跨线钢箱梁顶推受力全过程分析.pdf

·桥涵工程·收稿日期：２０１６０４１９基金项目：中国铁建股份公司科技研究开发计划项目⁃（１３Ｃ１３）；中铁十五局集团有限公司科技研究开发计划项目（２０１２Ａ３）跨线钢箱梁顶推受力全过程分析吴鸿胜（中铁十五局集团第五工程有限公司　河南洛阳　４７１００２）摘　要　以后丁香一号桥的三跨连续钢箱梁桥为依托，基于　ＡＢＡＱＵＳ　有限元软件建立了箱梁　－　导梁精细有限元实体模型，提出了一种顶推施工全过程的分析方法，可以一次性完成对梁体顶推过程中的所有工况进行应力　－　应变状况的分析。　采用梁段模型进行局部屈曲分析，对施工过程中可能出现的局部屈曲进行了有效预测，为施工方案的确定提供了依据。　对最不利工况及截面的分析和预测，为现场的测点布置与施工检测提供了指导。　实践证明，本文提出的方法可靠，对类似工程的实施具有参考价值。关键词　钢箱梁桥　顶推施工　有限元分析　应力应变中图分类号　　　Ｕ４４５．４６２　文献标识码　　Ａ　文章编号　１００９　　４５３９（２０１６）０７００４８０５　　　　　　　ＦｏｒｃｅＡｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅＷｈｏｌｅＰｒｏｃｅｓｓｆｏｒＩｎｃｒｅｍｅｎｔａｌ　　ＬａｕｎｃｈｉｎｇｏｆＳｔｅｅｌ　　　　ＢｏｘＧｉｒｄｅｒＣｒｏｓｓｉｎｇＲａｉｌｗａｙＬｉｎｅ　ＷｕＨｏｎｇｓｈｅｎｇ　　　（ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙ１５ｔｈ　　ＢｕｒｅａｕＧｒｏｕｐ５ｔｈ　ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏ．　　　　　Ｌｔｄ．，ＬｕｏｙａｎｇＨｅｎａｎ４７１００２，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ　　　　　　　⁃　　ＨｏｕｄｉｎｇｘｉａｎｇＮｏ．１Ｂｒｉｄｇｅｉｓａ３ｓｐａｎｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｓｔｅｅｌ　　ｂｏｘｇｉｒｄｅｒｂｒｉｄｇｅ．　　　　　Ｔｈｅｍａｉｎｂｒｉｄｇｅｗａｓｃｏｎｓｔｒｕｃｔｅｄｂｙｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌ　ｌａｕｎｃｈｉｎｇｍｅｔｈｏｄ．　　　　　　Ｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ，ａｆｉｎｅｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔ　ｅｎｔｉｔｙｍｏｄｅｌｏｆ　⁃　　　ｂｏｘｇｉｒｄｅｒｇｕｉｄｅｇｉｒｄｅｒｗａｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ　　　　ｂａｓｅｄｏｎＡＢＡＱＵＳｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔ　　　　　ｓｏｆｔｗａｒｅ，ａｎｄａｎａｎａｌｙｓｉｓｍｅｔｈｏｄｆｏｒ　　　　　ｗｈｏｌｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｗａｓｐｒｏｐｏｓｅｄ，ｗｈｉｃｈ　　　　　⁃　　ｃｏｕｌｄｃｏｍｐｌｅｔｅｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｉｎｏｎｅｔｉｍｅｆｏｒａｌｌ　　　ｔｈｅｗｏｒｋｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆ⁃　　　ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｄｕｒｉｎｇｔｈｅｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌ　ｌａｕｎｃｈｉｎｇｏｆ　ｂｅａｍｂｏｄｙ．　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｂｙａｄｏｐｔｉｎｇｔｈｅｂｅａｍｍｏｄｅｌｆｏｒｔｈｅｌｏｃａｌｂｕｃｋｌｉｎｇａｎａｌｙｓｉｓ，ｔｈｅｂｕｃｋｌｉｎｇｍａｙｏｃｃｕｒｉｎｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓ　　　　　　　　　　　　ｗａｓｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙｐｒｅｄｉｃｔｅｄ，ｗｈｉｃｈｃｏｕｌｄｐｒｏｖｉｄｅａｂａｓｉｓｆｏｒｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅ．　　　⁃Ｔｈｒｏｕｇｈａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｐｒｅ　ｄｉｃｔｉｏｎｏｆ　　　　　　　　　　　　　　　⁃ｔｈｅｍｏｓｔｕｎｆａｖｏｒａｂｌｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓａｎｄｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎｓ，ｉｔｃｏｕｌｄｐｒｏｖｉｄｅｇｕｉｄａｎｃｅｆｏｒｓｉｔｅｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔａｎｄｃｏｎｓｔｒｕｃ　ｔｉｏｎｄｅｔｅｃｔｉｏｎ．　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｐｒａｃｔｉｃｅｈａｓｐｒｏｖｅｄｔｈａｔｔｈｅｍｅｔｈｏｄｐｒｏｐｏｓｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒｗａｓｒｅｌｉａｂｌｅ，ａｎｄｉｔｈａｓａｃｅｒｔａｉｎｒｅｆｅｒｅｎｃｅｖａｌｕｅ　　　ｆｏｒｔｈｅｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎｏｆ　ｓｉｍｉｌａｒｐｒｏｊｅｃｔｓ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ　ｓｔｅｅｌ　　　ｂｏｘｇｉｒｄｅｒｂｒｉｄｇｅ；ｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌ　　　ｌａｕｎｃｈｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ；ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔ　⁃ａｎａｌｙｓｉｓ；ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ　１概述随着国民经济的高速发展，交通便利成为各地区经济发展的重要因素，在这种情况下，桥梁扮演了十分重要的角色；随着技术的进步，各种桥梁施工方法也不断发展来适应现代交通需求；面对施工、交通和环境的要求，设计者和建造者更加关心施工的成本、效率以及安全性。　顶推法桥梁施工　　［１－４］的想法来源于钢桁纵向拖拉法，它用千斤顶取代了传统的卷扬机滑车组，用板式滑动装置取代滚筒，通过这种改变使施工方法得到了发展和提高。　顶推施工法是一种安全经济的施工方法，避免高空作业，使施工作业更加的安全，其设备机具能重复使用，降低施工成本，施工时对地面环境无影响，特别在有交通线穿越的区域，施工时可以不必阻断交通。　因此顶推施工在现代桥梁的施工中得到了广泛应用。　２工程概况后丁香一号桥为三跨连续钢箱梁桥　　（３８ｍ＋　　　６１ｍ＋３８ｍ）。　钢箱梁采用单箱整体式断面结构，８４铁道建筑技术　　　　ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（０７）·桥涵工程·标准梁高　　　　３１１２．５ｍｍ，箱室底板总宽　　　１１２５０ｍｍ，内侧腹板处梁高　　　３０００ｍｍ，腹板间距　　　３７５０ｍｍ，钢箱梁腹板竖直，底板水平，顶板顶面横坡同路线横坡，钢箱梁箱内设横隔板、竖向加劲肋，纵向加劲肋等；后丁香一号桥横跨沈山上行、于马三线，施工过程中要求不能阻断地面交通；顶推施工采用步履式顶推［５］。　步履式顶推相对于传统的顶推设备具有滑动摩擦全部是在顶推设备内部进行的，临时墩不受水平载荷；顶推设备分布在各临时墩上，形成多点推进；整套设备集顶升、平移、横向调整于一体。　后丁香一号桥的中间跨的顶推设备布置在承台上，有效避免了临时墩基础的施工成本，同时在施工过程中减少了不均匀沉降的影响。　３有限元模型的建立目前桥梁设计软件普遍使用基于平面杆系的有限元软件［６］进行结构的成桥状态和施工过程分析，这些设计软件分析中使用梁单元，这导致无法准确了解结构构件的详细受力状态，特别是钢箱梁这种薄壁构件，在顶推过程中由于支承集中力对梁底的影响，很可能导致无法恢复的屈局部曲　　［７－８］，十分必要对桥梁进行全模型分析　　［９－１１］。　在顶推过程当中，移动的支承荷载达到一定程度时，将导致梁体受损。　当支承的集中荷载过大时，全桥的承载能力可能由于顶推时过大的移动集中荷载而造成损坏，导致承载力不可逆转的降低。　因此对顶推过程中桥梁的整体分析和局部分析缺一不可。　本文采用整体模型对梁体在顶推过程中的应力状况进行分析，采用梁段模型进行局部屈曲分析。后丁香一号钢箱梁桥根据设计分为　１６　个箱段，建模时对各个箱段分别进行建模，如图　１　所示，顶推施工时跟随各个工况的变化进行箱段的添加。　钢导梁总长　　２５ｍ，导梁前端有弧形斜面，以便顶推过程中顺利上墩。　顶推受力分析中顶推设备顶面与梁底接触，建模中把顶推设备简化成一个长方体，顶面长　　　２．１５ｍ，宽　　　０．５ｍ，如图　２　所示。图　　１后丁香一号桥顶推箱梁分段图　　２梁段与导梁模型　整体顶推分为　５　个工况进行分析，如表　１　所示。每个工况分为　２　步：第一步施加重力荷载，第二步向前顶推。　顶推过程中对梁体后端及导梁前端使用参考点约束，使用参考点分布耦合在梁端及导梁前部，这种约束可以不影响梁体中性轴在弯曲过程中的偏移，更接近真实的受力情况，下部顶推设备采用长方体垫块模拟，对垫块使用刚体约束，垫块与梁体之间的接触采用法线方向“硬接触”，切向无摩擦；顶推行进的模拟采用梁不动、垫块移动，梁体后部参考点约束　Ｘ、Ｚ　方向的平移以及　Ｚ、Ｙ　轴的旋转，导梁前部参考点约束　Ｘ　方向的平移以及　Ｚ、Ｙ　轴的旋转。表　　１顶推工况工况顶推梁段顶推距离１　　１～５顶推　　３１ｍ２　　１～８顶推　　１８ｍ３　　１～１０顶推　　２７ｍ４　　１～１３顶推　　２１ｍ５　　１～１６顶推　　　２３．０２ｍ　４顶推过程中的受力分析　　４．１顶推工况分析顶推工况一：在顶推第一工况中，钢箱梁向前顶推　３１ｍ，当顶推到　　１４．３ｍ　时，钢箱梁受到最大支撑反力，同时在最大反力支承处产生最大应力，最大支反力发生在最右侧垫块向右滑出，大部分梁体由　Ｌ１　垫块支承时，梁体上最大　Ｍｉｓｅｓ　应力为　　１５１ＭＰａ，Ｌ１　垫块支反力共计　　　３９６０ｋＮ（支承反力指该支承处梁体两侧支承垫块上支承反力的总和），梁体最大应力及最大支反力发生位置如图　３、图　４　所示。　导梁前段最大竖向位移如图　５　所示，建模时导梁底部水平，导梁前端虽然到达　⁃Ｌ２１　号支承上，由于导梁前端为一弧面，并未与支承垫块接触，以致导梁仍然处于悬臂状态，施加重力荷载后，导梁前端竖向位移最大达到　　　－０．０２５ｍ；顶推开始后，由于支承垫块的移动，很快与导梁底部接触，重新顶起导梁，随着顶推的进９４铁道建筑技术　　　　ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（０７）·桥涵工程·行，由于　Ｌ１　与　⁃Ｌ２１　支承间的梁体挠曲变形使导梁翘起，导梁前端竖向位移出现正值，当顶推到　　２６ｍ　时前端竖向位移再次出现负值；当顶推到　　　１４．３ｍ　时出现最大　Ｍｉｓｅｓ　应力。图　　３顶推工况一中的最大　Ｍｉｓｅｓ　应力图　　４顶推工况中最大　Ｍｉｓｅｓ　应力及最大支反力发生处图　　５顶推工况一的导梁前端竖向位移　顶推工况二：顶推第二工况在前一工况的基础上再次向前顶推　　１８ｍ，梁段增加　６、７、８　三段，总长　６８ｍ，在顶推过程中，最大支撑反力出现在这一工况最后，最大支反力共计　　　４５７０ｋＮ，最大　Ｍｉｓｅｓ　应力　　２２３．８ＭＰａ。顶推工况三：在顶推工况三中，钢箱梁梁段达　１０段，总长达到　　８６ｍ，向前顶推　　２７ｍ，在顶推过程当中，最大支反力为　　　６５２０ｋＮ，发生在向前顶推　　　１１．５ｍ　处，如图６　所示，同时导梁达到最大竖向位移，为　　－０．２３ｍ，如图　７　所示，这时导梁及梁体正在跨越中间最大跨径　（６１ｍ），结构悬臂状态为全桥顶推中的最不利状态。　钢箱梁中最大　Ｍｉｓｅｓ　应力为　　３６８ＭＰａ，发生在向前顶推　　　１９．９ｍ　处，如图　８　所示。顶推工况四：在此顶推工况中，钢箱梁梁体增加　３　段，总长共计　　１１１ｍ，向前顶推距离为　　２１ｍ，顶推过程中，从一开始顶推到顶推　　　０．６３ｍ　时⁃，Ｌ３２　号支承处出现最大支承力，达　　　４８２５ｋＮ；继续顶推至　　８．４ｍ　时，梁体出现最大　Ｍｉｓｅｓ　应力，达　　２７４ＭＰａ。导梁前端位移由正值向负值持续下降，这是由于中部梁体弯曲时，导致导梁向上翘起，随着顶推的进行，悬臂段的不断增长，使导梁前端位移下降。图　　６顶推工况三中最大支反力发生处图　　７顶推工况三的导梁前端竖向位移图　　８顶推工况三中最大　Ｍｉｓｅｓ　应力发生处　顶推工况五：在这一顶推工况中，将向前顶推　　２３．０２ｍ，同时增加剩余　３　个梁段，使梁段总长达到　１３６ｍ，在顶推到　　　１３．２４ｍ　时，梁体出现最大　Ｍｉｓｅｓ应力，达　　２２８ＭＰａ。　继续顶推至　　　２２．１６ｍ　时⁃，Ｌ３１　号支承出现最大支承反力，达到　　　４９９０ｋＮ。　导梁竖向位移的正值最高达到　　　０．１１ｍ，这是由于中段梁体的弯曲引起导梁翘起。各顶推过程中的最大支反力及最大　Ｍｉｓｅｓ　应力如表　２　所示。表　　２各顶推工况中的最大支反力及最大　Ｍｉｓｅｓ　应力工况最大支反力反力值／ｋＮ发生位置最大　Ｍｉｓｅｓ　应力应力值／ＭＰａ发生位置工况一　３９６０向前顶推　　　１４．３ｍ１５１向前顶推　　　１４．３ｍ工况二　４５７０向前顶推　　１８ｍ２２３向前顶推　　　１８．０ｍ工况三　６５２０向前顶推　　　１１．５ｍ　３６８．４向前顶推　　　１９．９ｍ工况四　４８２６向前顶推　　　０．６３ｍ　２７４．１向前顶推　　　８．４ｍ工况五　４９９０向前顶推　　　２２．１ｍ２２８向前顶推　　　１３．２ｍ　　以上施工工况受力表明，在顶推工况三中由于导梁刚接触上　⁃Ｌ３１　号支承，支承　⁃Ｌ２１　将受到最大的支承力。　这是由于导梁即将跨越中间的最大跨，导梁及部分梁体成悬臂状态，这是整个顶推过程当中最不利的状态，在支承　⁃Ｌ２２　上产生最大的支反力，但由于支承部位附近有一块横隔板，加强０５铁道建筑技术　　　　ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（０７）·桥涵工程·了最不利位置的承载能力，从而使梁体中的最大应力并没有发生在最大支承反力处，而是位于顶推了　　　１９．９ｍ　时，此时　⁃Ｌ２２　号支承垫块恰好位于两横隔板之间，钢箱梁的支承条件最弱，并且由于梁体的起拱，使支撑条件恶化，以致出现应力集中，导致钢箱梁中出现最大应力，因此必须对这一情况进行详细的局部屈曲分析，以探明钢箱梁可能受到的破坏。　　４．２钢箱梁的局部屈曲分析进行屈曲分析之前，首先要进行模态分析，用以解决结构可能发生的屈曲；再把模态分析所得的结果作为缺陷因子进行后屈曲分析，预先赋予结构一个可能出现的缺陷状态，用来模拟结构在不完善状态下的受力性能。　通常设计中使用的杆系有限元单元无法进行相应的屈曲分析，实体模型也无法完全与实际工程相符，因此对薄壁结构进行屈曲分析特别重要。　这里主要分析梁体与支撑垫块之间完全接触情况下的屈曲，屈曲分析所用的局部模型　图　　９屈曲分析所　使用的局部模型如图　９　所示。　选取腹板厚度最小的梁段，加载时把支承垫块设置在梁段中两块横隔板的中间，以此来模拟最不利的状况。有限元模型先进行特征值分析，在获取支承处的特征值后再进行后屈曲分析，以此查看钢箱梁在受顶推时的集中荷载时的屈曲情况。　后屈曲分析中加入由模态分析所获得的网格缺陷，这里采用壳厚　２％的网格缺陷。　在后屈曲分析中加入的荷载为全模型分析中第三工况中的最不利状况时的荷载　　（６５２０ｋＮ），即梁体跨越中间　　６１ｍ　跨时，导梁还未接触对面的支承垫块⁃，Ｌ２２　号支承垫块处最大的支承反力。　在进行模态分析时对使用刚体约束的底部两支承垫块的参考点施加　　１００ｋＮ　的力，所得的模态如图　１０　所示。图　　１０一阶屈曲模态　由于模态分析材料是基于弹性的，只对结构进行模态分析，凭其特征值乘以施加的荷载来判断结构的屈服情况是不准确的，因此这里将使用后屈曲来分析顶推过程中腹板的承载能力。　对使用　Ｑ３４５钢的箱梁，在后屈曲计算时引入塑性参数后，其进入塑性状态时的应力为　　２７６ＭＰａ。　后屈曲分析对底部支承垫块加载　　　６５２０ｋＮ，其应力状况如图　１１　所示，最大　Ｍｉｓｅｓ　应力为中　　３４５ＭＰａ，未超出　Ｑ３４５　钢的许用应力，与第三顶推工况中　　　３６８．４ＭＰａ　的最大Ｍｉｓｅｓ　应力相比，减少了　　６％，由于　　３４５ＭＰａ　已经使钢箱梁底部进入了塑性状态，会导致结构出现不可逆转的变形，其最大变形为　　　５．８ｍｍ，等效塑性应变最大只有　　　０．５５ｍｍ，表明结构在顶推过程中会发生轻微塑性应变，支承垫块对梁体不会产生危及结构安全的永久变形。图　　１１后屈曲分析中梁段的　Ｍｉｓｅｓ　应力分布　在实际施工中很难达到数值模拟的理想状态，如顶推支承的不均匀沉降将恶化梁体的受力，顶推过程中轴线的偏移使支承反力没有作用于腹板上，而是大量支承反力作用在梁体底板上，使结构受力处于极度不利的状态，所以在施工中应适时监测梁体的应力状况，随时对轴线偏差进行纠正。　对支承设备进行加强，防止顶推过程中临时落梁时设备被压曲，加大支承面积，采取预案，对应力应变出现异常时进行有效的处理，防止结构受到损坏［１２］。　５结论本文提出的方法对顶推法的事先分析、施工过程模拟、施工过程监测具有重要作用。（１）目前普遍使用的基于平面杆系的桥梁设计软件，在进行结构的成桥状态和施工过程分析中使用梁单元，无法准确了解结构构件的箱梁局部受力１５铁道建筑技术　　　　ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（０７）·桥涵工程·状态，特别是薄壁钢箱梁在顶推过程中由于支撑对梁底的集中力的影响而导致的屈曲。　因此无法事先分析施工过程中的局部屈曲现象。（２）采用　ＡＢＡＱＵＳ　软件，提出了三维实体模型的建模方法，提出了使用参考点的约束方式、采用梁不动、垫块移动的顶推方式行进模拟。　结果表明，其建模方法、分析方法与实际情况相符。　本文提出的分析方法可直观表现顶推过程中应力、变形的变化过程，可用于施工过程的模拟与监测。（３）根据后屈曲分析，提出了顶推时支座的荷载控制法，可有效控制支座的反力，避免出现与施工方案不符的工况。参考文献　　［１］ＲｏｓｉｇｎｏｌｉＭ．　　　　ＢｒｉｄｇｅＬａｕｎｃｈｉｎｇ［Ｍ］．　Ｌｏｎｄｏｎ：Ｔｈｏｍａｓ　　　　　ＴｅｌｆｏｒｄＬｔｄ，２００２：１４２－１８５．　　［２］　　⁃　　　⁃　⁃ＭａｒｚｏｕｋＭｏｈａｍｅｄ，ＥｌＤｅｉｎＨｉｓｈａｍＺｅｉｎ，ＥｌＳａｉｄＭｏｈｅｅｂ．　Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆ　　　ｃｏｍｐｕｔｅｒｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｔｏｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　　　　　ｏｆｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌｌａｕｎｃｈｉｎｇｂｒｉｄｇｅｓ［Ｊ］．　　　⁃ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｉｖｉｌＥｎ　　　　　　　ｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＭａｎａｇｅｍｅｎｔ，２００７，１３（１）：２７－３６．　　［３］陈天艳．　黄河路高架桥顶推施工分析及现场监测研究　　［Ｊ］．铁道建筑技术　　　，２０１５（９）：１８－２１．　　［４］黄峻梅．　新黄河特大桥　　１５６ｍ　简支钢桁梁顶推施工技术［Ｊ］．铁道建筑技术　　　，２０１４（５）：６４－６７．　　［５］阎永风．　步履式顶推跨铁路钢箱梁施工技术［Ｊ］．铁道建筑技术　　　，２０１４（１）：５８－６２．　　［６］　　　ＺｈａｎｇＹｅｚｈｉ，ＬｕｏＲｕｄｅｎｇ．　　　Ｐａｔｃｈｌｏａｄｉｎｇａｎｄｉｍｐｒｏｖｅｄｍｅａｓｕｒｅｓｏｆｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌｌａｕｎｃｈｉｎｇｏｆｓｔｅｅｌｂｏｘｇｉｒｄｅｒ　　［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｌＳｔｅｅｌ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２０１２，６８　　　　（１）：１１－１９．　　［７］ＲｏｓｉｇｎｏｌｉＭ．Ｔｈｒｕｓｔ　　　　　ａｎｄｇｕｉｄｅｄｅｖｉｃｅｆｏｒｌａｕｎｃｈｅｄｂｒｉｄｇｅｓ［Ｊ］．　　　　　　　ＪｏｕｒｎａｌｏｆＢｒｉｄｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，５（１）：７５－８３．　　［８］Ａｒｉｃｉ　　　Ｍ，ＧｒａｎａｔａＭＦ．　Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆ　ｃｕｒｖｅｄｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌｌｙ　　　　　　ｌａｕｎｃｈｅｄｂｏｘｃｏｎｃｒｅｔｅｂｒｉｄｇｅｓｕｓｉｎｇｔｈｅｔｒａｎｓｆｅｒｍａｔｒｉｘ　　ｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．　　　　　　　ＢｒｉｄｇｅＳｔｒｕｃｔ，２００７，３（３）：１６５－１８１．　　［９］　　　　　ＴｉａｎｙｏｎｇＪｉａｎｇ，ＺｈｏｎｇｃｈｕＴｉａｎ，ＪｉｎｇｈｕａＸｕ．　⁃Ｋｅｙｔｅｃｈ　ｎｏｌｏｇｉｅｓｏｆ　　　　⁃ｗｈｏｌｅｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌｌａｕｎｃｈｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌ　　　　　　　⁃ｆｏｒｉｎｃｌｉｎｅｄｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｂｏｘｇｉｒｄｅｒｗｉｔｈｓｔｅｅｐｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ　　　　ｇｒａｄｉｅｎｔ［Ｊ］．　ＡｐｐｌｉｅｄＭｅｃｈａｎｉｃｓ　ａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓ，　　　　２０１２（２０８）：２０３４－２０３９．［１０］Ｙｅｚｈｉ　　Ｚｈａｎｇ，ＲｕｄｅｎｇＬｕｏ．　　　Ｐａｔｃｈｌｏａｄｉｎｇａｎｄｉｍｐｒｏｖｅｄ　ｍｅａｓｕｒｅｓｏｆｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌ　ｌａｕｎｃｈｉｎｇｏｆｓｔｅｅｌ　　ｂｏｘｇｉｒｄｅｒ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｌＳｔｅｅｌ　　　　　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２０１２（６８）：１１　－１９．　　　　　　　　［１１］ＪｉｎｆｅｎｇＷａｎｇ，ＪｉａｎｐｉｎｇＬｉｎ，ＣｈｕｎｌｅｉＣｈｅｎ，ｅｔａｌ．⁃Ｓｉｍｕｌａ　　　ｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｃｏｎｔｒｏｌ　ｒｅｓｅａｒｃｈｏｆ　⁃　⁃ｌｏｎｇｍｕｌｔｉｓｐａｎｃｏｍ　　　　　ｐｏｓｉｔｅｂｒｉｄｇｅｗｉｔｈｉｎｃｒｅｍｅｎｔａｌｌａｕｎｃｈｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ［Ｃ］．　Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ　　ｔｈｅ１１ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｆ⁃Ｃｈｉ　　　　　　ｎｅｓｅＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎＰｒｏｆｅｓｓｉｏｎａｌｓ，２０１１：３０７８－３０９０．［１２］　周大兴．　顶推施工钢箱梁局部加固技术［Ｊ］．铁道建筑技术　　　，２０１３（１１）：１－４．������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������������　　（上接第　４７　页）参考文献　　［１］叶翰松．大跨度竖曲线钢箱梁顶推施工技术［Ｊ］．铁道建筑技术　　　，２０１４（１）：２７－２８．　　［２］褚冰纯．后丁香特大桥高位落梁施工［Ｊ］．北方交通，　２０１４（２）．　　［３］阎永风．步履式顶推跨铁路钢箱梁施工技术［Ｊ］．铁道建筑技术　，２０１４（１）：５９．　　［４］高纪兵，朱浩．崇启大桥大节段钢箱梁施工技术研究∥［Ｃ］中国土木工程学会．　第十九届全国桥梁学术会议论文集：上册．　北京：人民交通出版社　　，２０１０：４８０－４８４．　　［５］周水兴，何兆益，邹毅松．路桥施工计算手册［Ｍ］．北京：人民交通出版社　，２００１．　　［６］余茂峰，余茂科，叶建龙．钢箱梁步履式多点连续顶推施工关键技术及设计要点探讨［Ｊ］．公路交通技术，　　　２０１５（２）：９９－１０１．　　［７］郭宏伟．箱梁高位拼架落梁就位施工技术［Ｊ］．铁道标准设计　，２００４（９）：７６．　　［８］陈孝姚，王昱馨，郑文杰．某旧桥改造工程高位落梁安装施工技术［Ｊ］．重庆建筑　，２０１０（１０）：８．　　［９］胡永生．公铁合建段公路大跨度钢箱梁施工技术［Ｊ］．桥梁建设　，２０１４（２）：９８．［１０］　冶树平．公路钢箱梁高位落梁施工技术探讨［Ｊ］．　科技与企业　，２０１４（１５）：２３１．［１１］　邹宇，魏华，王海军．钢箱梁顶推施工过程数值模拟　　［Ｊ］．低温建筑技术　，２０１５（１）．［１２］　马劲松．桥梁施工中高位落梁施工技术及安全质量措施［Ｊ］．上海铁道科技　，２０１１（３）：８５．［１３］　彭波．预应力混凝土箱梁支架钢绞线法高位落梁施工技术［Ｊ］．铁道标准设计，２０１２（７）：９７．２５铁道建筑技术　　　　ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（０７）