摩擦摆支座在桥梁抗震设计中的应用及分析.pdf

・桥涵工程・摩擦摆支座在桥梁抗震设计中的应用及分析范永芳（中国铁建股份有限公司北京１００８５５）“”摘要介绍摩擦摆式减隔震支座在桥梁抗震设计中的应用，并结合跨５１１路大桥项目工程中（３０＋４０＋３０）ｍ连续梁桥，着重介绍了摩擦摆式支座的参数选取及隔震方案设计。根据采用普通支座和摩擦摆式支座两种方案的地震反应对比分析，论证了摩擦摆式支座在桥梁减隔震设计中的效果，并对该类支座在应用中存在的问题作了初步探讨，以供今后类似工程抗震设计参考。关键词桥梁抗震设计摩擦摆式减隔震支座参数选取隔震率抗震措施中图分类号Ｕ４４３．３６文献标识码Ｂ———文章编号１００９４５３９（２０１４）０６００２９０５ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎａｎｄＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＦｒｉｃｔｉｏｎＰｅｎｄｕｌｕｍＢｅａｒｉｎｇｓｉｎＢｒｉｄｇｅＳｅｉｓｍｉｃＤｅｓｉｇｎＦａｎＹｏｎｇｆａｎｇ（ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎＬｉｍｉｔｅｄ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１００８５５，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＣｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅ（３０＋４０＋３０）ｍｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｇｉｒｄｅｒｂｒｉｄｇｅ“ｉｎｃｒｏｓｓ５１１Ｒｏａｄ”Ｂｒｉｄｇｅｐｒｏｊｅｃｔｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｆｒｉｃｔｉｏｎｐｅｎｄｕｌｕｍｉｓｏｌａｔｉｏｎｂｅａｒｉｎｇｉｎｂｒｉｄｇｅｓｅｉｓｍｉｃｄｅｓｉｇｎ，ｆｏｃｕｓｉｎｇｏｎｔｈｅｐａｒａｍ－ｅｔｅｒｓｓｅｌｅｃｔｉｏｎａｎｄｓｅｉｓｍｉｃｉｓｏｌａｔｉｏｎｄｅｓｉｇｎｓｃｈｅｍｅａｂｏｕｔｆｒｉｃｔｉｏｎｐｅｎｄｕｌｕｍｂｅａｒｉｎｇｓ．Ｔｈｒｏｕｇｈｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｓｅｉｓｍｉｃｒｅｓｐｏｎｓｅｏｆｏｒｄｉｎａｒｙｂｅａｒｉｎｇｓａｎｄｔｈｅｆｒｉｃｔｉｏｎｐｅｎｄｕｌｕｍｂｅａｒｉｎｇｓ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅｓｔｈｅｅｆｆｅｃｔｓｏｆｆｒｉｃｔｉｏｎ—ｐｅｎｄｕｌｕｍｂｅａｔｉｎｇｓｉｎｂｒｉｄｇｅｓｅｉｓｍｉｃｉｓｏｌａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｐｏｔｅｎｔｉａｌｐｒｏｂｌｅｍｓｄｕｒｉｎｇｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ，ｗｈｉｃｈｃａｎｐｒｏｖｉｄｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓｆｏｒｓｉｍｉｌａｒｐｒｏｊｅｃｔｓｉｎｔｈｅｆｕｔｕｒｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｓｅｉｓｍｉｃｄｅｓｉｇｎｏｆｂｒｉｄｇｅ；ｆｒｉｃｔｉｏｎｐｅｎｄｕｌｕｍｓｅｉｓｍｉｃｉｓｏｌａｔｉｏｎｂｅａｒｉｎｇｓ；ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｅｌｅｃｔｉｏｎ；ｉｓｏｌａｔｉｏｎｒａｔｅ；ｓｅｉｓｍｉｃｍｅｔｌｌｓｕｒｅ最近二三十年来，全球发生的多次破坏性地震都造成了非常惨重的损失，其中一个重要原因是桥梁结构在地震中遭到严重破坏，导致交通线中断，给救灾工作造成巨大困难。２００８年５．１２四川汶川大地震中大量构造物的破坏引起了工程界的重视，因此对今后的工程结构抗震设计提出了更高要求。１减震、隔震支座的发展及应用支座是连接桥梁上部结构与下部结构的重要部件，起到将上部荷载可靠地传递给下部结构的作——收稿日期：２０１４０２２５用。作为承上启下的构件，支座是桥梁抗震的薄弱部位，震害极为普遍。国内外不少学者提出减震、隔震支座的概念，通过在桥梁支座上采取必要的减震、隔震构造，使结构通过上部结构的位移变形消减地震能量，实现结构抗震目标。自汶川地震后，桥梁的减震隔震设计得到重视，我国先后修订了公路、铁路桥梁的抗震设计规程，减震隔震支座成为…高烈度区桥梁抗震设计的一种理念。当前，铁路桥梁上建议可采用的减震、隔震支座主要有：软钢阻尼支座、黏滞阻尼器、速度锁定支…座、铅芯橡胶支座和摩擦摆式支座等。公路及市政桥梁中推荐了３种减震隔震装置：铅芯橡胶支座、铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＨＮＯＬＯＧＹ２０１４（６）２９万方数据・桥涵工程・’高阻尼橡胶支座、摩擦摆式减隔震支座旧３Ｊ。摩擦摆式减震隔震支座是１９８５年由美国地震保护体系（ＥＰＳ）公司研制而成，并首先应用于房屋建筑结构上。摩擦摆是减隔震支座的本质也是摩擦阻尼支座，但是它是依靠两个曲面的摩擦来实现支座的正常功能。通过改变支座球面的曲率半径，可以改变支座的摆动周期，达到预期的隔震周期。通过支座水平运动使重力竖向提升，将动能转化为势能，消耗地震能量。地震后支座在重力作用下，具有一定的复位能力。２工程背景及抗震方案兰州市北环跨５１１规划路特大桥桥址区位于黄河二级阶地后缘、三级阶地前缘，工程范围内多建筑物、桃园，有乡村道路穿过，交通便利。工程范围内桥梁按地震基本烈度八度进行抗震设计，地震动峰值加速度０．２ｇ，地震动反应谱特征周期为０．４５Ｓ。桥梁抗震措施按丙类设防。跨５１１桥位于缓和曲线、圆曲线及直线上，为５１１规划路并行及跨越深沟而设，桥面总宽度２５．５ｍ，无人行道，无中央分隔带，桥梁正交设置。本桥孔跨设置为５×（３×３０）＋（２５＋２×３０＋２５）＋２×（３×３０）＋（３０＋４０＋３０）＋３×３０＋（２５＋２×３０＋２５）＋（３０＋４０＋３０）＋２６．５＋２６．５，全长１２０２．１６ｍ。上部结构采用现浇预应力混凝土箱梁；下部结构采用双矩形墩。图１为其中典型孔跨（３０＋４０＋３０）ｍ连续梁桥型布置图。因工程位于八度地震区，且市政桥梁对景观有一定要求，下部结构在视觉上需轻盈通透。为实现设计目的，在抗震设计中采用摩擦摆支座解决地震力过大的问题。支座布置如图２所示。施磐｜｜［鹾蓑萋聱施毽豇匪里蔫匠函瑟翌垩璺鞲“匐匡啦垒兰垂电泌坠Ｑ卫亟虱扩一广场图２支厘布置图３结构分析及抗震评价３．１地震动参数（１）反应谱参数根据《城市桥梁抗震设计规范》（ＣＪＪ—１６６２０１１）按照丙类设防，参数列于表１【３Ｊ。表１地震动参数设计地震动峰值地震作用地震调整系数ｃｉ场地特征周期％加速度ＡＥｌ０．２０．４６０．４５Ｅ２０．２２．０００．５０（２）时程曲线地震波采用临近工程的安全评估报告提供的地震波，如图３所示（仅示一条）。计算用Ｅ１、Ｅ２地震作用下的加速度时程曲线根据加速度峰值调整得出。３．２摩擦摆支座选取及参数在进行摩擦摆式支座设计时，首先应计算拟隔１ｘ３０００＋１ｘ４０００＋ｌｘ３０００预应力砼ｆ后张）连续箱粱！辞２塑ｚ十！Ｑ业十ｚ！！ｚ０§ＱＭＦ．１６０型伸缩缝ｏＱＭＦ．１６０型伸缩缝５５２．５４９Ｎ＠影≥嘿５¨９０）；；；；ｉ翌墅：塑！ｙ１１Ｉ！望ｊ：！！！ＦｕＪ图１桥型布置图震结构的自振周期，按照隔震周期延长一倍以上初步确定球摆的曲率半径，设计摩擦摆式支座的各项参数，对桥梁结构进行在模拟地震波作用下的时程分析，得出隔震效果。根据分析中支座的地震最大位移，确定球形摆座的外径。经反复试算调整取得最合理的结构尺寸。计算模型见图４Ｅ卜７。。铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＨＮＯＬＯＧＹ２０１４１６）万方数据坦！羹：！：ｉ时间／Ｓ图３加速度曲线（原始）Ｆ／少搁ｎ一支座位移Ｉ”．／．／图４摩擦摆支座的滞回模型图４中，肛为动摩擦系数；形为竖向荷载；Ｋｌ为初桥涵工程・始刚度，Ｋ，＝ｇＷ／Ｄ，，Ｄ，＝２．５ｎｕｎ；如为摩擦摆支座等效刚度，ｋ＝Ｗ／Ｒ＋Ｉ．ｔＷ／Ｄ；Ｒ为曲率半径，Ｒ＝警；ｒ为摩擦摆系统的隔震周期，Ｔ＝２斗１Ｔ‰；为摩擦摆支座屈后刚度，＾ｋ＝Ｗ／Ｒ；Ｄ，、Ｄ。分别为屈服位移与极限位移。摩擦摆式隔震支座的等效阻尼比为１３刖。４９，ＷＤ２肛Ｐ珊２订Ｄ【（罟）Ｄ＋肛Ｗ】耵Ｄ／Ｒ＋ｌ比摩擦摆式隔震支座的最大水平力为Ｆ＝号Ｄ＋肛形（ｓｇｎＤ）根据上述公式计算出本工程中采用的摩擦摆支座主要参数列表于２。表２摩擦摆支座参数支座方竖向静摩擦动摩擦系数支座滑动等效刚度／等效阻尼ｒｅ，／滑动前刚度／摩擦系数变化摩擦面曲滞后循滞后循型号向力／ｋＮ系数低速高速位移／ｍｍ：ｋＮ・ｍ一１）（ｋＮ・ｓ・ｎｌ一１）（ｋＮ・ｍ一１）参数（ｓ・ｍ叫）率半径／ｍ环参数ａ环参数ｂＸ８０００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６２００２９７７．７８Ｏ．２６１．００Ｅ＋０７２０４．５Ｏ．５０．５—Ｆ１）ｓＹ８Ｏｏｏ０．０３０．０８５０．０６２００２９７７．７８Ｏ．２６１．００Ｅ＋０７２０４．５Ｏ．５０．５ＧＤ８．０Ｚ８００００．０３０．０８５０．０６０１．００Ｅ＋０７１．００Ｅ＋０７２０４．５０．５Ｏ．５Ｘ８０００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６２００２９７７．７８Ｏ．２６１．２０Ｅ＋０３２０４．５０．５Ｏ．５—Ｆｌ】ｓＹ８０００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６２００２９７７．７８０．２６１．００Ｅ＋０７２０４．５Ｏ．５Ｏ．５ＺＸ８．ＯＺ８０００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６Ｏ１．００Ｅ＋０７１．００Ｅ＋０７２０４．５Ｏ．５０．５Ｘ８００００．０３Ｏ．０８５０．０６２００２９７７．７８０．２６１．００Ｅ＋０７２０４．５Ｏ．５０．５—ｎ，ＳＹ８００００．０３０．０８５０．０６２００２９７７．７８Ｏ．２６１．２０Ｅ＋０３２０４．５０．５Ｏ．５ＨＸ８．０Ｚ８０００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６Ｏ１．ＯＯＥ＋０７１．００Ｅ＋０７２０４．５Ｏ．５０．５Ｘ８００００．０３Ｏ．０８５０．０６２００２９７７．７８０．２６１．２０Ｅ＋０３２０４．５Ｏ．５０．５—ＦＰＳＹ８０００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６２００２９７７．７８Ｏ．２６１．２０Ｅ＋０３２０４．５Ｏ．５０．５ＳＸ８．ＯＺ８０００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６０１．００Ｅ＋０７１．００Ｅ＋０７２０４．５０．５Ｏ．５ｎ丐一Ｘ２０００００．０３０．０８５Ｏ．０６２００７４４４．４４Ｏ．２６１．ＯＯＥ＋０７２０４．５０．５Ｏ．５ＧＤＹ２００００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６２００７４４４．４４Ｏ．２６１．００Ｅ＋０７２０４．５０．５０．５２０．ＯＺ２００００Ｏ．０３Ｏ．０８５０．０６０１．００Ｅ＋０７１．００Ｅ＋０７２０４．５Ｏ．５０．５—ＦＰＳＸ２０００００．０３０．０８５０．０６２００７４４４．４４Ｏ．２６３．００Ｅ＋０３２０４．５Ｏ．５０．５ＺＸＹ２０００００．０３０．０８５０．０６２００７４４４．４４Ｏ．２６１．００Ｅ＋０７２０４．５０．５Ｏ．５２０．ＯＺ２００００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６Ｏ１．００Ｅ＋０７１．ＯＯＥ＋０７２０４．５０．５Ｏ．５—ＦＰＳＸ２００（）０Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６２００７４４Ｊ４．４４０．２６１．００Ｅ＋０７２０４．５０．５Ｏ．５ＨＸＹ２００００Ｏ．０３０．０８５０．０６２００７“４４４．０．２６３．００Ｅ＋０３２０４．５０．５０．５２０．０Ｚ２００００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６０１．ｏｏＥ＋０７１．００Ｅ＋０７２０４．５Ｏ．５０．５—ＦＰＳＸ２００００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６２００７４４４．４４Ｏ．２６３．ｏｏＥ＋０３２０４．５０．５Ｏ．５ＳＸＹ２００００Ｏ．０３０．０８５Ｏ．０６２００７“４．４４０．２６３．００Ｅ＋０３２０４．５０．５Ｏ．５２０．０Ｚ２００００Ｏ．０３Ｏ．０８５Ｏ．０６Ｏ１．ＯＯＥ＋０７】．ＯＯＥ＋０７２０４．５０．５Ｏ．５３．３结构分析模型桥梁动力分析模型采用Ｍｉｄａｓ建立，全桥共４２９个节点，４０８个单元，３２个边界单元。摩擦摆支座采用一般连接里的摩擦摆隔震装置模拟，模型见图５。铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＨＮＯＬＯＧＹ２０１４（６１３１万方数据ＳＳ－Ｓ．０图５动力分析模型３．４结构动力特性（见表３）表３结构自振特性对比采用普通盆式支座采用摩擦摆支座侠＾墨７频率周期／ｓ振动形式频率周期／ｓ振动形式２号桥墩顺ｌ０．４４２．２９Ｏ．３２３．１ｌ主梁横向扭转桥向弯曲桥墩横桥向２１．３８０．７２０．３２３．１０桥到顿桥向弯曲弯曲主梁横向３１．５７０．６４０．３４２．９４桥墩横桥向弯曲扭转３号桥墩顺１、４号桥墩顺４３．５００．２９３．７３Ｏ．２７桥向弯曲桥向弯曲４号桥墩顺１、４号桥墩顺５３．５８Ｏ．２８３．７３０．２７桥向弯曲桥向弯曲１号桥墩顺主梁一阶对称６３．５８Ｏ．２８３．８００．２６桥向弯曲竖弯主梁一阶３号桥墩顺桥７３．８００．２６３．８８０．２６对称竖弯向弯曲主梁一阶２号桥墩顺桥８５．４００．１９３．９５０．２５对称横弯向弯曲主梁二阶主梁一阶对称９５．８１Ｏ．１７５．３９Ｏ．１９反对称竖弯横弯主梁二阶１０６．２００．１６５．５９Ｏ．１８桥墩横桥向弯曲对称竖弯３．５减隔震效果分析为考察摩擦摆支座隔震效果，对结构分别采用普通盆式橡胶支座和摩擦摆支座进行分析，并进行对比。制动墩（２号墩）顺桥向的地震反应及隔震效果列于表４，各墩横桥向的地震反应及隔震效果列于表５。表４制动墩顺桥向隔震效果墩Ｅｌ地震Ｅ２地震△口项目ＷＡＶＥＷＡＶＥＷＡＶＥＷＡＶＥＷＡＶＥＷＡＶＥ号—ｌ一２一３—ｌ一２一３墩顶位普通支座６１５８５６２２６２１５２０７移／ｍｍ摩擦摆支座２１２１２２７７７７８ｌ２号隔震率６５．６％６３．８％６０．７％６５．９％６４．２％６０．９％墩墩底普通支座２８３１３２６８０８２５９４ｌ１０４５２６９９２１７９５７６９右弯矩／柱（ｋＮ・ｍ）摩擦摆支座９７５７９７１３１０２３３３６０２０３５９４８３７７７８隔震率６５．６％６３．８％６０．６％６５．５％６３．８％６０．６％注：隔震率＝（普通支座一摩擦摆支座）／普通支座【３］。动墩顺桥向的隔震效率可以达到６０％以上，能够有效地降低地震反应中制动墩的受力。在横桥向，边墩的隔震效率明显优于中墩，边墩可达６０％一７０％，中墩仅为３５％－４５％。表５桥墩横桥向隔震效果墩Ｅｌ地震Ｅ２地震厶项目ＷＡＶＥＷＡＶＥＷＡＶＥＷＡＶＥＷＡＶＥＷＡＶＥ口号—ｌ一２一３—ｌ一２一３墩顶位普通支座１３１３１３４７１８４９１秘：／ｍｍ崦擦摆支座４５４１５２０１６号隔震率６９．２％６１．５％６９．２％６８．１％５８．３％６７．３％墩墩底普通支座７４２６７６２８７６１５２７４１４２８２３２２８１１３右々Ｗ柱（ｋＮ．ｍ）障擦摆支座２５３３３２２９２７０２９３５ｌｌｌ９４９９９７４隔震率６５．９％５７．５％６４．５％６５．９％５７．７％６４．５％墩顶位普通支座１３１４１４４９５ｌ５ｌ２移７ｍｍ峰擦摆支座７９８２７３２２８号隔震率４６．２％３５．７％４２．９％４４．９％３７．３％４５．１％墩墩底普通支座８３５３８７０８８６１２３０８３７３２２２８３ｌ７９２右々Ｅ７柱（ｋＮ．ｍ）障擦摆支座５０１６５８０７４８９７１８５１６２ｌ４９３１８０７９隔震率３９．９％３３．３％４３．１％４０．０％３３．３％４３．１％墩顶位普通支座１３１４１４５０５ｌ５ｌ３移７一峰擦摆支座８９８２９３４３０号隔震率３８．５％３５．７％４２．９％４２．０％３３．３％４１．２％墩墩底普通支座８６３９８９８４８８８６３１８９４３３２４９３２８０５右’ｍ７柱（ＩｃＮ．ｍ）障擦摆支座５３７４６２６３５２４６１９８４０２３１８２１９３６６隔震率３７．８％３０．３％４１．０％３７．８％３０．０％４１．０％墩顶位普通支座１３１３１３４８４９５０４移７ｍｍ峰擦摆支座４５４１５１９１６号隔震率６９．２％６１．５％６９．２％６８．８％６１．２％６８．Ｏ％墩墩底普通支座７６１４７７８３７７９４２８１１０２８８０４２８７７３右々Ｅ７柱（１【Ｎ．ｍ）障擦摆支座２５２３３２１８２６８７９３１５ｌｌ９ｌＯ９９２１隔震率６６．９％５８．７％６５．５％６６．９％５８．７％６５．５％４结论及问题探讨（１）采用摩擦摆支座的抗震方案能够有效减小制动墩顺桥向的墩顶位移及墩底弯矩。（２）摩擦摆支座能在一定程度上改善桥墩横桥向的墩顶位移及墩底弯矩，但顺桥向隔震效果好于横桥向，边墩横向隔震效果明显好于中墩。并且对于横向来说，因各墩分担地震力，即便不采用隔震措施，也较易满足抗震性能要求。从以上表格对比分可以看出摩擦摆支座对制３２铁道建笳技术（３）在Ｅ２地震下支座发生较大位移，为保证隔ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＨＮＯＬＯＧＹ２０１４ｆ６Ｊ万方数据・桥涵工程・震效果需设置较大底座。为减小支座平面尺寸，可…设计成双摆锤式摩擦摆支座。（４）因隔震桥梁在地震反应下位移较大，相邻上部结构之间应设置足够的空隙，以适应梁体位移。桥梁的其他抗震措施不得妨碍桥梁的正常使用及减隔震装置作用的发挥。（５）对于在Ｅ２地震下较大的纵向位移，在地震效应下是否会造成相邻桥梁的碰撞需进一步分析确定，在构造处理上应设置防落梁装置，以确保安全。如何使各种抗震装置协调作用互不干扰是抗震设计的一个关键点。参考文献［１］庄军生．桥梁减震、隔震支座和装置［Ｍ］．北京：中国铁道出版社，２０１２．——●———・－４－－卜－一一卜－－－４－－－ｔ－－－卜一－＋＿［２］中华人民共和国交通运输部．ＪＴＧ／Ｔ——Ｂ０２０１２００８公路桥梁抗震设计细则［ｓ］．北京：人民交通出版社，２００８．［３］中华人民共和国住房和城乡建设部．ＣＪＪ—１６６２０１１城市桥梁抗震设计规范［Ｓ］．北京：中国建筑工业出版社，２０１１．［４］叶爱军，管仲国．桥梁抗震［Ｍ］．第二版．北京：人民交通出版社，２０１２．［５］中华人民共和国交通运输部．ＪＴ／Ｔ—８５２２０１３公路桥梁摩擦摆式支座［Ｓ］．北京：人民交通出版社，２０１３．［６］范立础．桥梁抗震［Ｍ］．上海：同济大学出版社，１９９７．［７］陈惠发，段炼．桥梁工程抗震设计［Ｍ］．北京：机械工业出版社，２００８．（上接第２３页）Ａ为预应力钢绞线的截面面积（ｍｍ２）；ｎ为一束预应力钢绞线的根数。３．２．３混凝土施工中跨合龙段的混凝土采用Ｃ５５微膨胀混凝土，为了保证在低温环境下浇筑的混凝土质量，采取了拌和用水加热、混凝土罐车包裹、模板喷涂保温材料、埋设测温线、电暖器供热保温养护等措施。合龙梁段混凝土浇筑要求在一天中气温最低℃（实际合龙温度为一１）时间段内快速、连续浇筑，所以现场提前做好各项准备工作和当地气温的收集，顺利完成了中跨合龙段混凝土的浇筑。３．２．４预应力及管道压浆施工由于受低温的施工条件限制，底板预应力管道保温较难，预应力管道压浆后可能会造成冻胀，容易出现质量隐患，因此经建设单位组织会议研究分析，并经设计单位按原计算模型对中跨合龙段底板预应力钢束张拉阶段和张拉应力进行了调整，其计算结果为：中跨合龙口锁定时，使用０．玑。的锚下张拉控制应力张拉中跨合龙束２Ｔ２１和２ＤＯ，中跨合龙后，按０．２Ｌ。张拉其余Ｄ０、Ｄ１一Ｄ１３钢束，得出冬季停工期间中跨产生下挠变形约６ｍｍ，成桥后线形与原设计相比，边跨上拱、中跨下挠，量级约９．９ｍｍ，能满足连续梁结构安全和线形要求。根据设计提供的建议性方案，并结合施工实际情况，现场对中跨合龙束ＤＯ～Ｄ１３共４４束纵向预钐｝道建筠技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＨＮＯＬＯＧＹ应力钢束（见图３）进行了临时张拉，且临时张拉的锚下控制应力采用０．玑。，待来年温度适宜时重新—按设计应力对ＤＯＤ１３预应力钢束进行了张拉，张拉前对钢绞线、锚具的腐蚀情况及钢绞线的滑丝、断丝情况进行了逐一排查，并及时完成了管道压浆，然后拆除临时张拉束Ｔ２１。张拉、压浆程序及工艺与悬臂浇筑段相同。网网图３纵向预应力钢束布置４结束语京津城际延伸线跨津秦客专特大桥跨津秦客专１２８ｍ连续梁中跨合龙段施工，通过采取调整预应力钢束张拉阶段和张拉应力的措施，使连续梁顺利安全合龙，并为同类连续梁施工遇特殊情况致低温条件下合龙提供了成功经验。参考文献［１］中铁三局集团有限公司．ＴＺ—３２４２０１０铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南［Ｓ］．北—京：中国铁道出版社，２０１０：４７５０．２０７４ｒ６Ｊ３３万方数据