软塑性黄土隧道斜井挑顶施工技术研究.pdf

———文章编号：１００９４５３９（２０１８）增２００２２０５・科技研究・软塑性黄土隧道斜井挑顶施工技术研究靠％（中铁二十二局集团第五工程有限公司重庆４０００４２）摘要：隧道斜井与正洞交叉口挑顶施工是工程质量与安全控制的薄弱环节。文章针对银西高铁上阁村隧道斜井与正洞交叉口的沉降变形问题，结合软塑性黄土地层水敏性高、承载能力低等特点，分析了交叉口挑顶过程中出现“”“支护变形过大的原因，提出了抗压衬砌＋门架支护措施，并开展了现场实际工程应用。监测结果表明抗压衬砌”＋门架支护措施有效地控制了斜井挑顶施工拱部沉降变形，避免了交叉口薄弱段突发坍塌的风险，适用于软塑性黄土地层隧道斜井与正洞交叉口挑顶施工支护，研究结果对类似工程具有一定的借鉴与指导意义。关键词：软塑性黄土斜井挑顶施工技术中图分类号：Ｕ４４５．４文献标识码：Ａ＋ＢＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００９．４５３９．２０１８．Ｓ２．００６ＲｏｏｆＲｉｐｐｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｆｏｒＳｏｆｔＰｌａｓｔｉｃＬｏｅｓｓＴｕｎｎｅｌＩｎｃｌｉｎｅｄＳｈａｆｔＣｈａｎｇＹａｎ（ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙ“２２８ＢｕｒｅａｕＧｒｏｕｐ…５ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏ．Ｌｔｄ．，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ４０００４２，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｏｆｅｎｔｅｒｉｎｇｉｎｔｏｔｈｅｔｕｎｎｅｌａｔｔｈｅｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｉｎｃｌｉｎｅｄｓｈａｆｔｉｓｔｈｅｗｅａｋｌｉｎｋｏｆｔｈｅｐｒｏｊｅｃｔｑｕａｌｉｔｙａｎｄｓａｆｅｔｙｃｏｎｔｒ０１．ＴｈｅａｒｔｉｃｌｅａｄｄｒｅｓｓｅｄｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｓｏｆｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔａｎｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｔｔｈｅｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｏｎｏｆａｎｉｎｃｌｉｎｅｄｓｈａｆｔｉｎＳｈａｎｇｇｅｃｕｎＴｕｎｎｅｌｏｆ—’ＹｉｎｃｈｕａｎＸｉａｌｌ—ＨｉｇｈｓｐｅｅｄＲａｉｌｗａｙ，ｃｏｍｂｉｎｉｎｇｗｉｔｈｔｈｅｗａｔｅｒｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙａｎｄｌｏｗｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｔｈｅ—ｓｏｆｔｐｌａｓｔｉｃｌｏｅｓｓｌａｙｅｒ．Ｔｈｅｎ，ｉｔａｎａｌｙｚｅｄｔｈｅｒｅａｓｏｎｆｏｒｔｈｅｅｘｃｅｓｓｉｖｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｓｕｐｐｏｒｔｄｕｒｉｎｇｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｒｏｏｆｒｉｐｐｉｎｇ，ｐｕｔｆｏｒｗａｒｄｔｈｅｓｕｐｐｏｒｔｍｅａｓｕｒｅｓ“—ｏｆｐｒｅｓｓｕｒｅｒｅｓｉｓｔｉｎｇｌｉｎｉｎｇａｎｄｄｏｏｒ”ｆｒａｍｅ，ａｎｄｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｔｈｅｐｒａｃｔｉｃａｌｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｉｎｔｈｅｆｉｅｌｄ．Ｔｈｅｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｓｕｐｐｏｒｔｍｅａｓｕｒｅｓｃｏｕｌｄｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙｃｏｎｔｒｏｌｔｈｅｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅａｒｃｈｉｎｔｈｅｒｏｏｆｒｉｐｐｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｏｆｉｎｃｌｉｎｅｄｓｈａｆｔ，ａｖｏｉｄｉｎｇｔｈｅｒｉｓｋｓｏｆｓｕｄｄｅｎｃｏｌｌａｐｓｅａｔｗｅａｋｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｏｎｓ．Ｉｔｉｓａｐｐｌｉｃａｂｌｅｔｏｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｏｆｅｎｔｅｒｉｎｇｉｎｔｏｔｈｅｔｕｎｎｅｌａｔｔｈｅｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｉｎｃｌｉｎｅｄｓｈａｆｔｉｎｓｏｆｔｐｌａｓｔｉｃｌｏｅｓｓｌａｙｅｒ，ａｎｄｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｒｅｓｕｌｔｓｈａｖｅｃｅｒｔａｉｎｒｅｆｅｒｅｎｃｅａｎｄｇｕｉｄａｎｃｅｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｃｅｆｏｒｓｉｍｉｌａｒｐｒｏｊｅｃｔｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｏｆｔｐｌａｓｔｉｃｌｏｅｓｓ；ｉｎｃｌｉｎｅｄｓｈａｆｔｒｏｏｆｒｉｐｐｉｎｇ；ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ１研究现状黄土自身地质结构不稳定，黄土的含水量对隧道的稳定性影响也非常显著¨。２Ｊ，高含水率黄土大断面隧道，易产生支护结构塑性变形、坍塌等工程病害。对黄土隧道的工程地质特性评价日Ｊ，基于内力和变形实测数据与模拟数据的隧道形态影响的变化规律研究Ｈｏ等，是近年来黄土隧道工程主要的——收稿日期：２０１８０３２０基金项目：中国铁路总公司科技研究开发计划课题（２０１７Ｇ００７．Ｇ）作者简介：常岩（１９８２一），男，工程师，主要从事铁路隧道工程施工技术管理的工作。研究内容。黄土隧道斜井挑顶施工，在郑西、大西、宝兰、太中银铁路及蒙华铁路等铁路线修建过程中，总结了良好的经验。张智军Ｍ１结合郑西客运专线函谷关隧道１号斜井挑顶，采用小导管超前支护和钢支撑支护围岩，利用临时脚手架辅助，分５次边开挖边挑顶，施作ＣＲＤ中壁支撑和临时仰拱进行分部开挖，该法在高含水率黄土地段塑性变形控制有∞一定局限性；赵生彬，辛军响ｏ在大西线乔家山隧道３号斜井进正洞挑顶施工中采用小导洞内施作套拱，再在套拱保护下按正洞设计进行开挖和初期支护的施工工法，其工序较为复杂；唐锐一１结合六盘２２铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１８ｔ增２）万方数据・科技研究・山隧道２号斜井挑顶，采用在斜井近接隧道正洞区段扩大斜井断面，使斜井拱顶高程平齐于正洞拱顶高程，再于交叉口处转化为门型洞室开挖，然后在门型洞室内侧支立正洞钢架，与交叉口处斜井扩大钢拱架连接形成担梁结构的施工方法进行挑顶，该法不利于软弱围岩变形控制，加大了超挖回填量。目前，针对大范围高含水率软塑性黄土地段斜井进正洞挑顶施工技术研究，可借鉴的成果或经验非常少。２工程概况新建银川至西安铁路上阁村隧道穿越董志塬，起讫里程ＤＫ２０７＋５１７．５５～ＤＫ２１４＋３００，全长６７８２．４５ｍ，隧道纵坡为２５％ｏ的上坡，设ｌ号和２号斜井工程辅助正洞施工，ｌ号斜井与正线相交里程ＤＫ２１１＋２００，全长５０３ｎｌ，平面交角７３。，线路设纵坡１１％，为无轨双车道运输断面，斜井洞身均为Ｖ级围岩，斜井进正洞段穿越软塑黄土。斜井与正洞相接段纵断面设计见图１。①！三！！！塑垂芏：ｉ！堕ｇ｝黏贯黄土谤０。ｆｋ土工布３．１．１交叉口段门架方案为提供穿越软塑性黄土地段斜井与正洞交叉“口处正洞钢架稳定的落脚支点，形成类似简支梁”拱结构旧Ｊ，拟在斜井与正洞平面交叉口处，增加刚度、强度较大的门型架提供挑顶之后正洞钢架的坐落平台，设计为５榀１２５ａ拼焊而成的门型钢架，安装于斜井拱顶上，门型架横梁长１１．５４ｍ，边柱高８．１２ｍ。正洞钢架落脚于门架上，正洞初期支护钢架受∽围岩压力拱作用Ｊ，通过门架将力传递给边墙底板基础及斜井复合式衬砌结构上，以控制围岩压力拱过度发展引起的沉降、变形。斜井挑顶搭设门架设计如图２所示。３．１．２小导洞方案“”按照先小导洞开挖，再立挑顶钢架的顺序，沿斜井中部向正洞洞身拱部爬坡范围内每间隔６０ｃｍ架立一榀小导洞支护钢架，高度超过正洞设计开挖轮廓线外４０ｃｍ（即预留沉降量４０ｃｍ），以便于安装正洞钢架，导洞为１２０ａ门型框架支撑结构，底部设横撑封闭成环，共设置２２榀，均为单独设计。图１斜井与隧道正洞相接段纵断面设计隧道区内第四系松散层孔隙潜水补给主要为大气降水的垂直人渗、地表水的侧向及下渗补给。在ＤＫ２１０＋５６７～ＤＫ２Ｉｌ＋３００段洞身穿越软塑性黄土、ＤＫ２１１＋３００～ＤＫ２１１＋？５０隧道基底穿越软塑性黄土层。钻探取土样测定，黄土层含水率２５％～２８％，液性指数ＩＬ＞Ｏ．５，判定在斜井与正洞交叉段土体主要呈软塑性黄土，工程性质较差，易发生变形和塌方。３技术方案３．１初步方案按照挑顶施工技术方案原理，结合原设计复合式衬砌结构，２号斜井挑顶施工确定初步施工技术方案。铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ小导洞钢架支腿与水平横梁部分采用焊接，每个支腿部位上下各打设４根长度２．０ｍ、，１，４２锁脚锚管，拱部打设研２超前小导管，设Ｌ＝３．５ｍ、间距４０ｃｍ。导洞钢架挂蛳钢筋网，＠２０ｃｍｘ２０ｃｍ，喷２５ｃｍ厚Ｃ２５混凝土。斜井挑顶小导洞设计如图３所示。图２斜井挑顶搭设门架设计（初步方案）２０１８ｌ增２）２３万方数据・科技研究・们２超前小导管，１＝３．５ｍ图３斜井挑顶小导洞设计（单位：ｍｍ３．１．３挑顶异型钢架导洞自正洞左侧边墙开挖至右侧拱腰后，不拆除导洞拱部横梁，直接安装５榀正洞异型钢架，钢架右侧坐落在斜井口部１２５ａ门架的横梁上，横梁上按６０ｅｍ间距安装有法兰盘，采用高强螺栓连接牢固；钢架右侧打设４根长４ＩＴＩ＋４２锁脚锚管锚固在岩土上，安装连接筋和网片后喷射混凝土，安装围岩监测元件，加强监测。交叉口正洞挑顶钢架设计如图４所示。正洞异型钢架与门架连接背后空洞用喷射混凝土填满。右侧拱腰处钢架焊接纵向１３２ａ连接槽钢，为增加拱脚稳定性，底部加垫２根２０Ｘ２０ｃｍ木枋。２号斜井挑顶实施后，对门架及挑顶后钢架通过监控量测数据分析，门架累计沉降１４７ｍｍ，正洞拱部累计沉降１８５．６ｍｍ，且斜井井身衬砌出现环向裂缝，判定交叉口底板基础出现不均匀下沉，从而引起整体沉降。图４交叉口正洞挑顶钢架设计（单位：ｍｍ）３．１．４初步方案结构稳定影响分析结合初步设计方案，应用ＭＩＤＡＳＣＴＳ网格单元对斜井挑顶过程的结构稳定性、变形规律进行数值模拟分析。（１）参数选取斜井、正洞设计参数：斜井％。。拱墙设１１６型钢钢架，间距１榀／ｍ，Ｃ２５喷射混凝土厚度２３ｃｍ，拱墙衬砌厚４０ｃｍ，底板厚４０ｃｍ；正洞为Ｖｅ复合衬砌支护结构，Ｃ２５喷射混凝土厚度３５ｃｍ，型钢钢架间距６０ｃｍ，采用１２５ａ型钢。按照等效原则，将钢架的弹性模量折算给初期支护喷混区，折算弹性模量计算公式：Ｅ咄＋学式中，Ｅ为通过折算后混凝土弹性模量（ＭＰａ）；Ｅ。为素混凝土弹性模量（ＭＰａ）；Ｓ。为钢拱架横截面积（ＩＴｌ２）；Ｊｓ。为混凝土横截面积（ｉｎ２）；Ｅ。为钢拱架的弹性模量（ＭＰａ）。各项材料的具体各参数如表１所示。表１材料模型的物理力学参数指标密度／内摩内聚力／弹性模量／材料总类泊松比（ｋｇ・ｍ。）擦角／（ｏ）ＭＰａＧＰａＶ级围岩２４００２８０．２Ｏ．３５Ｏ．１５地表岩体２４００３５０３５Ｏ．３５Ｏ．４Ｃ２５喷射２５００Ｏ．２３２．８混凝土ｌ临时支撑７７００Ｏ．２５２１０（２）有限元计算模型根据弹性力学理论，隧道外计算区域大于３倍洞径时可满足要求。本模型水平计算均取５倍以上隧道直径，向下取５倍以上隧道直径，形成一个１６０ｍ×１００ｍ×６０ｍ的立方体计算区域，再在上部按实际地形加入地面模型。有限元模型如图５所示。单元根据材料特性不同，分别建立土体单元，衬砌单元、钢架单元。荷载为ｚ轴竖向重力荷载，同时模型需要考虑孑Ｌ隙水压，在正洞顶部施加水位面。本次考虑斜井挑顶沉降的重点在于挑顶钢架的沉降差值以及最大沉降值，因此把观察点定在门架、挑顶支护钢架的拱部和边墙，如图６所示。—————Ｐ１一惭●－・ＩｌＩ－－～誓图５上阁村隧道１＃斜井挑顶有限元计算模型图６斜井与正洞交接段支护有限元计算模型（初步方案）２４铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１８（增２）万方数据・科技研究・（３）交叉口门架变形规律图７显示，交叉口门架沉降位移最大值约为１５２ｍｍ，发生在拱部区域。（４）小导洞及挑顶钢架变形规律图８中显示，挑顶钢架拱部沉降值约为２１４ｍｍ，异型钢处沉降位移约为１８２ｍｍ。图７交叉口门架沉降分布图８挑顶钢架沉降变形分布由图７～图８结果可以看出，２号斜井按初步方案实施挑顶时，斜井交叉口处的围岩ｚ方向位移和最大主应力最大。交叉口处门架底部为软塑性黏质黄土，随着正洞钢架落脚于门架上，门架竖向产生较大沉降，从而引起正洞内支护钢架整体竖向沉降变形，与现场监测数据情形基本一致。３．２挑顶加强段技术方案研究３．２．１斜井进正洞加强段复合抗压衬砌设计考虑１号斜井进正洞软塑黄土地段围岩应力一应变条件，斜井初期支护加大预留变形量Ｈ叫至１５ｃｍ，斜井衬砌加强段加长为２０ｍ。抗压复合衬砌段支护参数：全断面设１２０ａ型钢钢架，间距０．６ｍ，共计３３榀；曲墙带仰拱抗压衬砌采用Ｃ４０钢筋混凝土，结构钢筋采用双层堂２０ｍｍ钢筋，主筋间距２０ｃｍ。斜井加强段加强衬砌设计如图９所示。ｃ３０初期ｉ护１７ｃｍ预留变形沉降量１５ｃｍ防水扳、土工邳ｌＣ４０１Ｎ筋砼衬砌厚５０ｃｍｌ壁堑塑丝叠垒窒Ｊ。．图９斜井与正洞交叉段加强衬砌断面设计铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯ～Ｓ丁ＲＵＣ丁『０～丁ＥＣＨ～ＯＬＯＧｙ斜井加强段初支钢架采用由正交９０。向斜交７３。逐步过渡的方法，即初支钢架扇形过渡至与正洞平行，斜井中轴线方向拱架分布间距６３ｃｍ，每榀钢架转向１。，共计１７榀完成１７。的转向，最后１榀钢架与边墙平行。斜井与正洞交叉段平面设计如图１０所示。Ｃ３０条形基础．１００ｃｍｘ８０ｃｍｘ６０ｃｍ墨！±！塑：堕斜井加强抗压≥１丽砸而正萄确蕊皤十井拱架扇形过渡１段．长１０ｍ．１２０ｂ钢架共１７ｔａ，．尺寸渐变世堂婪匹㈣钢架净宽３・５ｍｘｏ＋４ｑ０２８Ｔ队挑项导洞装置门型刹基础钢板，７５ｃｍｃ３０条形基础，１００ｃｍ—＿；忑矿面ｉ葡百Ｆ图１０斜井与正洞交叉段加强衬砌断面设计３．２．２斜井与正洞交叉段门架设计于交叉口处，采用并排架立５榀１２５ａ拼焊的型钢门架，门梁搭设在斜井拱部。门架横梁、立柱连接均采用螺栓连接。为加强门架整体稳定性，门架立柱底部设置混凝土条形基础，横截面尺寸１．８７ｍｘ０．６ｍ，长１．０ｍ，工字钢脚焊接钢板，与条形基础预埋钢板采用Ｍ２７ｘ７０ｉｎｎｌ高强螺栓连接。为抑制沉降，门架钢拱架设置仰拱钢架，与斜井仰拱初支钢架设计一致，置于斜井仰拱两榀钢架间，并喷射混凝土形成整体。斜井与正洞交叉段支撑门架设计如图１１所示。［］苤１２』！Ｃ３０初期支护２７ｃｍ预留变形沉降量１５ｃｍ防水板、土工布Ｃ４０钢筋砼衬砌厚５０ｃｍ斜井内轮廓净空。ｌ搿ｆ’Ｉ。ｌｌ正洞１２５ａ初支钢架＠６０ｃｍ］’｝｝｝｝Ｉ’ｊ｝＝１２５ａ竖撑Ⅲ∥｝Ｊ《蚕；秀ｉ蓠謇凶、心ｌｉｌｌ１２５ａ竖撑帮焊钢板帮焊钢板蒸！磷４１Ｄ×１５０ｘ１６ｍｍ斜并１２０ｂ钢架［３２ａｇｋ向１５０×１５０×１６ｍｉｌｌ、。输ｒ连接槽钢§门架脚焊接ＩＹＡ／俑｝连接钢板＼Ｉ黝＼劢一一门架脚焊接￡彰ｉｉｌｌｉｌＪ獬Ｋ乏姜连接钢板们２锁脚锚管卜ｒ％Ｌ－－４・５…ｍ：眵Ｚ１８７Ｌ／８２９ｎ８７’Ｌ）ｇｏ前＿混凝土条形墓础厂／ｃ４０仰拱钢筋砼，１踟匏锁脚锚管１００ｃｍｘ６０ｃｍ／最厚１１５ｃｍ／Ｌ＝４．５ｍ正洞仰拱贯通搭接／Ｃ３０初期／混凝土条形基础图１１斜井与正洞交叉段支撑门架设计２０１８｛增２）２Ｓ量一堕，焊护一显砌一蛇一洲拼支夏一盐三｜川渤Ⅺ期一留一次一怼一坦譬一黯剖面蚓耳．Ｉ№ｏ嚣嚣孽ｇ嚣嚣器蒌鋈鬟１Ｍ－！ｌ三三三ｌＩ—棼眨ｋＥｋ万方数据・科技研究・在靠近正洞侧设置一道变形缝，防止由于不均匀沉降而产生裂缝。考虑正线隧道与正洞拱顶高差大，导洞首次开挖时将土方填筑至斜井正洞内，填筑坡道坡率３３％，待导洞开挖掘进３ｍ后，进行第二次夯填土石填筑坡道，爬坡坡率２１％，爬坡段１９．５ｍ。正洞与斜井挑顶纵断面设计如图图１５斜井加强段门架竖向沉降分布图１６斜井挑顶段挑顶钢架竖向沉降分布图１３斜井加强段近接正洞１０ｍ范围竖向沉降分布（２）交叉口门架加强变形规律分析（见图１４一图１５）图１４交叉口门架支护有限元计算模型图１５中显示，交叉口门架沉降位移最大值约为４４ｒ１３ｌＴｌ，发生在拱部区域。（３）挑顶变形规律分析图１６中显示，挑顶钢架拱部沉降值约为１２６ｍｍ。挑顶加强段对控制正洞内拱顶沉降有效。铁道建筑技术图１７交叉口监测断面测点布置示意从各监测项目变形累计值统计情况如下：（１）斜井加强段初期支护：交叉口处拱顶沉降累计沉降最大值一１５ｍｍ；交叉口处净空变化累计位移最大值一５．４ｍｍ（见图１８）。垂除速Ｆ詈ＸＤＫ０＋４５９－ＧＤ００ｉ萋二－－圈ｌｖ．ｖ：Ｉ｛１５二。卜、一７斗：ｊ略一１．０｝一‘。～、．一一１７—————————ＳＬ一十，Ｌ一一＿＿一≤舔韶瓣礤丽丽驴图１８１号斜井拱顶累计时程曲线（２）交叉口门架：沉降累计沉降最大值断面测点ＧＤ００（一４７．３ｍｍ）。（３）正洞初期支护：ＤＫ２１１＋１８５累计沉降最大值一９７．６ｍｍ，交叉口净空变化累计位移最大值一４９．０７ｍｍ（见图１９）。（下转第５６页）ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬｏＧＹ２０１８ｌ增２ｌ门∽嚣怒盏嚣嚣器瀑滋囊蒜一■■■■■■●盹ＵＵｌ万方数据・科技研究・［２］［３］［４］［５］［６］邱文利．道路桥梁建设中新技术及新材料的应用［Ｊ］．—交通世界，２０１６（２０）：６２６３．李清凉．新材料新工艺在桥梁修复补强中的应用［Ｊ］．—交通世界，２０１７（２８）：１００１０１．——汤意．一种新桥型无背索波形钢腹板部分斜拉桥［Ｊ］．公路交通科技（应用技术版），２０１１，７（６）：２３９～２４１．李红学，郭红领，高岩，等．基于ＢＩＮ的桥梁工程设计与—施工优化研究［Ｊ］．工程管理学报，２０１２，２６（６）：４８５２．郑巧芳，张虽栓．基于ＡＮＳＹＳ的桥梁结构优化设计［Ｊ］．智能城市，２０１７，３（２）：２２９．［７］王辅圣．下承式钢管一混凝土桁架组合梁施工过程有—限元分析［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１６（１２）：１５１８．［８］吴小峰，孙启国，狄杰建，等．抗震分析反应谱法和时程分析法数值仿真比较［Ｊ］．西北地震学报，２０１１，３３—（３）：２７５２７８．［９］庞元志．大跨铁路连续刚构桥地震力分析［Ｊ］．铁道建—筑技术，２０１０（ｓ２）：４０４３．［１０］陈常明，陈文光，宋建永．基于ＧＱＪＳ与ＡＮＳＹＳ的桥梁抗震计算介绍［Ｊ］．公路交通科技（应用技术版），２００８—（４）：１１５１１６．———————————————————————————————’—‘—・＋一＋一＋＋＋一＋一＋一＋－＋一＋＋一＋一卜＋卜＋＋卜＋－＋卜＋＋＋卜＋一＋一＋一＋＋＋－＋＋＋＋一＋・＋一＋一卜一＋一＋一＋。＋一＿－＋。卜・（上接第２６页）；，￡；，ｇ§，量ｔ＇ｑ；，ｌ；，；线中线：２－－，＝三二离昌溪．善委蠹受．誉蚕蕾．线路中线。Ｌｊ、ｕ’ｕ。ｕ。’’线路一擎．们～’∞、ｉ’萌’∞∽＼图１９正洞监测断面测点布置示意身稳定性差、承载能力低，施工变形控制难度大，而隧道斜井与正洞交叉口挑顶作为施工的薄弱环节，其沉降变形对安全与质量控制至关重要。本文提出堕“”的抗压衬砌＋门架支护措施有效地控制了斜井挑顶施工拱部沉降变形，避免了交叉口薄弱段突发坍塌的风险，适用于软塑性黄土地层隧道斜井与正洞交叉口挑顶施工支护，可为以后类似工程提供案例。参考文献监测时间一年一月．日图２０１号斜井施工大里程段拱顶累计时程曲线由图１８、图２０可知，随着斜井与正洞交叉口段正洞开挖后，围岩产生塑性变形，在中、下台阶开挖时隧道拱顶沉降逐渐加大；斜井交叉口门架在抗压复合衬砌封闭成环后，沉降变形趋于稳定。交叉口位置存在明显的拱顶塑性区，如果交叉口支护结构强度不足，拱顶压力过度发展达到一定程度时，围岩出现沉降、变形开裂ｕ“”２｜，进而产生挑顶段的关门坍塌事故。因此，必须在挑顶实施前，严格加强斜井衬砌闭环及交叉口处支护措施，严控开挖工序，预留足够变形沉落量，加强过程严密监测并提高预警。５结束语银西高铁上阁村隧道软塑性黄土隧道围岩自５６铁道建麓技术［１］管振祥．富水土质隧道变形规律的试验研究［Ｊ］．石家—庄铁路工程职业技术学院学报，２００３（２）：４５４９．［２］朱泽兵，张东明．浅埋、富水、软弱黄土地段隧道施工—技术［Ｊ］．地下空间，２００１（２）：１３４１３７，１６０．［３］刘生强．浅析黄土隧道的地质环境特性［Ｊ］．工程技术（全文版），２０１６，８（８）：１５７．［４］陈福江．黄土隧道围岩含水率变化对隧道形态影响的研究［Ｄ］．成都：西南交通大学，２００８．［５］张智军．双线黄土隧道斜井进正洞挑顶施工技术研究—［Ｊ］．山西建筑，２００７（１２）：３１３３１４．［６］赵生彬，辛军响．软弱围岩大断面隧道斜井进正洞挑—顶施工技术［Ｊ］．铁道标准设计，２０１１（ｓ１）：１３２１３４．［７］唐锐．六盘山隧道大断面挑顶施工技术［Ｊ］．西南公—路，２０１４（２）：２８３０．［８］高海毅．公路隧道斜井进正洞交叉口大包法施工技术—［Ｊ］．建筑技术开发，２０１６（３）：６９７０．［９］贾涛．软弱破碎隧道围岩压力拱研究现状与发展分析［Ｊ］．工程技术（文摘版），２０１６，１（７）：２１１．［１０］韦玲，刘忠强．基于ＭＩＤＡＳ／ＧＴＳ的软弱围岩隧道预留变形量研究［Ｊ］．工程技术（全文版），２０１７，４（１７）：—２７６２７７．［１１］初厚永．大断面黄土隧道围岩变形监控量测技术［Ｊ］．—现代交通技术，２００９（１）：６８７２．［１２］孟德鑫，谭忠盛．大断面黄土隧道变形控制技术及支护—受力特征［Ｊ］．土木工程学报，２０１５（Ｓ１）：３８３３８７．只Ａ『Ｌ¨，ＡｙＣ０￣Ｓ丁开Ｌ，ｃ丁Ｊ０～丁ＥＣＨ～０正－０ＧＹ２０１８ｆ增２Ｊ万方数据