西非地区点支承异形板桥的梯度温度效应分析.pdf

・桥涵工程・西非地区点支承异形板桥的梯度温度效应分析杨贤康（中国土木工程集团有限公司北京１０００３８）摘要以西非地区某高速公路项目中一点支承异形板桥为工程背景，根据该建设项目的实际地理位置和气候特点等建立了日照温度场数值模型，并依此提出了适用于该项目的温度梯度计算曲线；通过３种不同的温度梯度计算模式（分别为中国公路桥规、英国桥规中的温度梯度计算曲线和通过日照温度场模拟得到的温度梯度计算曲线）对该桥梁进行了梯度温度效应分析，结果表明当温度梯度计算曲线选择不当时，计算结果将导致较大的偏差；通过全桥空间有限元分析，对该桥梁各荷栽工况的内力结果进行了比较，结果表明梯度温度引起的荷栽效应远远大于其他活载引起的荷载效应。关键词现浇异形板英国桥规温度场板柱固结梯度温度中图分类号Ｕ４４１．５文献标识码Ａ——文章编号１００９４５３９（２０１６）Ｏｌ一００３００５ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＧｒａｄｉｅｎｔＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅＥｆｆｅｃｔｆｏｒＳｐｅｃｉａｌ－ｓｈａｐｅｄＳｌａｂＢｒｉｄｇｅｓｉｎＷｅｓｔＭｒｉｃａＹａｎｇＸｉａｎｋａｎｇ（ＣｈｉｎａＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００３８，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＴａｋｉｎｇａｐｏｉｎｔ－ｓｕｐｐｏｒｔｅｄｓｐｅｃｉａｌ－ｓｈａｐｅｄｓｌａｂｂｒｉｄｇｅｉｎａ１１．ｅｘｐｒｅｓｓｗａｙｐｒｏｊｅｃｔｏｆＷｅｓｔＡｆｒｉｃａａｓ鲫ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｂａｃｋｇｒｏｕｎｄ，ｔｈｅｎｕｍｅｒｉｃａｌｍｏｄｅｌｏｆｓｕｎｓｈｉｎｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｉｅｌｄｗａｓｅｓｔａｂｈｓｈｅｄａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅａｃｔｕａｌｇｅｏｇｒａｐｈｉｃａｌｌｏｃａｔｉｏｎａｎｄｃｌｉｍａｔｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅｐｒｏｊｅｃｔ．ａｎｄｔｈｅｎｔｈｅｇｒａｄｉｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｕｒｖｅｆｏｒｔｈｉｓｐｒｏｊｅｃｔＷａｓｏｂｔａｉｎｅｄ．Ｔｈｅｇｒａｄｉ－ｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｅｆｆｅｃｔｆｏｒｔｈｅｂｒｉｄｇｅＷａｓａｎａｌｙｚｅｄｂａｓｅｄｏｎｔｈｒｅｅｋｉｎｄｓｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｇｒａｄｉｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｍｏｄｅｌｓ（ｔｈｅｇｒａｄｉ－ｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｃｕｒｖｅｓｗｅｒｅｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙｆｒｏｍｔｈｅＢｒｉｄｇｅＲｅｇｕｌａｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａａｎｄＢｒｉｔａｉｎ，ａｎｄｓｕｎｓｈｉｎｅｔｅｍｐｅｒ－ａｔｕｒｅｆｉｅｌｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ）．Ｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｅｄｔｈａｔｉｎａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅｃｈｏｉｃｅｏｆｇｒａｄｉｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｍｉｇｈｔｌｅａｄｔｏａｒａｔｈｅｒｂｉｇｄｅｖｉａｔｉｏｎ．Ｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇｒｅｓｕｌｔｓｏｆｉｎｔｅｒｎａｌｆｏｒｃｅｓｕｎｄｅｒｅａｃｈｌｏａｄｃｏｎｄｉｔｉｏｎｗｅｒｅｃｏｍｐａｒｅｄｂｙｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｓｐａｔｉａｌｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｂｒｉｄｇｅ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｄｔｈａｔｔｈｅｌｏａｄｉｎｇｅｆｆｅｃｔｃａｕｓｅｄｂｙｇｒａｄｉｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅＷａｓｍｕｃｈｌａｒｇｅｒｔｈａｎｔｈｅｌｏａｄｉｎｇｅｆｆｅｃｔｓｃａｕｓｅｄｂｙｏｔｈｅｒｌｉｖｅｌｏａｄｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｃａｓｔ・－ｉｎ－・ｐｌａｃｅｓｐｅｃｉａｌ・－ｓｈａｐｅｄｓｌａｂ；ＢｒｉｄｇｅＲｅｇｕｌａｔｉｏｎｏｆＢｒｉｔａｉｎ；ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｉｅｌｄ；ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｏｆｓｌａｂ・－ｃｏｌ・－ｕｍｎ；ｇｒａｄｉｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ桥梁结构曝露在自然环境中，温度荷载的作用往往不可忽视，尤其是对温度比较敏感的多次超静定结构，因温度梯度而引起的荷载效应有时甚至会超过车辆荷载而成为主要活载，因此，对此类结构进行温度梯度效应分析是极为重要的，为了保证计算分析的合——收稿日期：２０１５１０２１基金项目：中国铁建股份有限公司科技研究开发计划项目（１２一（３０１）理性，首先要确定合理的温度梯度计算模式。本文以西非地区拉各斯至巴达格瑞高速公路项目中某互通立交为工程背景展开研究，对中英两国规范中关于桥梁梯度温度的计算模式进行了比较；同时，基于该地区的地理位置和实际气候特点进行了日照温度场数值模拟，进而确定了符合该项目实际情况的温度梯度计算曲线。另外，通过对其铁道建篱技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６ｆＤ７Ｊ万方数据・桥涵工程・中一点支承异形板桥的全桥受力分析，验证了梯度温度效应对该类桥梁受力的显著影响。１基本原理１．１日照温度场的数值模型混凝土结构与外界进行热交换的过程十分复杂，影响因素也众多，难以精确地对其在理论上进行求解。有研究表明，分析混凝土结构的不均匀温度场时，主要考虑太阳辐射换热、热辐射换热和对…流换热３种方式。根据傅里叶定律，结构边界上的这些热交换方式可用下式旧１表示：”¨铲一后（誊。＋务，）（１）ｑ。＝ｈ。（瓦一Ｌ）（２）’９，＝ＣｓＥ［（ｒ＋咒）４一（丁＋＋ｔ）４］（３）ｇ。＝０ｃ，。（４）式中，ｑ。为对流换热热流密度；ｑ，为热辐射换热热流密度；ｇ。为太阳辐射换热热流密度；ｋ为导热系数；譬，譬为温度梯度在直角坐标ｘ，ｙ的分量；ｎ。，几，ｏ＾ｏｙ为法线的方向余弦。ｈ。为对流热交换系数；Ｌ为空气温度；ｔ为混凝土表面的温度。Ｃ。为斯蒂芬一波尔兹曼常数；ｓ为结构表面的长波发射率；Ｔ＋为常‘数２７３．１５。ａ为太阳辐射吸收率；为太阳直接辐射、太阳散射和地面反射强度的总和。”为了工程方便，将式（３）写成以下形式口２。３３：—ｇ，＝ｈ，（ｔｔ）（５）‘ｈ，＝ＣｓＦ，［（ｒ＋＋Ｌ）２＋（ｒ＋ｔ）２］．’（ｔ＋ｔ＋２Ｔ）（６）将上述三项热流密度转换成热传导第三类边界条件，则结构表面流人的热流密度为：ｑ，＝ｈ（巧一ｒｓ）（７）式中，ｈ＝ｈ，＋ｈ。，为综合热交换系数；巧＝｝＋咒，为等效空气温度，表示实际空气温度和辐射作用引起的当量气温之和。１．２温度应力的计算原理Ｈ１如图１所示，日照温度沿截面按任意曲线Ｔ（Ｙ）分布，假设梁截面变形服从平截面假定，则截面纵向纤维之间自约束变形产生的约束应力为：ｏｒ：（Ｙ）＝Ｅ［ａＴ（ｙ）一（占ｏ＋ｐ，）］（８）式中，ａ为材料线膨胀系数；占。为截面底部的变形量；９，为截面挠曲变形曲率。奸帚刊『／专Ｆ芒ｊ１１Ｉ南ｌＪ１．ＨＩ…’ｆｈ／训ｌ＼Ｉｆ』』－上Ｉ＼厶厂“ｉ图１日照温差变形示意根据力等效原理，综合考虑温度外约束应力和温度内约束应力，截面总温度应力为：’Ｍ盯。（Ｙ）＝Ｅ［ａＴ（ｙ）一（岛＋妒，）］＋书（９）Ｊ式中，Ｍ：为温度次力矩。２中英两国规范温度梯度计算曲线２．１中国公路桥规的温度梯度曲线Ⅱ根据我国《公路桥涵设计通用规范》（ＧＤ６０—２００４）第４．３．１０条规定ＭＪ，计算桥梁结构由于梯度温度引起的效应时，可采用图２所示的竖向温度梯度曲线，温度取值见表１。对混凝土结构，当梁高Ｈ小于４００ｍｍ时，Ａ＝日一１００（ｍｍ），当梁高日大于４００ｍｍ时，Ａ＝３００ｍｉｌｌ。竖向１３照反温差数值为正温差数值的０．５倍。表１中国公路桥规竖向日照正温差温度基数℃桥面铺装类型ＴｌＴ２混凝土铺装２５６．７５０ｍｍ沥青混凝土铺装２０６．７１００ｍｍ沥青混凝土铺装１４５．５２．２英国桥规的温度梯度曲线桥面铺装层厚度为１０ｃｍ时，狂『图２中国公路桥规竖向梯度温度（单位：ｍｍ）释溉叫要润型铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（ｏｉ１３１万方数据桥涵工程・表２英国桥规竖向日照正温差温度基数ｈ，１１＂１ＴＩ／。ＣＴ２／。Ｃ℃Ｔ３／≤０．２８．５３．５０．５０．４１２．Ｏ３．Ｏ１．５Ｏ．６１３．０３．Ｏ２．Ｏ≥Ｏ．８１３．５３．０２．５表３英国桥规竖向日照负温差温度基数∥７ｍＴｌ／。Ｃ℃Ｔ２／Ｔ３ＰＣＴ４／。Ｃ≤０．２２．００．５Ｏ．５１．５０．４４．５１．４１．０３．５Ｏ．６６．５１．８１．５５．ＯＯ．８７．６１．７１．５６．Ｏ１．Ｏ８．Ｏ１．５１．５６．３≥１．５８．４Ｏ．５１．０６．５３工程概况该建设项目中某互通立交枢纽南侧部分为一点支承异形板桥，如图４所示，异形板通过端部牛腿分别与２０ｍ、１６ｍ简支梁桥相连，简支梁桥的宽度分别为９．３ｍ、１２．５ｍ，圆弧段板体标准宽度为１３．０ｍ，内弧半径为１４ｍ。桥梁上部结构为整体现浇实心板，板厚ｌｍ，桥面铺装采用５ｃｍ厚沥青混凝土；桥梁下部结构采用直径ｌｍ的实心墩，墩柱与上部现浇板直接固结。桥梁跨径为５．５～１２．５ｍ，全桥共设置墩柱２５个。图４异形板桥结构布置（单位：ｃｍ）４日照温度场模拟４．１计算参数及模型材料的物理热学性能及计算参数见表４。表４计算参数参数数值沥青密度／（ｋｇ・ｍ。）２１００比热／［Ｊ・（ｋｇ・ｏＣ）。１］９６０混凝土℃导热系数／［ｋＪ・（ｎｌ・）。１］３．９６密度／（ｋｇ・ｍ一３）２５００混凝土℃比热／［Ｊ・（ｋｇ・）一］９２９导热系数／［ｋＪ・（Ｉｎ・ｏＣ）。１］８．８ｌ３２铁道建筑技术续表４参数数值纬度６。３５”７２０Ｎ经度’３０１９３５伍吸收率０．８５辐射率Ｏ．６大气透明度系数０．６日序Ｎ７０表５。不同时刻桥梁顶板太阳辐射强度总和，ｔ见表５太阳辐射强度总和＾时间７：００８：００９：００１０：００１１：００１２：００，ｆ／（Ｗ・ｍ一２）１６３５３６７５３８６９９２９９５２时间１３：００１４：００１５：００１６：ｏｏ１７：００１８：００ｌ／（Ｗ・ｍ一２）９４３９０２８１４６４９３４６１８一般来说，热辐射换热系数ｈ，为（瓦一ｔ）的函数，这两个数值均随时间而变化，故该系数在理论上是瞬态的，而根据文献［３］４１。４２，ｈ，变化的幅度并不大，因此假定各时刻的ｈ，保持不变是能够满足工程精度要求的；另外，对于对流换热系数ｈ。，不少研究均认为其值可以表示为风速的的线性函数¨。８１，为了简化计算，本文在计算时将综合换热系数ｈ根据文献［９］统一取值为６９．２３ｋＪ／（ｍ２・ｈ・Ｋ）。４．２计算结果各时刻结构顶面至０．４Ｉｎ深度竖向各点的温差值见表６。表６现浇板各时葜竖向温差值℃＼竖向＼婚度／ｍＯＯ．０５Ｏ．１Ｏ．１５０．２０．２５Ｏ．３０．３５Ｏ．４＼时间＼９：００３．１Ｏ．８Ｏ．ＯＯ．ＯＯ．ＯＯ．１Ｏ．２Ｏ．１Ｏ．０１０：００６．７３．３１．４０．６０．３０．２０．２０．１Ｏ．Ｏ１１：００９．９５．７３．１１．６０．９０．５０．３Ｏ．２Ｏ．Ｏ１２：００１２．４７．９４．８２．８１．６０．９Ｏ．５Ｏ．２Ｏ．０１３：００１４．４９．８６．４４．Ｏ２．４１．４Ｏ．７０．３Ｏ．Ｏ１４：００１５．８１１．３７．７５．１３．２１．９１．００．４Ｏ．Ｏ１５：００１６．４１２．３８．８６．０３．９２．４１．３Ｏ．５０．Ｏ１６：００１６．１１２．７９．４６．７４．５２．８１．６Ｏ．７０．０１７：００１４．５１２．３９．６７．１４．９３．２１．８Ｏ．８０．０１８：００“．５１０．９９．２７．１５．１３．４２．Ｏ０．９０．０由表６可知，在日照影响下，桥梁现浇板产生温ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６ｆ０７Ｊ万方数据・桥涵工程・差的区域主要为板体表面以下约０．４ｍ范围内，这与相关规范定义的温度梯度计算曲线中的温差影响范围是一致的；沥青混凝土铺装层表面温度达到最大值时，板体温差并非达到最大，最大温差值出—现在１５：００１６：００左右，体现了混凝土材料的热惰性。５梯度温度效应分析５．１计算模型该桥梁上部结构为现浇异形板，圆弧段板体半径极小，采用平面结构计算将导致较大的偏差。文献［１０］中，桥梁半径远大于该桥，可计算结果表明平面模型与空间模型已然存在一定的误差。而对于该桥，内弧半径只有１４ｍ，若采用平面模型计算，误差将会更大。因此，对该桥梁进行全桥受力分析时，上部异形现浇板采用板单元模拟，下部墩柱采用梁单元模拟，结构有限元模型如图５所示。图５全桥空间有限元模型５．２３种计算模式的梯度温度效应分析以该桥梁最大跨跨中位置单位宽度板体正截面弯矩为研究对象，对图６所示３种温度梯度计算模式进行荷载效应分析，３种计算模式的内力计算结果如表７所示。图６中，计算模式１为中国桥规温度梯度计算曲线；计算模式２为英国桥规温度梯度计算曲线；计算模式３为通过日照温度场模拟得到的温度梯度计算曲线。‘℃’矿翥严８蓼歹。毽ｋ钆Ｉ表７梯度温度效应计算结果比较弯矩／［（ｋＮ・ｍ）・ｍ。１］位置模式１模式２模式３内弧处４５１．１３８６．９４２５．４中心处３１５．３２７０．５２９７．２外弧处４６２．９３９７．２４３６．３由表７数据可知，根据３种不同计算模式计算得到的内力结果有一定的差别，其中模式１与模式２的差别更大，两者差值百分比为１６．６％，模式ｌ和模式３的计算结果较为接近，两者差值百分比为６．０％。５．３梯度温度效应与其他荷载工况的比较该桥梁最大跨跨中位置单位宽度板体在各荷载工况下的截面最大正弯矩计算结果如表８所示。荷载工况中墩柱不均匀沉降值根据本桥的具体情—况对比文献［１１１２］相关参数取值，圆弧段沉降量取为一３ｍｍ，直线段沉降量取为一２ｍｍ。表８各工况弯矩计算结果比较‘弯矩／［（ｋＮ・ｍ）・ｍ１］荷载工况内弧侧中心处外弧侧恒载２７８．７２５０．３３２３．６移动荷载１２２．３１４４．２１２７．０梯度升温４ＪＤ５．１２８３．０４１５．５梯度降温一２０２．６—１４１．５—２０７．８不均匀沉降１５６．２１９７．１１０６．２整体升温一４．６—６．４—３．Ｏ整体降温４．６６．４３．０正弯矩合计９６７．０８８１．Ｏ９７５．３梯度温度所占百分比４１．９％３２．１％４２．６％由表８数据可知，在计算截面处该桥梁梯度温度所产生的荷载效应远大于移动荷载效应，梯度正温差产生的效应甚至超过了恒载而成为该位置结构设计的控制性因素，在所有荷载所产生的正弯矩和值中，超过１／３来自于梯度升温的作用。６结论（１）根据拉各斯地区的地理位置、气候特点及日照相关参数建立了混凝土实心板的日照温度场数值模型，总结了日照下实心板结构的温度场分布规律并得到了适用于该桥梁的温度梯度计算曲线。（２）通过日照温度场的仿真分析可知，沥青混凝土铺装层对降低结构温差具有一定的帮助，从文铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（０１）万方数据・桥涵工程・献［５］和文献［１３］的相关规定也可知，铺装层的厚度也是影响温差值的重要因素之一。（３）对３种不同的温度梯度计算曲线进行了荷载效应分析，结果表明直接采用英国桥规计算该桥梁的梯度温度效应时，结果可能会偏小，而采用中国公路桥规计算时计算结果则可能会偏大。（４）对于点支承异形板桥，温度梯度引起的荷载效应远远大于其他活载工况，尤其是梯度正温差，甚至可能会超过恒载，可见此类桥梁的梯度温度效应应当引起设计人员的充分重视。参考文献［１］王浩．混凝土空心桥墩的日照温度场及其效应研究—［Ｄ］．重庆：重庆大学，２０１２：２３２７．［２］张玉平，杨宁，李传习．无铺装层钢箱梁日照温度场分—析［Ｊ］．工程力学，２０１１，２８（６）：１５６１６２．［３］徐帅．日照下混凝土箱梁的温度场研究［Ｄ］．北京：北京交通大学，２００８．［４］吕婷，刘静，葛胜锦．混凝土梁桥的温度应力分析及梯—度选择［Ｊ］．中外公路，２００９，２９（３）：３３７３４３．［５］中交公路规划设计院．ＪＴＧ—Ｄ６０２００４公路桥涵设计—通用规范［Ｓ］．北京：人民交通出版社，２００４：３４３５．［６］Ｂｒｉｔｉｓｈｓｔａｎｄａｒｄｓ—ｉｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎ．Ｂｓ５４００：Ｐａｒｔ２：１９７８１９８２，Ｓｔｅｅｌ，ｃｏｎｃｒｅｔｅａｎｄｃｏｍｐｏｓｉｔｅ¨ｄｇｅｓ（Ｐａｒｔ２．Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｆｏｒｌｏａｄｓ）［Ｓ］．ＢｒｉｔｉｓｈＳｔａｎｄａｒｄ—Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，１９７８１９８２．［７］陈仕周，倪小军．桥面铺装与路面温度差异研究［Ｊ］．—中国公路学报，２００５，１８（２）：５７６０．［８］逯彦秋，张肖宁，王圣保．钢箱梁桥沥青混凝土铺装层温度场的模拟分析［Ｊ］．沈阳建筑大学学报，２００６，２２—（５）：７５０７５４．［９］向敏，王新敏．箱形梁混凝土热物理参数反分析试验研究［Ｊ］．石家庄铁道学院学报，２００３，１６（１）：５ｌ一５４．［１０］薛宇光．铁路小半径曲线连续梁桥设计研究［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１４（６）：ｌ一４．［１１］敬亚菱．Ｍ立交Ｈ匝道桥设计简析［Ｊ］．铁道建筑技—术，２０１４（１）：１ｌ１６．［１２］刘慕清．北京西直门内部环路点支承异性弯板桥设计—［Ｊ］．城市道桥与防洪，２００５，２（３）：４４４９．［１３］ＮＣＨＲＰ．ＬＲＦＤＳｌ－３，ＡＡＳＨＴＯＬＲＦＤＢｒｉｄｇｅｄｅｓｉｇｎｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｓ］．ＡｍｅｒｉｃａｎＡｓｓｏｃｉａｔｉｏｎｏｆＳｔａｔｅＨｉｇｌＩａｎｄＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ—Ｏｆｆｉｃｉａｌｓ．２００４：９６９８．●—－＋一＋一＋一＋一＋－＋＂－４－－＋一＋一＋一＋一＋一＋一＋一＋－－－－＋－＋－＋＇－－４－－－－卜一＋一＋一＋（上接第１９页）（２）外腹板预应力钢束Ｎｌ、Ｎ２和Ｎ３为空间的平弯和竖弯，对外腹板有向平面外的张力，容易造成外腹板开裂，在边腹板端部应加密普通钢筋防止开裂，并进一步优化钢束和简化外腹板造型旧。１引。（３）本梁为分段二次浇筑，由于梁体截面较薄，两次浇筑新旧混凝土结合部位较弱，对梁体受力不利，建议改为一次浇筑完成。（４）中支点部位混凝土圬工量大、钢筋较密，且梁体采用掺加聚丙烯纤维网的Ｃ６０混凝土，和易性较差，混凝土很难振捣密实，建议中支点部位通过…增大钢筋型号来增大钢筋间距。１２。。（５）温度变化对梁部影响较大，施工时尽量按照设计提供的合龙温度进行施工¨引。参考文献［１］韩江龙，吴定俊，李奇．板厚和加肋对槽型梁结构噪声—的影响［Ｊ］．振动工程学报，２０１２（５）：５９０５９４．［２］张吉，陆元春．槽形梁结构在轨道交通中的应用与发—展［Ｊ］．铁道标准设计，２０１３（１０）：７８８３．［３］李国豪．桥梁结构稳定与振动［Ｍ］．北京：中国铁道出３４铁道建筑技术—版社，２００２：２８７２９１．［４］中华人民共和国铁道部．ＴＢ—１０００２．３２００５铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范［ｓ］．北—京：中国铁道出版社，２００５：８９．［５］黄侨，陈卓异，杨明．槽型梁桥力学性能的研究现状与—展望［Ｊ］．中外公路，２０１３（６）：１３１１３５．［６］谷守法．组合拼装式托架在双肢连续钢构桥Ｏ撑块中的—应用［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１５（ｓ１）：９４９６．［７］任国辉．客运专线３２ｍ跨单箱双线造桥机节段拼装法—施工［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１２（６）：４３４４．［８］张立青．铁路节段预制胶接拼装法建造桥梁技术与应—用［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１５（１）：８１１．［９］国麦丰，徐元虎．浅析大宽度连续梁施工［Ｊ］．交通科—技，２０１３（Ｓ１）：１９２０．［１０］彭元诚．连续刚构箱梁底板崩裂原因分析与对策［Ｊ］．—桥梁建设，２００８（３）：６９７０．［１１］岳清瑞，陈小兵，牟宏远．碳纤维材料（ＣＦＲＰ）加固修补混凝土结构新技术［Ｊ］．工业建筑，１９９８（１１）：１－５．［１２］周光辉，马卫群．ＦＲＰ片材加固钢筋混凝土连续梁试验研究［Ｊ］．湖南城市学院学报：自然科学版，２００４—（３）：４６．［１３］吴讯，张鹏．轨道交通ｕ形梁温度模式研究［Ｊ］．山西—建筑，２００８（３２）：２８２９．ＲＡｆＬｌ，吼ｙＣＯＮＳ丁开ＵＣ丁ｆＯ＾』丁￡＿ｃｆ＿ｆ￣０ｆ０Ｇｙ２０１６（ｏｌＪ万方数据