新建铁路隧道上跨既有铁路隧道安全评估.pdf

・隧道／地下工程・新建铁路隧道上跨既有铁路隧道安全评估丁祥（中铁第五勘察设计院集团有限公司北京１０２６００）摘要结合内蒙古准格尔旗境内唐家会煤矿铁路专用线以隧道型式上跨呼准二线东孔兑隧道的工程实例，采用经验法和有限元数值模拟法，分析了新建隧道在施工和运营期间对既有隧道结构的安全性的影响。结果表明：新建隧道对既有隧道影响在安全范围之内，既有铁路隧道衬砌结构能满足安全需要，可为类似工程的修建提供了可靠的参考依据。关键词既有铁路隧道上跨影响分析有限元法安全评估中图分类号Ｕ４５８文献标识码Ａ———文章编号１００９４５３９（２０１６）０１００４１０６ＳａｆｅｔｙＡｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆＮｅｗｌｙ－ｂｕｉｌｔＲａｉｌｗａｙＴｕｎｎｅｌＯｖｅｒｐａｓｓｉｎｇｔｈｅＥｘｉｓｔｉｎｇＲａｉｌｗａｙＴｕｎｎｅｌＤｉｎｇＸｉａｎｇ（ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙＦｉｆｔｈＳｕｒｖｅｙａｎｄＤｅｓｉｇｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅＧｒｏｕｐＣｏ．Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０２６００，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＣｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｅｘａｍｐｌｅｏｆＴａｎｇｊｉａｈｕｉＭｉｎｅＲａｉｌｗａｙＳｐｅｃｉａｌＬｉｎｅｉｎｔｈｅｆｏｒｍｏｆｔｕｎｎｅｌｏｖｅｒｐａｓｓ・ｉｎｇＤｏｎｇｋｏｎｇｄｕｉＴｕｎｎｅｌｏｆＨｏｈｈｏｔ－ＪｕｎｇａｒＳｅｃｏｎｄ・ｌｉｎｅｉｎＪｕｎｇａｒＢａｎｎｅｒｏｆＩｎｎｅｒＭｏｎｇｏｌｉａ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｉｎｆｌｕ。ｅｎｃｅｏｆｔｈｅｎｅｗｌｙ－ｂｕｉｌｔｔｕｎｎｅｌｗｈｉｃｈｉｓｕｎｄｅｒｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｎｄｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｎｔｈｅｓａｆｅｔｙｏｆｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｔｕｎｎｅｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｂｙＵ－ｓｉｎｇｅｍｐｉｒｉｃａｌｍｅｔｈｏｄａｎｄｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｎｅｗｌｙ－ｂｕｉｌｔｔｕｎｎｅｌｏｎｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｔｕｎｎｅｌｉｓｉｎａｓａｆｅｒａｎｇｅ，ｗｈｉｃｈｃａｌｌｍｅｅｔｔｈｅｓａｆｅｔｙｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｆｏｒｔｈｅｌｉｎｉｎｇｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｒａｉｌｗａｙｔｕｎｎｅｌａｎｄｐｒｏｖｉｄｅａｒｅｌｉａｂｌｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｔｈｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｏｆｓｉｍｉｌａｒｐｒｏｊｅｃｔｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｒａｉｌｗａｙｔｕｎｎｅｌ；ｏｖｅｒｐａｓｓ；ｉｎｆｌｕｅｎｃｅａｎａｌｙｓｉｓ；ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄ；ｓａｆｅｔｙａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ１引言随着国民经济持续发展，国家对基础设施建设力度日渐加强，交通及水利工程得到空前发展，使得新建隧道靠近既有建筑物、小净距平行隧道、上下交叉隧道等形式的地下近接工程越来越多¨ｊ。新建铁路隧道近距离上跨既有铁路隧道时，新建隧道施工过程会引起邻近围岩或土体的应力重分布，进而引起地层变形，对既有隧道结构的产生附加内—收稿日期：２０１５１１一１５基金项目：中铁第五勘察设计院集团有限公司科技研发项目（Ｙ２０１２０１９）力，当既有隧道结构变形超过设计承受极限时，就会造成既有隧道结构破坏，危及行车安全口・。因而，在施工和运营期间，正确评估新建隧道对既有隧道的安全性影响，掌握既有隧道的变形规律和受力特点，针对性提出合理化的设计及施工建议，才能保证既有线的安全运营。本文通过对唐家会煤矿铁路专用线通亥沟隧道上跨呼准二线东孔兑隧道的分析：确定铁路隧道受上跨隧道近接施工影响的范围；施工和运营期间隧道结构安全系数及位移、轨道的差异沉降等；对受影响范围内新建隧道的开挖施工、衬砌结构及监控量测等提出针对性要求，保证工程合理安全实施。铁道建箍技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６ｆＤ７Ｊ４ｌ万方数据・隧道／地下工程・２工程概况拟建唐家会煤矿铁路专用线位于内蒙古自治区鄂尔多斯市准格尔旗境内，其中通亥沟隧道上跨’”呼准二线东孔兑隧道，交角８２０４７１９，净距约２６．６５“”ｍ，竖向位置关系见图１。采用隧限－２Ａ。交叉处隧道地层为上部黄土，下伏基岩为白垩系下统砾岩夹泥岩、泥岩。图１交叉处竖向位置关系示意（单位：ｍ】“”既有隧道采用隧限＿２Ａ，有砟轨道结构。交Ⅳ叉段采用级围岩衬砌（拱部钢架），二衬模筑Ｃ３０拱墙３０ｅｍ，仰拱４０ｅｍ。３控制技术指标３．１铁路轨道控制标准根据呼准二线的设计标准，线路轨道以不超过１２０ｋｍ／ｈ正线标准掌握，采用经常保养管理值作为既有铁路轨道控制标准：轨距一４一＋７ｍｍ，水平、高低及轨向（直线）均６ｍｍ【３１等。３．２隧道衬砌结构受力控制标准根据《铁路隧道设计规范》（ＴＢ—１０００３２００５）中１１．１．１条的规定，隧道衬砌按破损阶段验算构件截面强度，受压控制时的安全系数为２．４，受拉控制时的安全系数为３．６【４ｊ。３．３爆破控制标准根据《爆破安全规程》（ＧＢ—６７２２２０１１）规定，地下浅孔爆破时交通隧道爆破振动安全允许振速—为１５２０ｅｍ／ｓ。关宝树编著的《隧道工程施工要点集》中爆破振动速度的容许值可根据既有衬砌的”劣化等级来定１。４２铁道建笳技术考虑到隧道交叉段现状及处于运营中的隧道拱部锚固有电气化设施，并结合本工程的现场地质条件，交叉段爆破振动安全允许振速为４ｅｍ／ｓ。３．４控制标准的分级控制既有线轨道变形控制指标主要包括线路的沉降与隆起、差异沉降等。在考虑典型施工工序的基础上，为进一步保障施工安全，需对控制指标进行分级控制。根据既往工程经验：一般情况下预警值为控制值的７０％，报警值为控制值的８０％。４经验法对既有隧道影响分析４．１近接施工的影响范围的划分新建隧道在既有隧道上方交叉时，既有隧道会向上拉伸变形。在非常接近时，会损伤既有隧道的拱作用，而使既有隧道的衬砌荷载增大。此外，也可能受到新建隧道内活荷载的影响。在隧道交叉∞情况时，近接度的划分见图２Ｊ。无影响范围图２近接度的划分（隧道交叉）４．２经验法对既有隧道安全分析结果（１）隧道受影响段落分析根据隧道交叉近接度可知新建隧道ＤＫ０７＋５６８．３一ＤＫ０７＋５９８．３段３０ｍ（见图３）位于注意范围内。唐图３新建隧道影响段落ＲＡｔ州ＡＹｃｏＮｓＴＲＵｃＴｌｏＮＴＥｃＨＮｏＬｏＧＹ２０１６（０１ｌ万方数据・隧道／地下工程・交叉地段为Ｖ级围岩，据《隧规》中规定两相邻—单线隧道的最小净距应大于３５Ｂ（Ｂ为隧道开挖断面宽度），如图４所示，可得出既有隧道ＤｙＫｌ０７＋７５．８一ＤｙＫｌ０７＋１３１．８段５６ｎｌ位于３Ｂ一５Ｂ问，需要注意。周专爿Ｕ馨肆≮懋熬￡湾’’’’’＼．．．．．．：：蠢赫滋隧道洞身］’＼．．函娶之老２２墨占尘５（－ｍ凸图４既有隧道受影响段落（２）爆破影响范围分析根据《铁路隧道监控量测技术规程》，由公式可得出控制爆破的最大容许装药量Ｑｏ７｜。Ⅳ“Ｑ＝（尺（鼍））３＝（２６．６５×’（轰）Ｖ１９）３＝２０ｋｇ根据预警值Ｖ＝２．８ｃｍ／ｓ（控制值的７０％）及最大容许装药量，可得出需控制爆破的安全距离为４５．８ｍ，即距离交叉点水平距离约为４０ｍ。如图５所示，新建隧道ＤＫ０７＋５４３．３一ＤＫ０７＋６２３．３段区间施工时，需对既有铁路隧道进行爆破振动监测。唐家会＜ｊ１雩：．斟＝２藕疆回副要ｌｉ旦凸西ｂ采粤亥沟隧道洞身ｆ甚峥∞Ｎｒ弋一既有东孔兑隧道，｛Ｊ用莫尔一库伦弹塑性屈服准则，实体单元模拟，初“”支和二衬采用壳单元模拟，锚杆采用嵌入式桁架单元模拟¨Ｊ，隧道超前支护简化为加固圈，计算时提高加固圈参数方法模拟。左右两侧各取３５ｉｎ，模型横向７０ｍ；纵向从新建隧道里程ＤＫ０７＋４４８到ＤＫ０７＋５１８，共７０ｍ；由于下穿处新建隧道上方覆土约５０ｍ，属于深埋隧道，为简化模型，模型上限取新建隧道里洞顶上３０ｍ进行计算，能满足塌落拱深度要求，下限取既有隧道下方２５ｍ。模型底部固定约束，两侧施加竖直滑动约束，表面取为自由边界旧Ｊ，模型见图６。图６三维数值模型５．２计算物理力学参数根据所提供的资料以及相应技术规范，确定在有限元分析中所采用的物理力学参数（见表１）。表１主要物理力学参数地层弹性模容重／黏聚力／内摩擦角／本构岩性量／ＭＰａ泊松比（ｋＮ・Ｉｌｌ一３）ｋＰａ（。）模型黏质５Ｏ．３５１９１４２０Ｍ．Ｃ黄土砾岩夹５０Ｏ．４２２０２０３５Ｍ．Ｃ泥岩泥岩１０００．３８２０２０４５—ＭＣ衬砌３１００００．２２３弹性锚杆２９５０００．２２３弹性唐家会５・３计算荷载及施工步骤线路所计算荷载主要考虑地层的自重应力和混凝土［今衬砌的重力。万方数据・隧道／地下工程・在新建隧道的作用下，既有隧道衬砌竖向变形云图如图７所示。图７既有隧道衬砌竖向变形云图（单位：ｍ）分析可知，上部隧道的开挖使得底板以下部分的岩体发生了较为轻微的上抬现象。随着远离新建隧道的底板，上抬的位移量逐渐减小，到既有隧道处，上抬量已经较小，拱顶最大上抬位移值约为１．８６ｍｍ，仰拱最大上抬位移值降为１．３９ｍｍ。“”既有隧道纵向变形呈现倒Ｕ型，最大上抬位移发生在新建隧道与既有隧道相交断面处，往两侧则逐渐减小，端部有轻微的沉降值，沉降值与上抬值的最大差值约为２．８５ｍｍ。既有隧道两根钢轨的竖向差异沉降最大值约为ｏ．０５ｍｍ。（２）应力分析新建隧道开挖后，隧道相交断面（即Ｙ＝３５ｍ断面）的最大和最小主应力云图分别如图８、９所示。心＿艇丽－藏＋３．３２７撼１ｌｅ＋００３４５３８９２卜十＝一洲图９隧道开挖后最小主应力云图（单位：ｋＮ／ｍ２）分析可知，既有隧道周边出现一定程度的应力集中现象，但集中现象不明显。新建隧道开挖后，既有隧道洞周应力增加约３０ｋＰａ，幅度较小。…（３）二衬结构安全系数检算Ｊ新建隧道开挖后，取最不利位置，即既有隧道与新建隧道交叉处，既有隧道衬砌结构各特征点处受力及安全系数如表２所示。表２施工后交叉处衬砌结构受力左侧右侧左侧右侧左侧右侧位置拱顶仰拱拱腰拱腰拱脚拱脚墙脚墙脚弯矩／１６．５５６．２９５．１６９．７５６．８３６．５８６．０２７．９５（ｋＮ・ｎｎ轴力／１５１．２８９３．０６１１０．５６３５．８ｌ４４．０６１２３．０２１０．７９２４５．８８ｋＮ安全２４．９６９４．２４８６．９２１８．３９３６．８６７６．１８４７．７７４０．６６系数破坏抗拉抗压抗压抗拉抗拉抗压抗压抗压类型结果显示交叉处的既有结构衬砌截面强度安全系数均满足要求，基本未改变既有结构的承载能力。５．４．２新建隧道运营对既有隧道影响（１）位移分析图８隧道开挖后最大主应力根据相关资料，新建通亥沟隧道运营后的车云１ｔ１（单位：ｋＮ／ｍ２）动力荷载取为９２ｋＰａ，施加于新建隧道底板处，为铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６《０１）Ｏ００００Ｏ００ＯＯ０００ＯＯ０Ｏ０００ＯＯＯＯＯ０００００Ｏ０００ｅｅｅｅｅｅｅｅｅｅＣｅｅｅｅｅｅ●Ｏ８５２９９９●●０２３３４５５４５５６７７２７３８３８３８３８３４７２７２●７｛００９９８８７７２４４３３２５２９６３９６３Ｏ７４５Ｏ７●４８Ｏ２；ｉＯ２４５７万方数据・隧道／地下工程・均布荷载。分析可知，在运营荷载作用下，既有隧“”道附加变形呈现Ｕ型，出现轻微的沉降，最大值为０．９７ｍｍ，发生在新建隧道与既有隧道相交断面处。计算结果还显示，两根钢轨的竖向位移变形量基本一致，差异最大值约为０．０２ｍｍ，处于合理的范围内，不会对既有隧道的正常安全运营产生影响。（２）二衬结构安全系数检算新建隧道运营中，取最不利断面。结果显示交叉处的既有结构衬砌截面强度安全系数均满足要求。５．４．３爆破分析（１）爆破分析有限元模型采用三维有限元模型，在爆破荷载的作用下进行瞬态动力分析，以确定新建隧道爆破作用对既有隧道的影响。一综舍＿＋Ｍａｘ：３９０％＋ＯＯＯａｔ０．０４０＋Ｍａｘ：－３．０７５ｅ＋００（ａｔ０．０２０根据国内大量的实践经验，本模型将爆破荷载简化为Ｐ具有线性上升段和下降段的三角波形荷载如图１０所示，假定作用在隧道开挖边界面上¨２｜。Ｐ一爆破荷载的应力峰值，采用如下经验公式求解：ｔ１ｔ２图１０数值计算爆破荷载波形…Ｐ：罂兰＋墨业＋型一０．８０３４一一ＺＺ２。Ｚ３‘’式中，ｚ为比例距离，Ｚ＝等；尺为爆心至荷载作用Ｑ了面的距离（ｒｎ）；Ｑ为炸药量（ｋｇ），齐发爆破时取总装药量，分段起爆时取最大段装药量，取２０ｋｇ。（２）爆破计算结果分析根据爆破时程分析结果，隧道衬砌交叉处各特征部位的质点振速时程曲线如图１１。１・２４３４】Ｉ：…一综合～——ｏｏｏ。。躲＋ｏ二＿＿州智爱嚣０００。ｚ。，。ｌｐ？………ａｘ砒：－毛篙＋０００—２．４８６８Ｉ＋＿……＋Ｕｎｉｔ：ｋＮ，ｃｍ一，７９４气Ｉ…’Ｏ砸１０００．２０８００．４０６０Ｏ．６０４０Ｏ．８０２０１．００００时间，Ｓｂ．拱脚质点蠹２．９９剐４８『¨７．‰－蒜。喜篇１．０７嚣３０驴Ｉ？ｊ『『『Ｉ＿＿？一１。１一一—黜：：耻二二二ｗ蔫ｏｏｏ黜。。特一・Ｍ蒜鼢蜷－１，０８，川■≮”亳５ｍ４７。ｅ删一。㈣一１…≤ｗａｊ亳篙枷。’鼍２．２５锰１６赫０．２。０８ｊ００ｊ．４０７６０—…Ⅷ０．６０４１－１．００：０。嘶。呲㈨二ｉ碱一一ｊ确赢０．８０．４０６０．６０４００．８０２００００５８ｉ０ｏ．４０６０‘Ｓ０２０ｊｌｉ００００嘁一斛ｃｍ。２５锰甜ｏｏｌｏ‘一２：５㈣１ｏ．６０４ｊ７１时间／３Ｃ．墙脚质点图１１各部分仰拱质点振速时程曲线分析可知，垂直振速峰值位于拱顶区域，由拱顶往下逐渐衰减，且均未超过４ｃｍ／ｓ的容许值。最大３．９１ｃｍ／ｓ；按照既有隧道纵向振速达到容许值的７０％为标准，可以得到既有隧道受影响的段落范时间／ｓｄ．仰拱质．占围为ＤＫ０７＋５５５一ＤＫ０７＋６１０，共约５５ｍ。（３）既有隧道应力分析根据爆破时程分析结果，在爆破冲击荷载作用下，既有隧道的峰值拉应力虽然超过峰值压应力，但铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（Ｏｌ１６６８Ｏ８吣％％∞％９７３Ｏ３３，－ｌＯ，，０、赢瞧｜；埔愕质一＿呈陋奶蒜船礤万方数据・隧道／地下工程・拉伸应力未超过混凝土的抗拉强度Ｒ，＝２．２ＭＰａ，因此既有隧道不会产生拉伸破坏，其横向和轴向不会产生拉伸裂纹。６结论及建议６．１结论根据工程经验分析，并结合数值模拟计算结果分析，得出以下结论：（１）新建通亥沟隧道上跨施工不会造成既有隧道的衬砌发生超过要求的变形，既有铁路隧道衬砌结构能满足安全需要。（２）在爆破冲击荷载作用下，在交叉处施工时对既有隧道的影响最大，爆破对既有隧道的影响主要集中于拱顶部位，最大振速为３．９１ｅｍ／ｓ，满足要求。（３）新建通亥沟隧道上跨呼准二线东孔兑隧道设计方案是合理可行的。６．２建议（１）新建通亥沟隧道纵断面可进一步优化，使隧道洞身位于老黄土地层中，有利于采用非爆破开挖，减小对既有隧道的衬砌的扰动。（２）新建通亥沟隧道ＤＫ０７＋５４３．３～ＤＫ０７＋６２３．３交叉段８０ｍ衬砌应进行加强，宜采用非爆破开挖减小施工对既有隧道影响。（３）在上跨施工过程中对既有隧道ＤｙＫｌ０７＋７５．８一ＤｙＫｌ０７＋１３１．８段５６ｍ加强监控量测，及时利用监控量测结果指导设计和施工。参考文献［１］仇文革．地下工程近接施工力学原理与对策研究［Ｄ］．—成都：西南变通大学，２００３：１２．［２］于清浩．新建隧道施工对既有隧道的影响分析［Ｊ］．铁—道建筑技术，２０１１（１０）：４４４８．［３］中华人民共和国铁道部．铁运［２００６］１４６号文铁路线路修理规则［ｓ］．北京：中国铁道出版社，２０１０：９１．［４］中华人民共和国铁道部．ＴＢ—１０００３２００５铁路隧道设计规范［Ｓ］．３版．北京：中国铁道出版社，２００５：６８．［５］中华人民共和国铁道部．铁运［２０１０］３８号文铁路桥隧建筑物修理规则［Ｓ］．北京：中国铁道出版社，—２０１０：１５２１５５．［６］关宝树．隧道工程施工要点集［Ｍ］．北京：人民交通出—版社，２００３：３２０３２９．［７］中国铁路总公司铁．Ｑ／ＣＲ—９２１８２０１５铁路隧道监控量—测技术规程［ｓ］．北京：中国铁道出版社，２０１５：２０２１．［８］谢勇涛，于清浩，丁祥．新建隧道施工对既有隧道的影响—分析及处理措施［Ｊ］．铁道标准设计，２０１１（５）：８７９０．［９］于清浩．黄金隧道塌方冒顶结构计算及特殊设计［Ｊ］．—铁道建筑技术，２０１２（Ｓ２）：１２２１２５．［１０］刘洋，丁祥．既有铁路隧道受公路桥梁近接施工影响—分析［Ｊ］．中国科技信息，２０１４（１３）：７５７８．［１１］李璐．路基开挖及运营阶段对下部既有隧道的影响分—析［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１２（Ｓ２）：１３４１３６．［１２］丁祥．高速公路上跨既有铁路隧道爆破施工振动影响—分析［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１２（Ｓ２）：１４８１５１．（上接第２４页）［３］中交第一航务工程勘察设计院有限公司．ｙｒｓ—１４４１—２０１０港口工程荷载规范［Ｓ］．北京：人民交通出版—社，２０１０：２６３４．［４］中交第一航务工程勘察设计院有限公司．ＪＴＳ—１４５２—２０１３海港水文规范［ｓ］．北京：人民交通出版社，—２０１３：５０５３．［５］吴凯军，蔡田．装配式钢吊箱在高桩承台施工中的应—用［Ｊ］．城市道桥与防洪，２０１３（７）：１９５１９９．［６］王雪元，任冰．装配式混凝土底板钢吊箱围堰在跨海大桥水上承台施工中的应用［Ｊ］．北方交通．２０１３（６）：—７９８２．铁道建筑技术————————————■———－－＋一一卜一卜一卜－－卜一－卜－－卜一＋＿－－＋一一・卜一・＿卜－一一－卜一－卜－・卜・［７］郭瑞，林吉明．厦漳跨海大桥北汉南引桥单壁钢吊箱设计与施工［Ｊ］．世界桥梁，２０１３，４１（５）：１０一１３．［８］苗博宇．恶劣海况下大型钢吊箱围堰施工关键技术—［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１４（６）：１８２１．［９］郑瑞杰，彭鹏，郭劲．整体装配式围堰在外海深水环境—中的应用［Ｊ］．施工技术，２０１３（２１）：７３７７．［１０］董启军．深水双壁钢吊箱围堰设计与施工［Ｊ］．铁道建—筑技术，２０１ｌ（３）：８２８５．［１１］余本俊，刘防震，张宗辉．苏通大桥辅桥辅墩吊箱设计—与施工［Ｊ］．铁道建筑技术，２００５（ｓ１）：２８３１．［１２］罗晓军．钢吊箱围堰在桥梁深水基础施工中的应用—［Ｊ］．科技资讯，２０１３（８）：６７６８．ＲＡＩＩ．¨饵ＹＣＯＮＳ丁尺ＵＣ丁ｆ０～丁Ｊ虽＾Ｈ￣０ＬＯＧｙ２０Ｔ６（０１Ｊ万方数据