超大直径人工挖孔桩多导坑法施工及力学性能研究.pdf

·房建工程· 收稿日期：２０１６ ０３ １９ 基金项目：中铁建设集团有限公司科技研究开发计划项目（ＬＸ１１１１） 超大直径人工挖孔桩多导坑法施工及 力学性能研究 吕科验１ 张剑涛２ 张学臣１ 阎海强１ （１．中铁建设集团有限公司 北京 １０００４０；２．北京工业大学城市与工程安全减灾教育部重点实验室 北京 １００１２４） 摘 要 以广西南宁九洲国际项目直径４ ｍ 的超大直径桩为工程背景，结合工程设计施工资料、数值模拟结果和 桩基检测报告，对超大直径人工挖孔桩采用多导坑法施工工艺的变形机理及超大直径桩的力学性能进行了研究。 研究结果表明：（１）超大直径人工挖孔桩采用多导坑法施工，变形量较小，可保证工程施工安全。（２）超大直径人 工挖孔桩采用多导坑法施工过程中，桩体护壁变截面处易发生应力集中，可能造成拉张破坏。（３）数值模拟静载试 验及间接检测结果表明，超大直径人工挖孔桩采用多导坑法施工可满足基桩承载力要求。 关键词 超大直径桩 人工挖孔 多导坑法施工 数值模拟 中图分类号 ＴＵ７５３．３ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００９ ４５３９ （２０１６）０６ ０１０７ ０４ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｕｐｅｒ Ｌａｒｇｅ Ｄｉａｍｅｔｅｒ Ｍａｎｕａｌ Ｈｏｌｅ Ｄｉｇｇｉｎｇ Ｐｉｌｅ ｂｙ Ｍｕｌｔｉ Ｈｅａｄｉｎｇ Ｍｅｔｈｏｄ ａｎｄ Ｉｔｓ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｙ Ｌｖ Ｋｅｙａｎ１ ，Ｚｈａｎｇ Ｊｉａｎｔａｏ２ ，Ｚｈａｎｇ Ｘｕｅｃｈｅｎ１ ，Ｙａｎ Ｈａｉｑｉａｎｇ１ （１．Ｃｈｉｎａ Ｒａｉｌｗａｙ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ．Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００４０，Ｃｈｉｎａ；２．Ｔｈｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ｕｒｂａｎ Ｓｅｃｕｒｉｔｙ ａｎｄ Ｄｉｓａｓｔｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｍｉｎｉｓｔｒｙ ｏｆ Ｅｄｕｃａｔｉｏｎ，Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １００１２４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｈｅ ｓｕｐｅｒ ｌａｒｇｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｄｉｇｈｏｌｅ ｐｉｌｅ ｗｉｔｈ ａ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｏｆ ４ ｍ ｉｎ ｔｈｅ Ｊｉｕｚｈｏｕ ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ ｐｒｏｊｅｃｔ ｏｆ Ｎａｎｎｉｎｇ，Ｇｕａｎｇｘｉ ｐｒｏｖｉｎｃｅ ｗａｓ ｔａｋｅｎ ａｓ ｔｈｅ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄ，ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｄａｔａ，ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ａｎｄ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｒｅｐｏｒｔ，ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｒｕｌｅｓ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｐｅｒ ｌａｒｇｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｐｉｌｅ ｗａｓ ｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ｆｉｒｓｔｌｙ，ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｐｅｒ ｌａｒｇｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｄｉｇｈｏｌｅ ｐｉｌｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｂｙ ｍｕｌｔｉ ｈｅａｄｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｗａｓ ｓｍａｌｌ，ｗｈｉｃｈ ｃｏｕｌｄ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈｅ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．Ｓｅｃｏｎｄｌｙ，ｔｈｅ ｐｉｌｅ ｒｅｔａｉ ｎｉｎｇ ｗａｌｌ ｗｏｕｌｄ ｂｅｃｏｍｅ ｓｔｒｅｓｓ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｂｅ ｄａｍａｇｅｄ ａｔ ｔｈｅ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ｓｅｃｔｉｏｎ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｍｕｌｔｉ ｈｅａｄｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ．Ｔｈｉｒｄｌｙ，ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔａｔｉｃ ｌｏａｄ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｉｎｄｉｒｅｃｔ ｔｅｓｔ ｗｅｒｅ ｉｎｄｉｃａｔｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｌａｒｇｅ ｄｉ ａｍｅｔｅｒ ｐｉｌｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｂｙ ｍｕｌｔｉ ｈｅａｄｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｃｏｕｌｄ ｍｅｅｔ ｔｈｅ ｂｅａｒｉｎｇ ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｌｅｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｓｕｐｅｒ ｌａｒｇｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｐｉｌｅ；ｍａｎｕａｌ ｈｏｌｅ ｄｉｇｇｉｎｇ；ｍｕｌｔｉ ｈｅａｄｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ；ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ １ 引言 随着高层建筑物的不断涌现，基础所受荷载不断 增加，超大直径桩也不可避免地出现了。超大直径桩 施工的机械化程度较低，国内的设备能力和施工技术 水平尚无法承担［１］。目前，超大直径桩常用的成桩方 法为人工挖孔作业法，该方法成本较低、工期有保证、 质量比较好控制、可满足复杂地层环境的施工要 求［２ －８］。但超大直径桩施工危险性较高，施工工序复 杂，对于其施工过程中的变形机理尚缺乏研究。同 时，超大直径桩设计荷载较大，普通静载荷试验难以 实现，对其检测方法仍需进行深入地研究。 本文以广西南宁九洲国际项目直径４ ｍ 的超大 直径桩为工程背景，对超大直径人工挖孔桩采用多 导坑法施工工艺的变形机理及超大直径桩的力学 性能进行了研究。 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０６） １０７ ·房建工程· ２ 工程概况 ２．１ 工程简介 广西南宁九洲国际项目位于南宁市东盟商务区中 新路，项目占地１７．２８ 亩，规划建筑面积２１２ １１７ ｍ２，框 架－核心筒结构，建筑高度３１６．８ ｍ，地上７１ 层、地下６ 层、裙楼６ 层。工程±０．０００ 绝对高程１０２．６００ ｍ，基底 标高７５．６０ ｍ。 该工程核心筒区域采用人工挖孔灌注桩基础 （ＺＨ１ ～ＺＨ４），人工挖孔灌注桩共计为３６ 根，桩身 混凝土强度为Ｃ４０，桩径为２ ６００ ～４ ０００ ｍｍ，桩长 ３．６ ～１４．１ ｍ 不等，最小桩身直径为２．６ ｍ 扩底直 径４．２ ｍ，最大桩身直径为４．０ ｍ，扩底直径６．４ ｍ， 最小承载力５５ ０００ ｋＮ，最大承载力１２８ ０００ ｋＮ，各 桩型参数见表１。本文选取其中一根ＺＨ４ 桩为基础 进行研究，该桩桩长１４ ｍ，为本工程中施工难度最 高、施工工序最复杂的桩。 表１ 人工挖孔桩 桩编号 桩身直径 ｄ／ｍｍ 扩底直径 Ｄ／ｍｍ 桩数 ／根 桩端持 力层 竖向承载力 特征值／ｋＮ ＺＨ１ ２ ６００ ３ ６００ ４ ＺＨ２ ３ ０００ ４ ２００ １６ ＺＨ３ ３ ６００ ５ ２００ ４ ＺＨ４ ４ ０００ ５ ６００ １２ 中风化砂 岩②层 ５５ ０００ ７２ ０００ １０８ ０００ １２８ ０００ ２．２ 工程地质与水文地质条件 超大直径人工挖孔桩位于泥质粉砂岩①层和 中风化砂岩②层中，桩端持力层为中风化砂岩。依 据其工程地质特征，自上而下描述如下： （１）泥质粉砂岩①层 本层属第三系邕宁群上组湖相沉积层，紫红 色、紫灰色夹灰黑和灰褐等色，中风化，粉砂砂泥状 结构，薄～中厚层状构造，泥质胶结。以泥质粉砂 岩为主，局部地段夹含泥质较多的粉砂质泥岩或为 泥岩薄层。岩芯较完整，呈短柱、长柱状，采取率 ５０％ ～７０％。标准贯入试验１９ 次，实测平均锤击数 ７５．２ 击。压缩系数平均值ａ１ －２ ＝０．０９ ×１ ＭＰａ，岩 石单轴饱和抗压强度标准值ｆｒｋ ＝３．６４７ ＭＰａ。岩石 坚硬程度为极软岩，岩体程度较完整，岩体基本质 量等级为Ⅴ级，层厚为０．２０ ～２７．４０ ｍ。 （２）中风化砂岩②层 本层属第三系邕宁群上组湖相沉积层，半成岩 状态。紫红灰～灰白色，粒晶结构，中厚～厚层状 构造。主要成分为石英，断面粗糙。 图１ 超大直径人工 挖孔桩施工工艺流程 ２．３ 超大直径人工挖 孔桩施工工艺 超大直径桩采用人 工挖孔工艺，整体施工流 程如图１ 所示。挖孔桩 内护壁上厚２００ ｍｍ，下 厚１５０ ｍｍ，混凝土强度 等级Ｃ４０，其模板采用大 块定型模板，护壁模板 和支撑采用快速支拆挖 孔桩内模板的施工方 法。超大直径人工挖孔 桩施工布置如图２ 所示。 超大直径人工挖孔 桩每个孔采取两组人同 时挖土，上配２ 台移动 式卷扬机作为垂直运输 机械，每天按１ ｍ 进深 图２ 超大直径人工 挖孔桩施工布置 速度下挖，扩大头处按 每天０．５ ｍ 速度下挖。 土方开挖采用先中间后 周边，扩底部分先挖桩 身圆桩体，再挖扩底尺 寸的施工方案。 （１）第一层导洞施 图３ 多导坑法施工过程 工，施工顺序为 开挖１、支护１、开 挖２、支护２ …开 挖１１，支护１１，护 壁１ 拆除，如图３ 所示。 （２ ）第二～ 十一层导洞施 工，每次开挖深 度１ ｍ，开挖至变 截面处。 （３ ）第十二 层导洞施工，施工顺序为开挖１、支护１、开挖２、支 护２…开挖１１，支护１１，护壁１ 拆除，扩底部分施工。 （４）第十三～十七层导洞施工，每次开挖深度 ０．５ ｍ，开挖桩底。 １０８ 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０６） ·房建工程· （５）混凝土浇筑，混凝土每次浇筑１ ｍ，混凝土 浇筑共分１４ 个施工步骤。 ３ 有限元模型建立 ３．１ 模型网格划分与边界条件设置 应用ＭＩＡＤＡＳ ／ＧＴＳ 软件进行有限元分析，计算 模型区域为５０ ｍ ×５０ ｍ ×４０ ｍ（长×宽×高），在有 限元网格划分时运用定义线性梯度（长度）的方法， 使得超大直径桩周围网格相对密集，网格宽度０３ ｍ， 边界处网格相对稀疏，网格宽度５ ｍ，如图４ 所示。 四周设置位移边界条件，模型上表面为自由面、左 右两侧约束其法向位移、底部约束其竖向位移。 图４ 有限元模型网格划分 ３．２ 模型材料参数 建立地层—护壁—基桩共同作用三维数值模 拟模型。土体应用实体单元模拟，摩尔－库伦本构 模型；桩基、护壁应用实体单元模拟，弹性本构模 型。计算模型物理力学参数见表２。 表２ 计算模型物理力学参数 模型 类别 本构 模型 厚度／ ｍ 弹性模 量／ＭＰａ 泊松 比 重度／ （ｋＮ·ｍ －３ ） 黏聚力／ （ｋＮ·ｍ －２） 摩擦 角／（°） 泥质粉 砂岩① 摩尔－ 库伦１４．７ ７０ ０．２８ ２２ ９０ １５ 中风化 砂岩② 摩尔－ 库伦８５ ０．２６ ２３．０ １００ ２０ 基桩弹性３０ ０００ ０．２ ２５．０ 护壁弹性２５ ０００ ０．２ ２５．０ ３．３ 接触界面设置 为考虑桩土之间接触部位对超大直径桩力学 性能的影响，在桩土之间设置接触单元。通过设置 桩－土模量比、接触面最终剪力、桩端承载力、桩端 弹簧刚度、切向模量、法向模量等参数，模拟桩土之 间的挤压和摩擦。在计算分析过程中，桩土之间可 以发生相互错动，但不能穿透对方。 ４ 超大直径人工挖孔桩多导坑法施工护壁 力学性能 ４．１ 桩体护壁位移分析 超大直径桩采用多导坑法施工完成后，桩体护壁 位移及桩顶护壁位移时程曲线如图５ 所示。分析图５ 可知：超大直径桩桩孔开挖完成后，桩体护壁在０ ～ １２ ｍ埋深范围内呈下沉趋势，１２ ～１４ ｍ 埋深范围内呈 上浮趋势；混凝土浇筑完成后，桩体护壁呈下沉趋势。 桩体护壁最大水平位移出现在超大直径桩变截面处， 变截面以上，随着桩体埋深的增加，桩体护壁水平位移 逐步增加；变截面以下，随着埋深的增加，桩体护壁水 平位移逐步减小，混凝土浇筑对桩体护壁水平位移基 本无影响。桩顶护壁竖向位移随着多导坑法施工的进 行呈现先上浮后下沉趋势，在多导坑法施工初期阶段， 受卸荷回弹影响，桩顶护壁竖向位移稍有上浮，随着开 挖深度的增加，桩顶护壁竖向位移逐步下沉，在混凝土 浇筑阶段，桩顶护壁下沉迅速增加，增加至最大值 ３．４ ｍｍ。桩顶护壁水平位移随着多导坑法施工的进行 逐步增加，在混凝土浇筑阶段，桩顶护壁水平位移保持 稳定。基坑护壁水平位移及竖向位移较小，超大直径 桩采用多导坑法施工可有效保证工程安全。 图５ 桩体护壁位移曲线 ４．２ 桩体护壁应力分析 多导坑法施工完成后，桩体护壁主应力分布云图 如图６ 所示。分析图６ 可知，桩体护壁最大主应力以 拉应力为主，最大拉应力出现在桩体变截面处，为 １４４ ＭＰａ。桩体护壁最小主应力以压应力为主，最大 压应力出现在桩体变截面处，为０．９５ ＭＰａ。主应力 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０６） １０９ ·房建工程· 均小于Ｃ４０ 混凝土抗压（抗拉）强度设计值，在人工 挖孔桩多导坑法施工过程中，可保证施工安全，但 对桩体护壁变截面处的较大应力需加以重视。 图６ 桩体护壁主应力分布云图 ５ 超大直径桩单桩承载力确定 ５．１ 超大直径桩单桩承载力确定方法综述 传统的静载试验一直被公认为是确定单桩承 载力最可靠的方法，但超大直径桩承载力要求较 高，传统的堆载法和锚桩法难以满足要求，且存在 费时、费力、成本较高等特点。目前对于超大直径 桩单桩承载力检测常用的方法还有自平衡法［９ －１２］、 室内模型试验［１３］和数值模拟法［１４ －１５］。 ５．２ 本工程单桩承载力确定方法 本工程单桩承载力通过桩端持力层基岩载荷 试验和桩身完整性检测共同确定，即基岩平板载荷 试验所得桩端阻特征值及低应变法、钻芯法和声波 透射法所得桩身完整性同时满足要求，则认为单桩 承载力满足设计要求。 本次岩基载荷试验按中风化砂岩②层桩端阻特征 值ｑｐａ ＝６ ０００ ｋＰａ 预计。压板面积为０．０７ ｍ２，试验加 载值预计为６ ０００ ×３ ×０．０７ ＝１ ２６０ ｋＮ（３ 为安全系 数）。分１０ 级加载，第一级荷载值为预估设计荷载的 １ ／５，以后每级为１ ／１０，共计１ ３８６ ｋＮ。试验结果显示， 当最后一级加载完成以后，压板的下沉量为１７．６ ｍｍ， 中风化砂岩②层桩端阻特征值能够达到６ ０００ ｋＰａ。 桩身完整性通过低应变法、钻芯法和声波透射法 共同确定。低应变法检测了３６ 根超大直径桩，其中 ３５ 根判为Ⅰ类桩，桩身完整；１ 根桩桩身局部有轻微缺 陷，为基本完整，判别为Ⅱ类桩，不影响桩的正常使用。 声波透射检测了６ 根工程桩，均为Ⅰ类桩，各检测剖面 的声学参数均无异常，无声速低于底限值。钻芯法检 测了２ 根工程桩，桩身完整性为Ⅰ类桩，各桩钻芯桩长 与设计桩长基本一致，桩底无沉渣，桩端持力层为砂 岩层，满足设计和规范要求。 综合分析基岩载荷试验及桩身完整性检测结果 可得，超大直径人工挖孔桩采用多导坑法施工，可满 足单桩承载力要求。 ５．３ 单桩承载力静载试验数值模拟 本文应用数值模拟确定单桩承载力，基岩载荷按 中风化砂岩②层桩端阻特征值１２８ ０００ ｋＮ 确定。试 验加载值预计为１２８ ０００ ×２．２ ＝２８１ ６００ ｋＮ（２．２ 为 安全系数）。分１０ 级加载，第一级荷载值为桩端阻特 征值的１ ／５，以后每级为１ ／１０，共计２８１ ６００ ｋＮ。 超大直径桩静荷载试验数值模拟结果如图７ａ 所示。随着静荷载的增加，桩顶竖向位移逐步增 加，加载值为２８１ ６００ ｋＮ 时，桩体竖向位移分布云 图如图７ｂ 所示，桩体竖向位移呈下降趋势，桩顶竖 向位移为１３．６５ ｍｍ，桩底竖向位移为１２．９６ ｍｍ。 数值模拟结果与本工程检测所得结果基本相同，二 者相互验证，可为超大直径桩的检测提供参考。 图７ 静载荷试验数值模拟结果 ６ 结束语 本文结合广西南宁九洲国际工程设计施工资料、 数值模拟结果及桩基检测报告，对超大直径桩多导坑 法施工工艺进行了介绍，并对超大直径人工挖孔桩施 工过程及力学性能进行了研究，主要结论如下： （１）超大直径人工挖孔桩采用多导坑法施工，水平 及竖向位移均小于变形允许值，可保证工程施工安全。 （２）超大直径人工挖孔桩采用多导坑法施工 时，对于护壁变截面处的应力集中应给予高度重 视，避免在变截面处发生拉张破坏。护壁混凝土的 强度应与主应力的大小相匹配。 （３）静荷载数值模拟结果表明超大直径桩采用 多导坑法施工，能够满足基桩承载力要求。 （下转第１２３ 页） １１０ 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０６） ·其 他· 第一，各蒸养间独立分隔，每个蒸养间温控互不 干扰，可独立完成４ 个完整的蒸养阶段，使升／降温曲 线符合温控要求，有效减少了由于升／降温速率过快 而导致表面裂纹的产生，保证了产品质量［１１］。 第二，施工工艺简单，对蒸养间出入模设备要 求低，普通龙门吊、运模小车及卷扬机即可，大大节 约了建场成本，并保证了施工中安全问题。 第三，利用热蒸汽、通风机、喷淋水作调温介 质，调温更灵敏，温控更标准［１２］。 第四，由于每个蒸养间是小型独立的，在轨枕 脱模及入窑环节可互不干扰，工序施工更为紧凑。 ６ 结束语 总上所述可知创新后的全地上窑式蒸车间，有 效弥补了现有蒸养车间的各种缺陷，既保证了轨枕 在蒸汽养护期间的质量，又大大降低了建场成本； 在实际操作过程中方便安全，工序施工更为紧凑， 为轨枕预制的顺利施工提供了有力保障。 参考文献 ［１］ 李敏霞，李秀辉，郝长生．双块式轨枕坑式与通道式 蒸养能耗研究［Ｊ］．工业安全与环保，２０１３，３９（６）： ８２ －８３． ［２］ 中华人民共和国铁道部．科技基〔２００８〕７４ 号 客运专 线铁路双块式无砟轨道双块式混凝土轨枕暂行技术 条件［Ｓ］．北京：中国铁道出版社，２００８． ［３］ 李雪莲．双块式轨枕养护技术研究［Ｊ］．科技信息， ２０１４（１２）：１２３ －１２４． ［４］ 刘立新．ＳＫ２ 型双块式轨枕蒸养施工技术［Ｊ］．城市 建设理论研究，２０１４（１０）：２１ －２３． ［５］ 李昌宁，戴宇，孙军红．ＣＲＴＳＩ 型双块式无砟轨道轨枕预 制与铺设技术［Ｍ］．北京：中国铁道出版社，２０１３． ［６］ 铁道部工程管理中心．客运专线铁路技术管理手册客 运专线铁路无砟轨道施工手册［Ｍ］．北京：中国铁道 出版社，２００９． ［７］ 李敏霞，李义强，李申山．双块式无砟轨道生产线蒸汽养 护系统设计［Ｊ］．工业安全与环保，２０１０，３６（４）：４５． ［８］ 周兆春．混凝土轨枕蒸养温度的自动控制及工艺优化 ［Ｊ］．铁道建筑，２００５（１２）：６０ －６２． ［９］ 许子龙．轨枕养护控制系统的研制［Ｊ］．铁道建筑， ２０１３（６）：１６４ －１６５． ［１０］崔长庚．双块式轨枕蒸汽养护技术［Ｊ］．国防交通工 程与技术，２０１２（Ｓ１）：８７ －８９． ［１１］赵楠，李敏霞．车间温度对双块式轨枕蒸养的影响研 究［Ｊ］．铁道建筑，２０１４（２）：１０５ －１０６． ［１２］周兆春，曹凤洁，宋立国，等．混凝土轨枕养护降温系 统及养护降温方法：中国，ＣＮ１０３７３７７０７Ａ［Ｐ］．２０１４ 檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 －０４ －２３． （上接第１１０ 页） （４）数值模拟与本工程检测所得结果基本相同， 二者相互验证，可为超大直径桩的检测提供参考。 参考文献 ［１］ 莫莉．超大直径超深人工挖孔桩混凝土施工技术［Ｊ］． 施工技术，２０１３，４２（１）：４０ －４３． ［２］ 樊立龙．人工挖孔桩在重庆千厮门嘉陵江大桥深水裸露 基岩中的应用［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１０（Ｓ１）：７１ －７３． ［３］ 鄢盛华，陈龙剑，孟庆浩．３．８ ｍ 超大直径超长钻孔 桩成孔施工［Ｊ］．桥梁建设，２０１０（Ｓ１）：３６ －４０． ［４］ 石伟国．深圳彭年广场超大直径人工挖孔扩底桩的施 工及检测［Ｊ］．建筑施工，１９９７（４）：１７ －１９． ［５］ 李安龙，许健彬．复杂地质条件下超深超大直径灌注 桩施工技术［Ｃ］．见：第四届全国地基基础与地下工 程技术交流会论文集，２０１５． ［６］ 金国龙，顾开云．超大直径人工挖孔桩在紧邻围护结 构施工的影响分析［Ｊ］．地下空间与工程学报，２０１１， ７（Ｓ１）：１５１４ －１５１８． ［７］ 杨建林，杨荣斌，邹明，等．超大直径滚刀钻头在深圳 金中环大厦桩基工程中的应用［Ｊ］．施工技术，２００７， ３６（２）：１０１ －１０３． ［８］ 于政权，周爱兵．嘉绍大桥Ф３．８ｍ 钻孔灌注桩施工 关键技术［Ｊ］．公路，２０１３（５）：２１６ －２２０． ［９］ 刘炳才．自平衡法在超大直径超深工程桩检测中的应 用［Ｊ］．科技创新与应用，２０１３（５）：２０６． ［１０］侯希承，李洪涛，赵永军．润扬大桥大吨位桩承载力自 平衡法试桩研究［Ｊ］．铁道建筑技术，２００５（２）：１８ － ２０，７４． ［１１］陈锡锋．自平衡测试法在超长钻孔灌注桩承载力检测 中的应用［Ｊ］．交通建设与管理，２０１４（４）：３９ －４２ ［１２］孙杰．超大直径单桩群桩基础承载力性能研究［Ｄ］． 南京：东南大学，２００７． ［１３］ 李俊伟．超长大直径群桩基础室内模型试验研究 ［Ｄ］．南京：东南大学，２００８． ［１４］蒋建平，高广运，汪明武．大直径超长桩有效桩长的 数值模拟［Ｊ］．建筑科学，２００３，１９（３）：２７ －２９． ［１５］吴晓辉，刘小文．大直径扩底桩承载力的数值分析 ［Ｊ］．江西水利科技，２００４，３０（Ｓ１）：７１ －７３． 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０６） １２３