成都某广场办公楼结构设计.pdf

·房建工程· 收稿日期：２０１５ １１ ０８ 成都某广场办公楼结构设计 林晓娜 （奥雅纳工程咨询〈上海〉有限公司北京分公司 北京 １０００２０） 摘 要 成都某广场办公楼高１３９．３７ ｍ，采用框架－剪力墙结构体系。为满足建筑功能的要求，在裙房范围内多处设有 穿层柱，在裙房以上楼层设置空中花园，导致外框架无法连续拉通。采用性能化的设计方法，且进行了线弹性分析、非线 性分析，针对分析结果，结合概念设计，采取一系列抗震加强措施，能够满足规范要求和性能化设计目标。 关键词 高层建筑 抗震性能化设计 穿层柱 中图分类号 ＴＵ９７３ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００９ ４５３９ （２０１６）０２ ０１０３ ０４ Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ Ｄｅｓｉｇｎ ｏｎ ａ Ｐｌａｚａ Ｏｆｆｉｃｅ Ｔｏｗｅｒ ｉｎ Ｃｈｅｎｇｄｕ Ｌｉｎ Ｘｉａｏｎａ （Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｂｒａｎｃｈ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ａｒｕｐ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｎｓｕｌｔａｎｔｓ 〈Ｓｈａｎｇｈａｉ〉Ｃｏ．Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００２０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ａ ｏｆｆｉｃｅ ｔｏｗｅｒ ｉｎ Ｃｈｅｎｇｄｕ Ｕｎｉｏｎ Ｓｕｎ ｉｓ １３９．３７ ｍ ｗｉｔｈ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ｆｒａｍｅｓｈｅａｒ ｗａｌｌ． Ｔｈｅｒｅ ａｒｅ ｓｏｍｅ ｔｗｏｓｔｏｒｅｙｈｅｉｇｈｔ ｃｏｌｕｍｎｓ ｉｎ ｐｏｄｉｕｍ ａｎｄ ｓｏｍｅ ｌａｙｅｒ ａｂｏｖｅ ｐｏｄｉｕｍ ｗｈｉｃｈ ｃａｕｓｅ ｓｏｍｅ ｅｄｇｅ ｂｅａｍｓ ｕｎａｂｌｅ ｔｏ ｂｅ ｃｏｎｎｅｃｔｅｄ ｔｏ ｓａｔｉｓｆｙ ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ．Ｉｎ ｄｅｓｉｇｎ ｐｒｏｇｒｅｓｓ，ｗｅ ａｄｏｐｔ ｔｈｅ ａｎｔｉｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｄｅｓｉｇｎ ｍｅｔｈｏｄ ａｎｄ ｄｏ ｓｏｍｅ ｌｉｎｅａｒ ｅｌａｓｔｉｃ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ａｎａｌｙｓｉｓ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｒｅｓｕｌｔ ａｎｄ ｃｏｎｃｅｐｔｕａｌ ｄｅｓｉｇｎ，ａ ｓｅｒｉｅｓ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅ ｍｅａｓｕｒｅｓ ａｒｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｍｅｅｔ ｔｈｅ ｃｏｄｅ ａｎｄ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｇｏａｌｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｈｉｇｈｒｉｓｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ；ａｎｔｉｓｅｉｓｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｄｅｓｉｇｎ；ｔｗｏｓｔｏｒｅｙｈｅｉｇｈｔ ｃｏｌｕｍｎ １ 工程概况 成都某广场为集办公楼、酒店、住宅为一体的 商业住宅混合开发项目，总建筑面积（地上） ３２４ ６６９ ｍ２，容积率为８．０。项目包括两幢超高层办 公楼，三幢超高层住宅楼，一幢超高层酒店，以及六 层裙房商场及五层深的地下室。由于裙房平面形 状复杂，塔楼均位于裙楼周边，结构受力相对复杂， 结合建筑要求，从首层以上利用抗震缝将塔楼和裙 房分开，地下室和基础不设缝。 办公楼平面呈弧形，主屋面高度１３９．３７ ｍ，塔 楼地面以上２９ 层，地面以下５ 层，其中１ 至７ 层为 商业裙房，第８ 层及以上为办公楼，典型层高为 ４５５ ｍ，结构体系为框架－剪力墙结构。 工程抗震设防烈度７ 度，设计基本地震加速度 为０．１０ ｇ，地震分组为第三组，根据地勘报告场地类 别为ＩＩ 类，场地特征周期０．４５ ｓ，多遇地震下水平影 响系数最大值为０．０８，基本风压０．３０ ｋＮ ／ｍ２。结构 设计使用年限为５０ 年，设计基准周期为５０ 年，安全 等级为二级，抗震设防分类为丙类。 ２ 结构体系 ２．１ 结构基础 拟建场地主要为城市旧建筑拆迁地和空地。 根据地勘报告，场地土为中硬土，场地类别属于ＩＩ 类。本工程地下室埋深在－２８ ｍ 左右，拟建建筑物 基底的持力层是中风化泥岩，为比较均匀的地基， 地基承载力特征值约１ ０００ ｋＰａ，压缩性低，为良好 的基础持力层。由于本工程属均匀地基且地基持 力层沉降量很小甚至可不考虑，未对拟建筑沉降和 倾斜进行计算。 办公楼高度１３９．３７ ｍ，据初步估算，基底平均 压力最大约为６００ ｋＰａ，小于中风化泥岩的地基承载 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０２） １０３ ·房建工程· 力特征值，拟采用整体筏板基础，筏板厚度约 ２．８ ｍ。中风化泥岩持力层在开挖后应立即用垫层 封闭，避免遇暴晒或浸泡后崩解、软化。 ２．２ 抗侧力体系 办公楼典型层平面长度和宽度分别为６５ ｍ 和 ４４．４ ｍ，高宽比和长宽比分别为３．１ 和１．４６，平面 布置见图１；结构高度为１３９．２５ ｍ，属于Ｂ 级高度； 采用框架－剪力墙体系，剪力墙从承台面延伸至酒 店顶层，外框架在典型层由间距７ ～１１ ｍ 的矩形混 凝土柱和周边混凝土梁组成，作为整个结构体系的 第二道抗震防线，提高了整体结构安全性。 图１ 办公楼典型层结构平面布置 （１）周边的梁柱框架体系，Ｙ 向刚度较大，在大 多数楼层承担约４６％的楼层剪力，而Ｘ 向刚度较 小，在大多数楼层承担约３５％的楼层剪力。外框架 柱在７ 层以下为１ ６５０ ｍｍ ×１ ６５０ ｍｍ（由轴压比控 制），７ ～１９ 层为１ ３５０ ｍｍ ×１ ３５０ ｍｍ，１９ 层以上缩 小到１ ０００ ｍｍ ×１ ０００ ｍｍ。竖向构件的混凝土等 级在１１ 层以下为Ｃ６０，１２ ～２３ 层为Ｃ５０，２３ 层以上 为Ｃ４０；水平构件均为Ｃ３０。 （２）在办公楼中部楼梯、电梯周边设置剪力墙。 核心筒和外框的间距较大约１３ ｍ，而核心筒Ｙ 向长度 约１７ ｍ，由于Ｘ 向刚度偏小，故在底部外侧Ｘ 向墙体厚 度略大于Ｙ 向墙体厚度，厚度从７００ ｍｍ 过渡到４００ ｍｍ； 内部的剪力墙厚度一般在３５０ ｍｍ 或３００ ｍｍ 左右。 （３）为满足建筑的使用功能，在裙房层对部分 楼板进行开洞，开洞面积均小于该层楼板面积的 ３０％，产生部分穿层柱。在裙房以上塔楼与局部楼 层存在２ 层高的空中露台，为实现建筑效果该处部 分框架梁在空中露台上层处不能连通，导致局部出 现穿层柱，外框架梁无法拉通。在配筋计算时对穿 层柱进行构造加强，见图２ 和图３。 图２ Ｌ２ 层结构平面图 图３ 办公楼剖面图 （４）嵌固端的选取。本工程塔楼地下室与裙房 地下室连接在一起，首层结构采用梁板体系，地下 室顶板取２００ ｍｍ 厚，办公楼北侧有坡道（见图 ４）。由于坡道坡度较小（１∶１０），采取如下措施，以 保证坡道内塔楼Ｌ１ 层水平力可有效传至外围 土体： ①坡道板加厚至２５０ ｍｍ，双层双向配筋； ②坡道板下方垂直坡道方向设梁，通过该梁 （定义该梁为Ｂ２２）将水平力传至外围土体； ③加强与Ｂ２２相连的柱子，以保证其能支撑 并有效传递水平力。 采取加强措施后，可认为地下室顶板已满足首 层嵌固的构造要求。 图４ 首层局部结构平面布置图 ３ 情况总结及抗震性能目标 ３．１ 主要超限情况 依据《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技 术要点》，主要的超限情况为： （１）办公楼结构高度为１３９．３７ ｍ，属于Ｂ 级 高度。 （２）扭转不规则，局部楼层的最大扭转位移比 为１．３１，该值大于１．２ 小于１．４。 （３）裙房层以及裙房以上个别楼层存在穿 层柱。 １０４ 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０２） ·房建工程· ３．２ 抗震性能要求 根据结构构件的重要性和建筑使用功能，并考 虑经济因素，参照《高层建筑混凝土结构技术规程》 （ＪＧＪ ３ －２０１０），结合概念设计中“强柱弱梁”、“强 剪弱弯”、“强节点弱构件”和外框架“二道防线”的 基本理念，制定本工程的抗震性能目标，性能目标 定位Ｄ 级，见表１。 表１ 办公楼抗震性能目标 抗震烈度多遇地震设防烈度地震罕遇地震 性能目标１ ４ ５ 层间位移角限值１ ／８００ １ ／１１０ 竖向 构件 墙肢弹性 加强区部位： 抗弯不屈服抗 剪：中震弹性 允许比较多的竖向 构件进入屈服，满 足抗剪截面条件 框架柱弹性 加强区部位： 抗弯不屈服抗 剪：中震弹性 允许比较多的竖向 构件进入屈服，满 足抗剪截面条件 耗能 构件 连梁弹性进入塑性 允许部分构件发 生比较严重破坏 框架梁弹性进入塑性 允许部分构件发 生比较严重破坏 其它结 构构件 弹性进入塑性 允许部分构件发 生比较严重破坏 节点不先于构件破坏 混凝土构件在最不利工况下不出现截面剪切破坏 ４ 计算分析 ４．１ 地震作用设计参数（见表２） ４．２ 弹性计算分析 采用ＰＫＰＭ和ＥＴＡＢＳ 两种软件对酒店塔楼进 行计算分析，结果表明两种软件的计算结果基本一 致，结构的周期比、位移角等指标均可满足规范要 求，分析结果见表３。 表２ 地震作用设计参数ｋＮ 场地类别Ⅱ类（第三组） 抗震设防烈度７．０ 度 设计基本地震加速度值０．１０ ｇ 周期折减系数 多遇地震：０．８；设防地震：１．０；罕遇 地震：１．０ 水平影响系数最大值 多遇地震：０．０８；设防地震：０．２３；罕 遇地震：０．５０ 特征周期０．４５ ｓ（０．５ ｓ） 阻尼比 多遇地震、设防地震：０．０５；罕遇地 震：０．０７；风振舒适度：０．０２ 连梁刚度折减系数 多遇地震：０．６；设防地震：０．４；罕遇 地震：０．３ 注：罕遇地震特征周期增加０．０５ ｓ 表３ 结构主要计算结果 计算程序ＰＫＰＭ ＥＴＡＢＳ 比值 （ＥＴＡＢＳ ／ ＰＫＰＭ） 计算振型数１８ １８ 第１ 平动周期（Ｘ 向）／ｓ ４．０１９７ ４．１７９ １．０４０ 第２ 平动周期（Ｙ 向）／ｓ ３．５０９ ３．６１２ １．０２９ 第１ 扭转周期（Ｚ 向）／ｓ ３．３３９８ ３．４５０ １．０３３ 第１ 扭转周期／第１ 平动周期０．８３１ ０．８２６ 有效质量系数／％ Ｘ ９５．１３ ９４．７３ Ｙ ９４．１５ ９４．５５ 风荷载下底部 剪力／ｋＮ Ｘ ５ ４１８ ４ ８６９ ０．９０ Ｙ ７ ０５６ ６ ４１９ ０．９１ 小震下底部剪力／ｋＮ Ｘ １５ ９３７ １５ ５７７ ０．９８ Ｙ １７ ８３６ １７ １９２ ０．９６ 风荷载下底部 倾覆弯矩／ｋＮ·ｍ Ｘ ４７３ ８５８ ４３５ ０４１ ０．９２ Ｙ ６１９ １６７ ５７５ ７７９ ０．９３ 小震下底部倾覆 弯矩／ｋＮ·ｍ Ｘ １ ３９６ ７４９ １ ３６０ ５１９ ０．９７ Ｙ １ ４６０ ９２０ １ ４２９ ４６９ ０．９８ 风荷载下最大 层间位移角 Ｘ １ ／３ ８４４ １ ／３ ６３６ １．０６ Ｙ １ ／３ ４９４ １ ／３ ４４８ １．０１ 小震下最大 层间位移角 Ｘ １ ／８９７ １ ／８３５ １．０７ Ｙ １ ／１ ２０６ １ ／１ ２０９ ０．９９８ ４．３ 弹性时程分析 采用ＰＫＰＭ进行弹性时程分析。根据地震主要 设计参数选用１ 条人工波（ＲＨ１ＴＧ０４５）和２ 条天然波 （Ｓ０３３、Ｓ０５２），按双向地震计算，主方向加速度幅值为 ３５ ｃｍ／ｓ２，主次方向地震加速度峰值比为１∶０．８５。 经复核，每条时程曲线计算所得的结构底部剪 力均大于振型分解反应谱法求得的底部剪力的 ６５％，三条时程曲线计算所得的结构底部剪力的平 均值不小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的 ８０％，选择的波满足规范的规定，计算结果见表４。 表４ 小震时程与反应谱基底剪力比较ｋＮ Ｘ 向Ｙ向 剪重比 调整前 剪重比 调整后 剪重比 调整前 剪重比 调整后 规范反应谱 基底剪力１５ ９３７ 与反应谱比值１００％ 人工波 ＲＨ１ＴＧ０４５ 基底剪力１５ ８０９ 与反应谱比值９９％ 天然波Ｓ０３３ 基底剪力１４ １２８ 与反应谱比值８９％ 天然波Ｓ０５２ 基底剪力１６ ３２４ 与反应谱比值１０２％ １７ ２４３ １７ ８３６ １００％ １４ ６７７ ８２％ １７ ８９３ １００％ １４ ９５１ ８４％ １８ ８５３ 时程波 平均值 基底剪力１５ ４２０ １５ ８４０ 与反应谱比值９７％ ８９％ 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０２） １０５ ·房建工程· 按规范要求对反应谱及各条时程波均按照最小剪 重比要求进行调整，调整后的层间位移角小于１ ／８００， 满足规范规定。本工程按地震作用效应取时程法计算 结果的包络值与振型分解反应谱法计算结构的最大 值，即将３ 条地震波的楼层剪力与规范反应谱的楼层剪 力（剪重比调整后）进行比较，取包络值进行构件设计。 ４．４ 动力弹塑性分析 为考察办公楼在罕遇地震下的结构抗震性能， 评估办公楼在最大层间位移角时刻的损伤情况，并 找出结构的薄弱部位，采用ＥＰＤＡ 软件进行大震下 的结构弹塑性动力时程分析，采用三组地震波文件 （１ 条人工波和２ 条天然波），阻尼比为０．０５。 通过计算，结论如下： （１）最大层间位移角均小于１ ／１１０，满足大震不 倒；层间位移角在塔楼部分无较大的突变，说明塔 楼刚度均匀，无明显薄弱层； （２）从损伤结果看，耗能构件（连梁及框架梁） 大部分严重破坏，剪力墙部分（１ ／３ 左右）产生裂缝， 损伤主要集中在底部加强区范围，以水平裂缝为 主，且框架柱无塑性铰出现；上述结果是符合性能 目标５ 的性能状况的； （３）当前最大的弹塑性变形约为４ 倍弹性位移 限值，说明较大震不倒的性能目标尚有一定的安全 储备。故，罕遇地震作用下，结构整体及各构件的 抗震性能满足表１ 的性能目标。 ４．５ 穿层柱与该层短柱的验算 如前述，由于建筑功能需求，办公楼存在少量穿层 柱，主要分布在Ｌ１ 层、Ｌ３ 层、Ｌ１２ 层、Ｌ１８ 层、Ｌ２４ 层。 为保证穿层柱的承载力，对穿层柱做了加强。具体计 算方法为，偏于安全的取穿层柱所在楼层的相邻构件 的剪力，再乘以１ 倍层高（假设穿层柱的反弯点在中 点）计算出的弯矩来复核穿层柱的承载力最大值是否 满足要求。对于该层的其他短柱，复核配筋面积，保证 该层的其他短柱可以承担本层的全部地震剪力。 ４．６ 中震拉应力复核 由于结构高宽比较大，为保证主要构件不发生 全截面受拉的脆性破坏，需考察主要竖向构件的应 力水平，控制中震下拉应力不超过２ 倍ｆｔｋ。 由图５ 可知，中震下柱拉应力均小于１ 倍ｆｔ ｋ；除 个别墙肢外，墙肢的拉应力也小于１ 倍ｆｔ ｋ。 对于拉应力超过混凝土抗拉强度标准值的墙 肢，可设置钢骨，由钢骨来承担拉力。 图５ 中震下墙、柱拉应力 ４．７ 抗震缝宽度校核 建筑抗震设计应注意防止相邻结构或同一建 筑不同结构单元在地震中碰撞破坏。根据《建筑抗 震设计规范》６．１．４ 条，抗震缝宽度为 Δ ＝（３５ －１５）／４ ×２０ ＋１００ ＝２００ ｍｍ 对于相邻建筑或相邻的结构单元之间的净距 要求，参照欧洲规范Ｅｕｒｏｃｏｄｅ ８（简称ＥＮ １９９８）的 相关规范规定：当结构两侧结构属性不同时，净距 不应该小于可能碰撞处的最大水平位移，当结构两 侧的结构属性相同时，净距不应该小于可能碰撞处 的最大水平位移的ＳＲＳＳ 组合值，此处位移为设计 结构在重现周期４７５ 年，５０ 年超越概率为１０％的地 震下的弹塑性位移。若相邻楼层楼板标高一致则 上述最小宽度应乘以０．７ 的折减系数。 在此，更严格考虑５０ 年超越概率为２％ ～３％ 的罕遇地震下的弹塑性位移进行校核，见表５。 表５ 裙楼高度内结构弹塑性最大位移ｍｍ 裙房办公楼办公楼＋裙房折减０．７ 后设缝宽度 １３１ １５０ ２８１ １９７ ２００ 由表５ 可见，即使在罕遇地震情况下，考虑裙房 和塔楼最不利方向的位移最大值也小于原方案抗 震缝设置宽度２００ ｍｍ，满足设计要求。 ５ 结论 本文介绍了成都某广场办公楼的结构体系及 超限情况，采用性能化的设计方法，结构小震反应谱 计算采用两种符合实际情况的不同力学模型进行空 间分析，补充弹性时程分析，严格控制位移及层间位 移角，保证结构具有足够的刚度；严格控制周期比 及扭转位移比，保证结构具有足够的抗扭刚度；进行 （下转第１１３ 页） １０６ 铁道建筑技术 ＲＡＩＬＷＡＹ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ２０１６（０２） ·管 理· 表３ ＰＰＰ 项目主要风险分担机制 风险类别分担机制 政治风险 政府信用风险政府承担 政治不可抗力政府承担 法律风险政府承担 项目唯一性以政府承担为主 公众反对政府和项目公司分担 审批延误以政府承担为主 市场风险 市场需求变化项目公司承担 收费收益不足项目公司承担 运营不可抗力以政府承担为主 市场价格波动项目公司承担 建造风险 征地拆迁与补偿以政府承担为主 不当设计项目公司承担 工期延误项目公司承担 质量风险项目公司承担 成本超支政府和项目公司分担 施工不可抗力以政府承担为主 财务风险 通货膨胀项目公司承担 利率浮动项目公司承担 汇率变化政府和项目公司分担 外汇可兑换性以政府承担为主 ４ 结束语 在ＰＰＰ 项目的具体运作和实施过程中，要重点 关注可能对项目成败产生影响的主要因素，加强相 关风险管理与防范。同时，项目参与各方要以精诚 合作的态度，建立高效、务实的合作机制，来保证项 目的成功。ＰＰＰ 项目所谓的成功，是指项目参与各 方在项目的合作上实现了共赢，即一个项目通过应 用ＰＰＰ 模式运作，对于政府部门而言获得了预期的 且性价比最高的服务，而私营部门则在成功回收投 资的同时还获得了预期的收益。一个成功的ＰＰＰ 项目，不是靠政府部门的优惠政策和补贴扶持起来 的，也不是单靠私营部门的高效率和精细化管理打 造出来的。从某种程度上来讲，只有项目参与各方 相互融合、相互妥协、加强合作、充分发挥各方优势 才能推动ＰＰＰ 项目走向成功。 参考文献 ［１］ 伍迪，王守清．ＰＰＰ 模式在中国的研究发展与趋势 ［Ｊ］．工程管理学报，２０１４（６）：７５ －８０． ［２］ 井涛．ＰＰＰ 模式中的政府地位和职责的法律思考［Ｊ］． 美中公共管理，２００５（１０）：１５ －２１． ［３］ 亓霞，柯永建，王守清，等．基于案例的中国ＰＰＰ 项目的主 要风险因素分析［Ｊ］．中国软科学，２００９（５）：１０７ －１１３． ［４］ 柯永建，王守清，陈炳泉，等．中国ＰＰＰ 项目政治风险 变化［Ｃ］．第６ 届全国土木工程研究生学术论坛论文 集，北京：清华大学出版社，２００８：２７９ －２８４． ［５］ 王守清，柯永建．特许经营项目融资（ＢＯＴ、ＰＦＩ 和 ＰＰＰ）［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００８． ［６］ 张渤．昌图中法供水有限公司ＢＯＴ 项目的风险管理 ［Ｄ］．吉林：吉林大学，２００８． ［７］ 刘巍．ＰＰＰ 项目模式全寿命周期造价管理［Ｊ］．铁道 建筑技术，２０１５（Ｓ１）：３６６ －３６９． ［８］ 尹贻林，尹晓璐．北京地铁４ 号线ＰＰＰ 建设模式风险 分担研究［Ｊ］．铁道运输与经济，２０１３，３５（１０）：６ －１１． ［９］ Ｌｉ Ｂｉｎｇ．Ｔｈｅ ａｌｌｏｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｒｉｓｋ ｉｎ ＰＰＰ／ＰＦＩ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｐｒｏｊｅｃｔｓ ｉｎ ｔｈｅ ＵＫ ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ 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