高大跨六连拱渡槽支撑体系试验研究.pdf

・桥涵工程・徐浩然１＇２（１．中铁十一局集团有限公司湖北武汉４３００６１；２．城市轨道交通建设工艺与技术湖北省工程研究中心湖北武汉４３００６１）摘要结合结构设计的基本原理，通过原位加栽试验，揭示高大跨六连拱渡槽支撑体系的变形规律。试验结果表明：（１）支撑体系的弹性变形、非弹性变形和总变形值沿拱圈纵向均呈波纹状变化，支撑体系中的格构钢墩所处—位置的拱圈变形明显小于两格构钢墩之间的变形，两者差值介于５１５ｍｍ之间；（２）支撑体系拱圈横截面的弹性—变形、非弹性变形和总变形均值分别介于７２０—ｈｉｍ、３２０ｍｍ和１５～３８ｍｍ之间；（３）支撑体系拱圈同一横截面左、右测点弹性变形差值、非弹性变形差值和总变形差值分别介于一６～ｌｌ—ｍｍ、一７９—ｍｍ和一１４１ｍｍ之间。上述变形均满足设计和施工要求，相关变形规律可供类似工程参考。关键词六连拱渡槽支撑体系试验研究变形中图分类号ＴＶ６７２．３文献标识码Ａ———文章编号１００９４５３９（２０１６）０８００１９０４ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌＳｔｕｄｙｏｎＨｉｇｈＰｉｅｒ－ｌｏｎｇＳｐａｎＳｉｘＣｏｎｔｉｎｕｏｕｓＡｒｃｓＡｑｕｅｄｕｃｔＳｕｐｐｏｒｔｉｎｇＳｙｓｔｅｍＸｕＨａｏｒａｎｌ・２（１．ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙ１１山ＢｕｒｅａｕＧｒｏｕｐＣｏ．Ｌｔｄ．，ＷｕｈａｎＨｕｂｅｉ４３００６１，Ｃｈｉｎａ；２．ＲｅｓｅａｒｃｈＣｅｎｔｅｒｏｆＵｒｂａｎＲａｉｌＴｒａｎｓｉｔＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ∞Ｐｌ＇ｏｅｓａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＷｕｈａｎＨｕｂｅｉ４３００６１，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ，ｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｐａｔｔｅｒｎｏｆｈｉ【ｇｈｐｉｅｒ－ｌｏｎｇｓｐａｎｓｉｘｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓａｒｃｓａｑｕｅｄｕｃｔｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｗａｓｒｅｖｅａｌｅｄｂｙ—ｉｎｓｉｔｕｌｏａｄｉｎｇｔｅｓｔｓ，ｂａｓｅｄｏｎｂａｓｉｃｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｅｓｉｇｎ．ＴｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｆｉｎｄｉｎｇｓｗｅｒｅａｓｆｏＨｏｗｓ：（１）Ｔｈｅｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ，ｔｈｅｉｎｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｔｏｔａｌｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍａｌｏｎｇｔｈｅｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌａｒｃｈｓｈｏｗｅｄａｃｏｒｒｕｇａｔｅｄｃｈａｎｇｅ．ＴｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆａｒＣｗｈｅｒｅｔｈｅｌａｔｔｉｃｅｓｔｅｅｌｐｉｅｒＷａＳｌｏｃａｔｅｄｗａｓｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｌｅｓｓｔｈａｎｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｔｗｏｌａｔｔｉｃｅｓｔｅｅｌｐｉｅｒｓ．ＴｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅＷａｓｗｉｔｈｉｎｔｈｅｒａｎｇｅｏｆ５ｍｍｔｏ１５ｍｍ．（２）Ｔｈｅｍｅａｎｖａｌ．ｕｅｓｏｆｔｈｅｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ，ｔｈｅｉｎｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｔｏｔａｌｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎａｌｏｎｇｔｈｅｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌａｒｃｈｏｆｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｗｅｒｅｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ７ｈｉｍｔｏ２０ｍｍ，３ｎｌｎｉｔｏ２０ｍｉｌｌ，１５ｍｉｌｌｔｏ３８ｍｉｌｌ．（３）Ｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｓｏｆｔｈｅｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ，ｉｎｅｌａｓｔｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｔｏｔａｌｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｄｂｅｔｗｅｅｎｌｅｆｔｍｅａｓｕｒｉｎｇｐｏｉｎｔｓａｎｄｒｉｇｈｔｍｅａｓｕｒｉｎｇｐｏｉｎｔｓｏｆｓａｎｌｅｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎａｌｏｎｇｔｈｅｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌａｒｃｈｏｆｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｗｅｒｅｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ一６ｎｌＦＯｔｏ１１ｍｉｌｌ，一７ｍｍｔｏ９ｍｍ，一１４ｍｉｌｌｔｏ１ｍｍ．Ｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍｃｏｕｌｄｍｅｅｔｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆｄｅｓｉｇｎａｎｄｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，ａｎｄｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｒｅｇｕｌａｒｉｔｙｃｏｕｌｄｐｒｏｖｉｄｅａｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｓｉｍｉｌａｒｐｒｏｊｅｃｔｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｓｉｘｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓａｒｃｓａｑｕｅｄｕｃｔ；ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｓｙｓｔｅｍ；ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙ；ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ１引言黔中水利高大跨六连拱渡槽的拱圈采用单箱双室结构，箱室宽６．５ｍ，高２．５ｍ，单孔跨度１０８ｎｌ，矢高２７ｎｌ，矢跨比达１：４，长细比为１：１６．５，均达到设…计限值（见图１）；为满足渡槽的防水要求，六连拱需同时施工，施工总长度为１０８ｍｘ６＝６４８ｍ，单孔——收稿日期：２０１６０５２１基金项目：中国铁建股份有限公司科技研究开发计划项目（１０－ＣＩＯ）拱圈施工高度均在５０ｍ以上，在国内水利建筑施工行业尚属首例，传统的满堂支架支撑体系难以满足工程建设的需要。本文根据渡槽拱圈的特点，采用“”钢管支架＋贝雷梁＋工字钢分配梁＋格构方木的支撑方案。上述方案尚属首次应用，在荷载作用下，支撑体系的高程变化由基础的沉降、上述各组成部分的弹性变形和非弹性变形组成。由于各组成部分的刚度差异大、连接方式不一致、施工误差等因素，拱圈支撑体系的整体变形难以通过理论计铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（０８Ｊ１９万方数据・桥涵工程・１’１１１１１．∥—１．Ｎ、Ｊ¨Ｉ∥—ｙＮ—妙＼∥：彤≥希冬避仁ｌ－】耙念鼯呙睦乏弘—Ｉ卜．一１１№一爿图１渡槽立面图算确定阻１０３。为此，本文结合施工工况，制定预压方案，通过原位加载试验，揭示该类支撑体系的变形规律，为模板设置预拱度提供数据支撑。２试验方案本工程中的六连拱支撑体系为独立架设，单棋的上部荷载、施工工况、所用材料和边界条件均相同，因此，本文选取６｛｝拱圈的支撑体系为对象，进行原位加载试验。２．１荷载设计（１）恒载设计值由于拱圈混凝土采用分环分段的方式浇筑，第一环浇筑拱圈混凝土的底板和倒角，当第一环浇筑完毕后，第一环可以和支架一起受力，因此支架预压只需达到第一环重量的１２０％。根据拱圈尺寸，横向的混凝土为１．９８ｍ３／ｍ，拱圈的有效长度为１２５ｍ。（２）加载线荷载及配重线荷载：ｑ＝１．２ｑ＝１．２×５．１４８＝６．１７７６ｔ／ｍ式中，ｑ为预压线荷载；Ｑ为拱圈混凝土单位长度的重量。加载值：Ｇ＝ｑＬ＝１２５×６．１１７６＝７２２．２ｔ式中，Ｇ为加载值；￡为拱圈的弧长。２．２测点布置沿拱圈纵向等距划分１３个断面，每个断面布置３个测点（见图２）。ｂ．拱圈横截面测点布置图２拱圈底模测点布置荷载按拱圈混凝土的浇铡顺序，从两边向中间逐步施加，进行连续观测，当完成１２０％荷载加载后，２４ｈ圃铁道建瓮技术内每６ｈ观测一次，４８ｈ后再观测一次。持续荷载连续３ｄ，累计变形量不超过６ｍｍ（不考虑观测误差），即判定为沉降基本稳定，此时开始卸载。２．３加载方式及加载制度（１）加载方式采用以混凝土预制块为主，沙袋为辅的加载方式加载¨１｜。砼预制块规格长、宽、高分别为０．９ｍ、０．９ｍ、０．６ｍ，体积为０．４８６ｍ３。每立方砼按２．６ｔ考虑，制作预制混凝土块３９６块，共计重量５００．４ｔ；砂袋２２６袋，每袋１．２ｔ，共计２７２ｔ。先将砼预制块和砂袋用平板拖车运输至拱圈支架附近，然后用塔吊按先拱脚后拱顶的顺序、两侧对称、同步进行吊装，且块与块之间必须密贴。根据渡槽混凝土的实际浇筑顺序，预压分３个阶段进行，第一阶段预压２３．７ｍ，采用混凝土预制块预压，一侧共计４０排，每排３块，两侧共计２４０块；第二阶段预压２７．８ｍ，采用砂袋预压，分为２８排，每排５袋砂袋，共计１６６．６ｔ；第三阶段预压２４．４ｍ，采用砂袋＋预制块预压，其中预制块２６排，每排３块，－６０共计１５６块，计１５．６ｍ，砂袋预压长度为８．８ｍ。支架体系预压布置见图３。Ｌ墼囵』—ＡＡ截面荷栽布１７－ｌ忒函Ｊ—ＢＢ断面荷栽布置Ｉ艘ｊ—Ｃｆ断面荷披市藿图３支架体系预压布置（２）加载制度①加载分三步进行：第一级加载：０％～３９％拱圈自重（约３０３．２ｔ）。两侧对称加载¨２｜，共两段每段长度为２３．７ｍ。由于拱圈起始端坡度达４８％，预压块堆放时必须由拱脚开始堆放，堆放时每块预制块密贴放稳，横向每排布置３块预制块，直至加载至箱梁施工荷载状态的３９％，进行测量记录并观察拱圈支架顶部预压观测点及基础预压观测点的受力的情况。②第二级加载：３９％～６１％拱圈自重（约１６６．６ｔ），加载长度为２７．８ｍ，荷载总重为４６９．８ｔ，对应箱梁底板③施工荷载状态的６１％。第三级加载：６１％～１２０％施工荷载（约３０２．６ｔ）。第三级加载与第一级加载方ＲＡ『ＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧｙ２Ｄ１６ｆＤ口Ｊ万方数据案相同，加载长度两侧各为２４．４ｍ，荷载总重达到７７２．２ｔ，对应箱梁施工荷载状态的１２０％。（３）加载准备①加载前进行如下准备工作：检查基础是否开裂，钢管支架是否和基础预埋钢板焊接牢固，有无②脱焊。检查钢管立柱之间焊接的焊缝是否满足③设计规范的要求。检查沙箱和分配梁之间连接④是否稳固。检查贝雷架之间连接及各构件联接是桥涵工程・否紧固，金属结构有无变形，钢管立柱连接系焊缝⑤是否满足设计规范的要求。检查贝雷片横向连接是否安装到位。２．４试验结果试验结果见表ｌ，Ｈ，为预压前的标高，％为加载７２ｈ后卸载前的标高，坞为卸载后测点的标高，由此得到测点的非弹性变形Ａ。：Ａ。＝Ｈ。一玩，弹性变形Ａ：：Ａ：＝Ｈ３一％。表１拱圈支架预压试验结果预压前加载３９％加载６１％加载１２０％卸载后非弹性变形弹性变形总变形点号点位风吼一】舟ｌ一２Ⅳ２也Ａｌ＝吼一也△２＝也一也Ａ３＝凰一也ｌｌ２４６．３４９１２４６．３４０１２４６．３３５１２４６．３２２ｌ２４６．３３５０．０１４Ｏ．０１３０．０２７Ａ２１２４６．３６７ｌ２４６．３５６ｌ２４６．３４９ｌ２４６．３４４ｌ２４６．３５０Ｏ．０１７Ｏ．００６０．０２３３１２４６．３５ｌｌ２４６．３４１Ｉ２４６．３３５１２４６．３２５ｌ２４６．３２８０．０２３０．００３０．０２６ｌｌ２５１．５４５ｌ２５１．５３８ｌ２５１．５２３ｌ２５１．５ｌｌｌ２５１．５３００．０１５０．０１９０．０３４Ｂ２１２５１．６２６ｌ２５１．６１３ｌ２５１．６０５ｌ２５１．５９３１２５１．６０６０．０２００．０１３０．０３３３１２５１．５５３ｌ２５１．５４１１２５１．５３２１２５１．５２３１２５１．５４００．０１３０．０１７０．０３０ｌｌ２５７．２７５ｌ２５７．２６５１２５７．２５６ｌ２５７．２４４１２５７．２５８０．０１７０．０１４０．０３ｌＣ２ｌ２５７．３２０ｌ２５７．３１３ｌ２５７．３０ｌｌ２５７．２９ｌ２５７．３０５０．０１５０．０１５０．０３３ｌ２５７．３００ｌ２５７．２９２１２５７．２９０ｌ２５７．２８３ｌ２５７．２８８０．０１２Ｏ．００５０．０１７ｌｌ２６２．５１８ｌ２６２．５００１２６２．４９５ｌ２６２．４９１２６２．５０６０．０１２０．０１６Ｏ．０２８Ｄ２１２６２．４９４１２６２．４８８ｌ２６２．４７６ｌ２６２．４７１２６２．４８００．０１４０．０１００．０２４３１２６２．５０３ｌ２６２．５００１２６２．４９０ｌ２６２．４８３１２６２．４８８０．０１５Ｏ．００５Ｏ．０２ｌ１２６７．７４６ｌ２６７．７３３ｌ２６７．７２５１２６７．７１８１２６７．７３０Ｏ．０１６０．０１２０．０２８Ｅ２ｌ２６７．７６７ｌ２６７．７４７ｌ２６７．７４２ｌ２６７．７３７１２６７．７５ｌ０．０１６０．０１４０．０３３ｌ２６７．７５８ｌ２６７．７４４ｌ２６７．７３８ｌ２６７．７３０１２６７．７４４０．０１４０．０１４Ｏ．０２８ｌｌ２７０．９６７ｌ２７０．９５５１２７０．９４２ｌ２７０．９３５ｌ２７０．９５５Ｏ．０１２０．０２００．０３２Ｆ２１２７０．９６６ｌ２７０．９５ｌ２７０．９４８ｌ２７０．９４１ｌ２７０．９５０Ｏ．０１６Ｏ．００９０．０２５３１２７０．９７３ｌ２７０．９６１１２７０．９４８ｌ２７０．９４３ｌ２７０．９５８０．０１５Ｏ．０１５０．０３０ｌｌ２７２．１６２ｌ２７２．１５ｌ２７２．１３７ｌ２７２．１２７ｌ２７２．１４４０．０１８０．０１７０．０３５Ｇ２ｌ２７２．１３ｌｌ２７２．１２ｌｌ２７２．１０８ｌ２７２．０９３ｌ２７２．１１３Ｏ．０１８０．０２００．０３８３１２７２．１４３ｌ２７２．１３３ｌ２７２．１２０ｌ２７２．１ｌＯ１２７２．１２８０．０１５Ｏ．０１８０．０３３１ｌ２７０．８３ｌｌ２７０．８２２ｌ２７０．８１７ｌ２７０．８００１２７０．８１５０．０１６Ｏ．０１５Ｏ．０３１Ｈ２１２７０．８２１ｌ２７０．８１１ｌ２７０．８０４ｌ２７０．７９４ｌ２７０．８１８Ｏ．００３０．０２４０．０２７３ｌ２７０．８５０ｌ２７０．８４３ｌ２７０．８３３ｌ２７０．８２０ｌ２７０．８３７Ｏ．０１３０．０１７０．０３０ｌｌ２６７．６３７ｌ２６７．６２２ｌ２６７．６１４ｌ２６７．６０７ｌ２６７．６２１０．０１６Ｏ．０１４０．０３０Ｉ２ｌ２６７．６６９ｌ２６７．６５３ｌ２６７．６５４１２６７．６３６ｌ２６７．６５３０．０１６０．０１７０．０３３３ｌ２６７．６４５１２６７．６３４ｌ２６７．６２０１２６７．６１７ｌ２６７．６３６Ｏ．００９Ｏ．０１９０．０２８ｌｌ２６２．４７６ｌ２６２．４６６ｌ２６２．４５７１２６２．４４４ｌ２６２．４５２０．０２４Ｏ．００８０．０３２Ｊ２１２６２．４９０ｌ２６２．４８５ｌ２６２．４７３ｌ２６２．４６２ｌ２６２．４７ｌ０．０１９０．００９Ｏ．０２８３ｌ２６２．４６ｌｌ２６２．４５４ｌ２６２．４４ｌｌ２６２．４３ｌｌ２６２．４４４０．０１７Ｏ．０１３Ｏ．０３ｌｌ２５７．４２ｌｌ２５７．４ｌｌｌ２５７．３９６ｌ２５７．３８７ｌ２５７．４０４Ｏ．０１７０．０１７０．０３４Ｋ２ｌ２５７．４０ｌｌ２５７．３９０ｌ２５７．３８ｌｌ２５７．３７ｌ２５７．３８３０．０１８０．０１３０．０３ｌ３ｌ２５７．４０８ｌ２５７．４００ｌ２５７．３８６ｌ２５７．３７５ｌ２５７．３９２Ｏ．０１６Ｏ．０１７０．０３３１ｌ２５１．４８４１２５１．４７０ｌ２５１．４６８１２５１．４５７１２５１．４７ｌ０．０１３Ｏ．０１４０．０２７Ｍ２ｌ２５１．５２６ｌ２５１．５１ｌｌ２５１．５１３１２５１．５０１ｌ２５１．５１５Ｏ．０ｌｌ０．０１４Ｏ．０２５３１２５１．５１５ｌ２５１．５１１１２５１．５０２ｌ２５１．４９０ｌ２５１．５ｌＯ０．００５０．０２００．０２５ｌｌ２４６．３６８ｌ２４６．３５９ｌ２４６．３５４ｌ２４６．３５５ｌ２４６．３６８０．００００．０１３０．０１３Ｎ２ｌ２４６．３３５１２４６．３２８ｌ２４６．３２０ｌ２４６．３２０１２４６．３２８０．００７Ｏ．００８０．０１５３ｌ２４６．３５２ｌ２４６．３４４ｌ２４６．３４０ｌ２４６．３４ｌｌ２４６．３４９０．００３Ｏ．００８０．０１１铁道建筑技术ＲＡＩＬＷＡＹＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ２０１６（０８１２１万方数据・桥涵工程・３结果分析各测点的弹性变形、非弹性变形和总变形分别如图４至图６所示。３０２５ｌ２０奎制１５醛框ＩＯ５０４０３５３０§２５望２０辨５０图４不同测点的弹性变形测点号图５不同测点的非弹性变形２４６８１０１２１４测点号图６不同测点的总变形结合图４、图５、图６、表１和拱圈支撑体系布置可知：（１）支架的弹性变形、非弹性变形和总变形值沿拱圈纵向均呈波纹状变化，即支撑体系中的格构钢墩所处位置的拱圈变形明显小于两格构钢墩之—间的变形，两者差值约在５１５ｍｍ之间；（２）各测点３个点位的弹性变形、非弹性变形和总变形均值分别处于７～２０—ｍｍ、３２０—ｍｍ和１５３８ｍｍ之间，弹性变形与非弹性变形的变化范围接近；（３）同一铁道建筑技术测点的１号、３号测点位置的弹性变形差值、非弹性—变形差值和总变形差值分别在一６１１ｍｍ、一７～９—ｍｍ和一１４１ｍｍ之间。４结束语本文结合施工过程，通过原位加载试验，分析支撑体系的弹性变形和非弹性变形，根据变形规律可知：支撑体系施工时，应重点强化过程控制，确保每个构件节点都能连接牢固，避免因非弹性变形过大造成总变形超出沙筒的调整范围。当超出时，可通过在变形较大处增设格构钢管墩加以解决。另外，为便于调整同一拱圈横断面的模板预拱度，搭设拱圈底部的模板面积不宜过大，必要时，可通过减小模板面积、增设支撑点的方式达到提高调整精度的目的。参考文献［１］李扬．黔中水利六跨联拱现浇支架施工技术［Ｊ］．铁道—建筑技术，２０１５（５）：１９２２．［２］夏志斌．钢结构一原理与设计［Ｍ］．北京：中国建筑工—业出版社，２００４：１２１１３．［３］余流．施工临时结构设计与应用［Ｍ］．北京：中国建筑—工业出版社，２０１０：４５．［４］童根树，陈胜平．柱列支撑的设计要求［Ｊ］．工业建—筑，２００３，３３（５）：９１２．［５］江正荣，朱国梁．简明施工计算手册［Ｍ］．北京：中国—建筑工业出版社，２００５：７５４７５６．［６］陈保春．拱桥技术的回顾与展望［Ｊ］．福州大学学报：—自然科学版，２００９（１）：９４１００．［７］黄兴波．多跨连续拱桥设计问题探讨［Ｊ］．交通世界：—运输车辆，２０１１（９）：１２４１２５．［８］陈琳．下承式钢管混凝土系杆拱桥支架施工技术［Ｊ］．—铁道建筑，２００７（１）：３８４２．［９］王道斌，李华，武兰河．钢管混凝土拱桥施工技术综述—［Ｊ］．国外桥梁，２００１（１）－７１７３．［１０］魏勇刚．平行弦桁架与贝雷梁组合支架在大跨度现浇箱梁中的研究与应用［Ｊ］．铁道建筑技术，２０１６（３）：９５—９８．［１１］周明华，王晓，毕佳，等．土木工程结构试验与检测—［Ｍ］．３版．南京：东南大学出版社，２０１３：２１３６．［１２］杨爱武．连拱拱桥结构设计分析［Ｊ］．安徽建筑工业学—院学报：自然科学版，２００８（１）：９７２．ＲＡＩＬＷＡＹＣｏＮＳＴＲＵＣＴｌｏＮＴＥｃＨＮｏＬｏＧＹ２０１６（０８１５Ｏ５Ｏ５Ｏ：万方数据