改进的DFIG与VSC-HVDC协调控制改善风电场低电压穿越能力.pdf

第４４卷第１期２０１６年１月１日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶｌ０１．４４ＮＯ．１Ｊａｎ．１．２０１６改进的ＤＦＩＧ与ＶＳＣ．ＨＶＤＣ协调控制改善风电场低电压穿越能力边晓燕，王本利，陈建平，杨立宁（１．上海电力学院电气工程学院，上海２０００９０；２．上海虹桥商务区新能源投资发展有限公司，上海２０００９０）摘要：经ＶＳＣ．ＨＶＤＣ并网风电系统在风电场侧故障时，风电机组出口母线电压过低，极易引起风力机脱网。而双馈风力发电机（ＤＦＩＧ）传统的Ｃｒｏｗｂａｒ技术在故障时将转子侧变流器（ＲＳＣ）短接，使发电机定子侧失去了为电网提供无功的能力，风力机的低电压穿越能力较低。提出一种改进的ＤＦＩＧ模型，加入了主动式ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ，与传统的Ｃｒｏｗｂａｒ相配合，降低Ｃｒｏｗｂａｒ动作的概率，使得ＤＦＩＧ转子侧变流器可以控制定子侧在故障时期继续提供无功功率。并利用此改进的ＤＦＩＧ与ＶＳＣ．ＨＶＤＣ协调控制，改善风电场侧母线电压水平。通过算例仿真表明，在严重故障时采用改进式ＤＦＩＧ的Ｃｒｏｗｂａｒ仍未动作。从而大大降低Ｃｒｏｗｂａｒ动作的概率，双馈风电机组ＲＳＣ故障期间可以继续投入运行并为电网提供无功支持。完成故障期间ＤＦＩＧ两侧变流器与ＶＳＣ－ＨＶＤＣ风电场侧变流器（ＷＦＶＳＣ）之间的无功协调，使风电场具有更好的低电压穿越能力（ＬｏｗＶｏｌｔａｇｅＲｉｄｅＴｈｏｕｇｈ，ＬＶＲＴ）。关键词：双馈异步发电机；电压源高压直流；ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ：协调控制策略；低电压穿越ＩｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｆｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｃａｐａｂｉｌｉｔｙｏｆｗｉｎｄｆａｒｍｕｓｉｎｇｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｄｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄＤＦＩＧａｎｄＶＳＣ－ＨＶＤＣＢＩＡＮＸｉａｏｙａｎ，ＷＡＮＧＢｅｎｌｉ，ＣＨＥＮＪｉａｎｐｉｎｇ２，ＹＡＮＧＬｉｎｉｎｇ（１．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＳｈａｎｇｈａｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０００９０，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｈａｎｇｈａｉＨｏｎｇｑｉａｏＮｅｗＥｎｅｒｇｙＩｎｖｅｓｔｍｅｎｔＣｏｒｐ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０００９０，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：、ｅｎｆａｉｌｕｒｅｓｏｃｃｕｒｒｅｄｉｎｔｈｅｗｉｎｄｆａｒｍｓｉｄｅｏｆｔｈｅＶＳＣ．ＨＶＤＣｓｙｓｔｅｍ．ｔｈｅｇｒｉｄｖｏｌｔａｇｅｏｆｗｉｎｄｆａｒｍｗａｓｔｏｏｌｏｗ，ｌｅａｄｉｎｇｔｏｔｈｅｔｙｐｉｃａｌｔｒｉｐｐｉｎｇｅｖｅｎｔｓｏｆｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓ．Ｈｏｗｅｖｅ￣ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌＤＦＩＧｕｓｅｓＣｒｏｗｂａｒｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ｔｈｅｒｏｔｏｒｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒ（ＲＳＣ）ｉｓｓｈｏｒｔｃｉｒｃｕｉｔｅｄａｎｄｔｈｅｓｔａｔｏｒｓｉｄｅｏｆｗｉｄｅｔｕｒｂｉｎｅｌｏｓｅｓｉｔｓａｂｉｌｉｔｙｏｆｐｒｏｖｉｄｉｎｇｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｆｏｒｇｒｉｄｄｕｒｉｎｇｔｈｅｆａｉｌｕｒｅｓ，ｔｈｅｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈａｂｉｌｉｔｙｏｆＤＦＩＧｉｓｌｏｗ．ＴｈｉｓｐａｐｅｒｐｒｅｓｅｎｔｓａｎｅｗｉｍｐｒｏｖｅｄｍｏｄｅｌｏｆＤＦＩＧｕｓｉｎｇａｃｔｉｖｅＤＣ．ＣｈｏｐｐｅｒｔｏｍａｔｃｈｔｈｅＣｒｏｗｂａｒ．ＴｈｅＲＳＣｉＳｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｔｏｍａｋｅｔｈｅｓｔａｔｏｒｓｉｄｅｏｆｗｉｄｅｔｕｒｂｉｎｅｐｒｏｖｉｄｅｐａｒｔｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｉｎａｆａｉｌｕｒｅ．ＲｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄＤＦＩＧａｎｄＶＳＣ．ＨＶＤＣｉＳａｄｏｐｔｅｄ．ｗｈｉｃｈｉｍｐｒｏｖｅｓｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｓｙｓｔｅｍ．ＴｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅｔｈａｔｗｈｅｎｔｈｅｆａｉｌｕｒｅｉＳｓｅｒｉｏｕｓ．ｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｔｙｐｅｏｆＤＦＩＧＣｒｏｗｂａｒｄｏｅｓｓｔｉｌｌｎｏｔａｃｔ．ＳＯａｓｔｏｒｅｄｕｃｅｔｌｌｅｐｒｏｂａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅＣｒｏｗｂａｒａｃｔｉｏｎ，ａｎｄＲＳＣｃａｎｓｔｉｌｌｐｒｏｖｉｄｅｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｓｕｐｐｏｒｔｔｏｇｒｉｄ．Ｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆｔｈｅｔｗｏ’—ｓｉｄｅｓｃｏｎｖｅｒｔｅｒｓａｎｄｗｉｎｄｆａｒｍｓｉｄｅｏｆＶＳＣＨＶＤＣ（ＷＦＶＳＣ）ｍａｋｅｓｔｈｅｗｉｎｄｆａｒｍｈａｖｅａｂｅ￣ｅｒａｂｉｌｉｔｙｏｆｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ．ＴｈｉｓｗｏｒｋｉｓｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ（Ｎｏ．５１１７７０９８）．——Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｄｏｕｂｌｙｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒ（ＤＦＩＧ）；ＶＳＣＨＶＤＣ；ＤＣＣｈｏｐｐｅｒ；ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ；ＩＲＴ中图分类号：ＴＭ７２１．１０引言ＶＳＣ．ＨＶＤＣ输电技术是大规模远距离并网风基金项目：上海市科委科技创新项目（１４ＤＺ１２００９０５）；上海绿色能源并网工程技术研究中心（１３ＤＺ２２５１９００）；国家自然科学基金资助项目（５１１７７０９８）—文章编号：１６７４３４１５（２０１６）０１－０００９．０８电场较理想的输电方式，此类并网方式可以更好地提升风电的输送能力，改善系统的稳定性，其两侧变流器的无功调节能力可以降低风电场的电压波动，提升风电场的低电压穿越能力ＬｌＪ。现运行的双馈风电机组对于提升风力机的低电压穿越能力采用的是Ｃｒｏｗｂａｒ保护技术，此技术可以在风力机出口母线电压过低时将双馈风电机组转子侧变流器短一１０．电力系统保护与控捌接，使风力机不发出功率，降低风力机出口侧的电流，进而提升风电机组的低电压穿越能力。针对电网发生严重故障情况下，基于Ｃｒｏｗｂａｒ保护电路的双馈风电机组低电压穿越，文献『５］分析Ｃｒｏｗｂａｒ阻值与最大短路电流及其出现时间之间的关系和Ｃｒｏｗｂａｒ阻值及退出时间对ＤＦＩＧ的ＬＶＲＴ效果的影响。文献ｆ６．７１提出了一种Ｃｒｏｗｂａｒ控制策略，能有效抑制转子过电流、直流母线过电压以及电磁转矩的振荡，并可向电网注入无功电流以帮助电网电压的恢复。文献『８］提出一种基于无功功率判定的Ｃｒｏｗｂａｒ退出控制方法，能实现Ｃｒｏｗｂａｒ电路在故障切除后立刻退出，提高了ＤＦＩＧ的ＬＶＲＴ能力。文献【９．¨１在传统Ｃｒｏｗｂａｒ基础上，提出了一种新型的撬棒结构，提高风电场低电压穿越能力。故障期问上述文献都没有考虑如何利用ＤＦＩＧ定子侧的无功能力，本文将现有的Ｃｒｏｗｂａｒ保护改护技术，可以大大降低Ｃｒｏｗｂａｒ动作的概率，故障期问最大可能地利用ＤＦＩＧ的定子侧提供无功功率，并与ＤＦＩＧ网侧变流器（ＧＳＣ）、ＷＦＶＳＣ的无功控制相协调，有效地利用风电场内部所有的无功源，从而提升风电机组出口侧母线电压，使风电机组具有更好的低电压穿越能力【】引。１ＤＦＩＧ风电场通过ＶＳＣ．ＨＶＤＣ接入电网的数学模型１．１ＤＦＩＧ风电场经ＶＳＣ．ＨＶＤＣ并网结构—双馈风电场经ＶＳＣＨＶＤＣ并网的结构如图１所示。该系统由风电场、ＶＳＣＨＶＤＣ并网系统及交流电网等部分组成。其中风电场由双馈风力发电机—组成，ＶＳＣＨＶＤＣ并网系统由整流侧变换站、高压直流母线、逆变侧变换站、滤波器等组成Ｉ１】，交—为采用主动式ＤＣＣｈｏｐｐｅｒ配合传统Ｃｒｏｗｂａｒ的保流电网由无穷大系统代替。Ｉ～一一一一一一一一一一～一一一一一一一一一一一一一一一一一一１ｒ一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一………………一Ｊ…Ｉ…………一…图１风电场经ＶＳＣ．ＨＶＤＣ并网接入电网示意图Ｆｉｇ．１Ｃｏｎｆ—ｉｇｕｒａｔｉｏｎｏｆａｇｒｉｄｃｏｎｎｅｃｔｅｄｗｉｎｄｆａｒｍｗｉｔｈＶＳＣ－ＨＶＤＣ１．２改进的ＤＦＩＧ模型传统双馈风电机组中的Ｃｒｏｗｂａｒ目的在于保护转子侧变流器，避免故障时被烧毁ｌｌ引，虽然保护了转子侧变流器，但是Ｃｒｏｗｂａｒ动作时ＤＦＩＧ变成常规的异步发电机，需要从电网吸收大量无功，而且牺牲了风电机组在故障时的无功支持能力。因此，本文对此进行了改进，采用主动式ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ配合Ｃｒｏｗｂａｒ代替传统的Ｃｒｏｗｂａｒ保护技术，根据直流母线电压来控制ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ开关的投入。当电网电压跌落时网侧变流器（ＧＳＣ）输出功率受到限制，能量在直流侧积累造成直流母线电压Ｄｃ升高，当达到一定值时触发ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ电路中的ＩＧＢＴ导通，卸荷电阻投入运行，以分担过量的电流及功率，保护变流器安全及直流母线的电压稳定。恢复—正常工况后ＩＧＢＴ截止，ＤＣＣｈｏｐｐｅｒ被切除。其结构示意图如图２。—１．３ＶＳＣＨＶＤＣ换流站模型—ＶＳＣＨＶＤＣ将两个交流系统隔离，两侧交流系统的频率可以不相同，并网条件更加简单，且具有故障隔离的作用。图２改进的ＤＦＩＧ结构示意图Ｆｉｇ．２ＳｔｒｕｃｔｕｒｅｆｌａｍｅｏｆｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄＤＦＩＧＶＳＣ．ＨＶＤＣ的基本结构如图１所示，、Ｔ１分别表示两侧换流站内的联结变压器，表示交流系统的母线电压，、表示换流站输出电压基波分量。足、Ｒ２及厶、表示线路的电阻和电感。—ＶＳＣＨＶＤＣ的交流电压和电流通过如图３所示的Ｐａｒｋ变化转换为同步坐标系下的方程为边晓燕，等改进的ＤＦＩＧ与ＶＳＣ．ＨＶＤＣ协调控制改善风电场低电压穿越能力．１１．，ｄ，ｄ＝一Ｒ出一ｑ＋。一“。出＝一ｆｓ＋０９Ｌｘｉ￣ａ＋一。式中，下标表示换流站标号（＝１，２）。７。图３Ｐａｒｋ变换ｇ轴参考系Ｆｉｇ．３ｄ－ｑｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｌａｍｅｏｆＰａｒｋｖｅｃｔｏｒｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ换流器输出电压基波在ｄ轴与轴分量与直流电压的关系为Ｋｘｓｉｎ妻【。＝一式中：为直流电压利用系数；为换流站输出电压与系统电压的相角。和都是可控量。通过改变和值，调节换流站输出的电压幅值和相位值。本文采用交流系统电压基波定向矢量控制，即Ｕｓｑｘ＝０，将式（１）代入式（２）得警＝一＋Ｕｓｄｘ－－ＵｄｘＣＯＳ誓＝一＋＋Ｕｓｑｘ一ｓｉｎ以上是ＶＳＣ．ＨＶＤＣ的交流侧状态方程，由上式可知两端的换流站在ｄ轴和ｑ轴不完全解耦，同双馈风电机组的变流器相同。而对于ＶＳＣ．ＨＶＤＣ的两端换流站直流侧而言又是关联和耦合的。ＶＳＣ．ＨＶＤＣ的直流侧方程为ｃ＝ｆｄｃ１一ｆｄｃｃ＋誓＿ｆｄｃ’式中：ｌｄ为换流站输出的基波电流值；线路的电流。式（４）经幽变换，可得ｃｄ￣／ｄｃ１—３Ｋ１（／，，．ｃ。ｓ＋ｓｉｎ）一ｆｄｃｄ／，／ｄｃ２＝孚（。ｓ／ｑｉｎ４）＋ｆｄｃ（５）厶。誓＝Ｚ／ｄｅ１－－联立式（４）和式（５），可得砌坐标系下７阶７状—态变量的常系数微分方程组成的ＶＳＣＨＶＤＣ数学模型。采用交流系统电压基波定向矢量控制方式砌坐标下的功率方程为—２基于改进的ＤＦＩＧ风电场ＶＳＣＨＶＤＣ接入系统下的协调控制策略２．１ＤＦＩＧ风电场控制方案—主动式ＤＣＣｈｏｐｐｅｒ的投入目的在于维持直流母线的电压稳定，本文设定当ＤＣ线路电压超过１．２ｋＶ时，主动式ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ投入，其中的电阻消耗并联电容中的容量，当电压低于１．１５ｋＶ时，退出运行。主动式ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ阻值与消耗功率的关系如图４所示。直流电压ｕ／ｋＶ—图４主动式ＤＣＣｈｏｐｐｅｒ阻值与消耗功率的关系Ｆｉｇ．４ＴｈｅｃｏｒｒｅｌａｔｉｖｉｔｙｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆａｃｔｉｖｅＤＣ－Ｃｈｏｐｐｅｒａｎｄｃｏｎｓｕｍｅｄｐｏｗｅｒ—２．２ＤＦＩＧ与ＶＳＣＨＶＤＣ的换流站协调控制方案２．２．１无功分配方案本文所提出的协调控制策略最大的不同在于，ｆ４１较大故障时ＤＦＩＧ的ＲＳＣ不再退出，ＲＳＣ、ＧＳＣ和ＷＦＶＳＣ三者共同对系统进行无功支持，其无功协调控制框图和无功控制流程图如图５、图６所示。ＤＦＩＧ在正常情况下采用单位功率因数运行方为直流式，输出的无功几乎为零，而当风力机出口侧发生短路尤其是三相短路故障时，为了维持电压的稳定，．．如纨十一．出——３２３２＝＝一１２．电力系统保护与控制图５三者无功协调控制框图Ｆｉｇ．５Ｃｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｒｅｅｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｄｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒ△Ｑ一—Ｑ＝ＱＬＱｒ＝ＡＱＱｗ＝Ｑ图６无功控制流程图Ｆｉｇ．６Ｆｌｏｗｃｈａｒｔｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｃｏｎｔｒｏｌ需要大量的无功支持，此时需要改变风力机的控制策略，使其在非单位功率因数下运行。当风电场侧发生故障时，ＤＦＩＧ和ＶＳＣ．ＨＶＤＣ的风电场侧变流器均有对其进行无功支持的能力，但是由于ＤＦＩＧ自身输出无功的能力有限，当无功需求超过机组无功极限时，需要减少有功出力，以扩大机组无功极限，不利于风力机的经济性，相比较，ＶＳＣ．ＨＶＤＣ的变流器容量大，能够动态地对系统进行无功支持，可起到ＳＴＡＴＣＯＭ的作用，因此，本文优先利用ＶＳＣ．ＨＶＤＣ风电场侧变流器，在其补偿无功后，系统还有无功缺额时，再充分利用ＤＦＩＧ机组自身的无功补偿能力。这样既保证了风力机的安全，又最大可能地利用了风能，兼顾了经济性。同时避免了各个变流器的频繁切换，有利于电压的恢复。２．２．２ＤＦＩＧ与ＶＳＣ－ＨＶＤＣ变流器的控制策略风电场转子侧变流器和网侧变流器均采用双环的ＰＩ控制方式，根据控制目标的不同，采用不同的外环控制。转子侧变流器采用有功功率和无功功率控制方式，而网侧变流器采用直流电压控制方式，内环采用电流控制ＩＪ圳。—ＶＳＣＨＶＤＣ的换流站包括风电场侧换流站和电网侧换流站。风电场侧换流站的控制目标是将风电场发出的功率输送到电网中，同时保证风电场并网电压的要求。本文借鉴传统的矢量控制结构，构建了电压外环电流内环的双环控制结构Ｉ１７］。根据图６无功协调控制流程图，本文对ＤＦＩＧ的ＲＳＣ、ＧＳＣ和ＶＳＣ．ＨＶＤＣ的ＷＦＶＳＣ变流器的无功参考电压协调分配，具体控制框图如图７所示。图７ＤＦＩＧ与ＶＳＣ－ＨＶＤＣ协调控制框图Ｆｉｇ．７ＣｏｏｒｄｉｎａｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆＤＦＩＧａｎｄＶＳＣ—ＨＶＤＣ其中Ｖｃ０ＮＴＲ０Ｌ模块计算出故障时系统总的无功缺额，然后根据图５分配给ＷＦＶＳＣ与ＱＣＯＮＴＲＯＬ模块，ＱＣＯＮＴＲＯＬ再依据优先级分配给双馈风电机组的ＲＳＣ和ＧＳＣ。ＶＳＣ＿ＨＶＤＣ电网侧换流站的控制以直流电压和无功功率为目标，其控制图如图８所示。—边晓燕，等改进的ＤＦＩＧ与ＶＳＣＨＶＤＣ协调控制改善风电场低电压穿越能力一１３一图８ＶＳＣ．ＨＶＤＣ的ＧＳＣ控制图Ｆｉｇ．８ＣｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｏｆＧＳＣｏｆＶＳＣ－ＨＶＤＣ３风电场等值模型下的仿真验证３．１风电场等效仿真模型参数说明本文搭建了如图１所示的仿真模型，其中风电场采用２２台双馈风电机组并联等效组成，每台风力机额定容量为５ＭＷ，单机网侧变流器容量为２Ｍｗ，经电抗器接入三绕组变压器，三绕组变压器高、中、低电压分别为３０ｋＶ、３．３ｋＶ、０．６９ｋＶ。主动式ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ电阻值为０．５Ｑ。单台ＤＦＩＧ风力机及网侧变流器的参数如表１所示。表１单台ＤＦＩＧ风力机及其网侧变流器参数Ｔａｂｌｅ１ＰａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｓｉｎｇｌｅＤＦＩＧａｎｄｔｈｅｎｅｔｗｏｒｋｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒＤＦＩＧ参数网侧变流器参数参数数值参数数值额定功率／ＭＷ５额定功率／ＭＷ２额定电压／ｋＶ３．３额定交流电压／ｋＶＯ．７０４定子电阻／ｐ．Ｕ．Ｏ．００３额定直流电压／ｋＶ１．１５定子电抗／ｐ．Ｕ．Ｏ．１２５交流电抗容量／ＭＶＡ２转子电阻／ｐ．Ｕ．０．００４直流电容容量／Ｍｖａｒ０．６６７转子电抗／Ｄ０．０５３．２算例仿真３．２．１ＰＣＣ点ｂ、Ｃ两相对地故障仿真图９～图１２给出了ＰＣＣ点发生ｂ、Ｃ两相短路接地时故障仿真对比。电压跌落至约２０％，故障持续０．１５Ｓ后清除。如图９所示，故障清除后传统ＤＦＩＧ的ＰＣＣ点电压恢复时间约在２Ｓ，且ＰＣＣ点会出现一个１．４７Ｐ＿ｕＩ的过电压，而改进ＤＦＩＧ的ＰＣＣ点则无过电压现象，电压约在１．６Ｓ恢复稳定，电压恢复时间更短。从图１０可以看出，在发生故障时，传统ＤＦＩＧ直流母线电压峰值约为１．２６ｋＶ，改进ＤＦＩＧ直流母线电压峰值约为１．１８ｋＶ，之后电压波动也更平稳。图１１中改进的ＤＦＩＧ转子电流峰值更小，波动也更小。图１２中，传统的ＤＦＩＧ由于Ｃｒｏｗｂａｒ动作，变为普通的异步发电机，故障后需要从电网吸收大量无功，改进的ＤＦＩＧ能够在故障情况下发出一定无功，帮助电压的恢复。１．５１Ｏ已０．５０＼籼Ｇｃ点电传统ＤＦＩＧ的Ｐｃｃ点电压００５ｌ０１５２０２５ｔ图９ＰＣＣ点电压波形对比图Ｆｉｇ．９ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆＰＣＣｖｏｌｔａｇｅ图１０直流母线电压波形对比图Ｆｉｇ．１０ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆＤＣｖｏｌｔａｇｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅａｎｄｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｓｃｈｅｍｅ：Ｉ流：：ｒ：‘ｔ●●００，５１０ｌ，５２０２５ｓ图一１１转子电流波形对比图Ｆｉｇ．１１Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｒｏｔｏｒｃｕｒｒｅｎｔｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅａｎｄｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｓｃｈｅｍｅ２Ｏ０≥ｏｏ。一ｌＯＯ＿２００Ｊ改进ＤＦＩＧ定子发出无功ＦＩＧ定子发出无功．００５１０１５２Ｏ２５ｓ图１２ＤＦＩＧ定子提供无功波形对比Ｆｉｇ．１２ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｗａｖｅｆｏｒｍｐｒｏｖｉｄｅｄｂｙＤＦＩＧ３．２．２ＰＣＣ点三相短路接地故障仿真设置在１Ｓ时风电场并网点ＰＣＣ母线发生非金属性三相短路接地故障，电压跌落至约２０％。故障持续０．１５ｓ后清除。仿真结果如图１３～图１７所示。由图１３可看出，传统ＤＦＩＧ不采用协调控制时，ＰＣＣ点电压在故障切除后升高至接近１．５Ｐ－ｕ．，然后缓慢下降至正常值，大约在２Ｓ恢复稳态；采用改一１４・电力系统保护与控制进ＤＦＩＧ的协调策略，故障期问ＤＦＩＧ的ＲＳＣ依然能够为电网提供无功支持，从故障恢复的曲线可以看出，ＰＣＣ点电压在故障切除后迅速恢复至１Ｐ．ｕ＿附近，在１．４Ｓ即进入稳定状态，故障恢复时间进一步缩短。由图１４可以看出，在发生故障时，传统ＤＦＩＧ直流母线电压峰值达到２．４ｋＶ，改进ＤＦＩＧ直流母线电压峰值约为１．５ｋＶ，相比之下减小了很多，有图１３ＰＣＣ点电压波形对比图Ｆｉｇ．１３ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆＰＣＣｖｏｌｔａｇｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅａｎｄｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｓｃｈｅｍｅ２．５＞２０１５ｌＯ一传统ＤＦＩＧ直流电压：竺竺：●０Ｏ５１０ｌ５２Ｏ２５ｓ图１４直流母线电压波形对比图Ｆｉｇ．１４ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆＤＣｖｏｌｔａｇｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅａｎｄｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｓｃｈｅｍｅ传统ＤＦＩＧ转子电流．进ＤＨＧ转子电流ｌＩ图１５转子电流波形对比图Ｆｉｇ．１５Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｒｏｔｏｒｃｕｒｒｅｎｔｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒ０１ｓｃｈｅｍｅａｎｄｔｒａｄｉｔｉｏｎａ１ｓｃｈｅｍｅ＾／改进。ＦＩＧ定子发出无功＼传栅ＩＧ定子发出无功．图１６定子侧提供无功功率波形对比图Ｆｉｇ．１６Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｓｔａｔｏｒｓｉｄｅｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｂｅｔｗｅｅｎｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅａｎｄｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｓｃｈｅｍｅ４０３０２ＯｌＯＯ一１Ｏｔｊｓ图１７网侧变流器提供无功功率波形对比图Ｆｉｇ．１７ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆＧＳＣｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅａｎｄｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｓｃｈｅｍｅ效地保护了直流电容的安全，１．１５Ｓ时故障切除瞬间直流母线电压发生波动，但仍在合理的范围内，验证了改进式ＤＦＩＧ能够起到很好的控制直流母线电压的作用。由图１５可以看出，１Ｓ发生故障时，传统的ＤＦＩＧ转子侧电流迅速升高到９ｋＡ，Ｃｒｏｗｂａｒ投入，采用改进式ＤＦＩＧ通过监测转子侧电流，当故障时主动式ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ投入将转子电流控制在４．５ｋＡ，在５ｋＡ以下，没有达到触发Ｃｒｏｗｂａｒ动作的电流值，且当电压跌落至０．２ｐ＿ｕ＿时，Ｃｒｏｗｂａｒ仍未动作，说明转子侧未出现过电压及过电流现象，验证了主动式ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ的使用可以大大降低Ｃｒｏｗｂａｒ动作的概率，起保护风力机的作用，为严重故障时实现转子侧变流器参与协调控制提供了前提条件。图ｌ６显示了定子侧提供无功功率波形对比，传统ＤＦＩＧ在Ｃｒｏｗｂａｒ的作用下，故障时定子侧是不具有无功发生能力的，故障切除后发电机运行在常规异步发电机状态，需要从电网吸收大量无功功率，不利于电网电压的恢复，严重时可能导致电网电压的崩溃。而改进的ＤＦＩＧ定子侧在严重故障时仍有为电网持续提供无功的能力，且故障切除后不再从电网吸收无功功率，有利于电压的恢复。图１７为网侧变流器提供无功功率波形对比图，可以看出改进的ＤＦＩＧ无功波动更小，低电压穿越更为平滑。４结论本文通过改进双馈风电机组控制，通过增加用主动式ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ配合Ｃｒｏｗｂａｒ，使故障期间Ｃｒｏｗｂａｒ动作概率大大降低，最大程度利用转子侧变流器在故障时期为电网提供无功支持，在此基础上提出双馈风电机组ＲＳＣ、ＧＳＣ及ＷＦＶＳＣ三者协调控制策略，并通过算例仿真得出如下结论：（１）在故障时期，传统ＤＦＩＧ的Ｃｒｏｗｂａｒ动作，将转子侧变流器短接，双馈风电机组变成常规的异—边晓燕，等改进的ＤＦＩＧ与ＶＳＣＨＶＤＣ协调控制改善风电场低电压穿越能力．１５．步发电机，需要从电网吸收大量无功，改进ＤＦＩＧ的Ｃｒｏｗｂａｒ未投入，降低了Ｃｒｏｗｂａｒ动作的概率，较好地稳定直流母线电压，抑制转子过电流，故障时最大程度地利用转子侧变流器为电网提供无功支持，配合网侧变流器和ＶＳＣ．ＨＶＤＣ风电场侧变流器的无功能力提升ＬＶＲＴ能力。ｆ２）本文的无功协调控制策略是在综合分析三者的无功特性基础上提出，优先利用ＷＦＶＳＣ，不仅因为其响应速度快，容量大，而且为了保证风电场故障时期的有功输出能力兼顾了其经济性。（３）本文的控制策略对主动式ＤＣ－Ｃｈｏｐｐｅｒ开关元件的灵敏性要求较高。如何控制开关投入及切除时间以及阻值选取的合理性，还需要进一步完善。参考文献［１］李俊峰．２０１２中国风电发展报告［Ｍ］．北京：中国环境科学出版社，２０１２．［２３ＢＡＨＲＭＡＮＭＰＨＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｏｖｅｒｖｉｅｗ［Ｃ】／／ＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎａｎｄＤｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎＥｘｐｏｓｉｔｉｏｎＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ：２００８ＩＥＥＥＰＥＳＰｏｗｅｒｉｎｇＴｏｗａｒｄｔｈｅＦｕｔｕｒｅ，ＰＩＭＳ２００８．Ｅ３３牛博彦，胡林献，张众．基于ＶＳＣ．ＨＶＤＣ的风电场并网系统潮流算法研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１４，—４２（２４）：６１１．ＮＩＵＢｏｙａｎ，ＨＵＬｉｎｘｉａｎ，ＺＨＡＮＧＺｈｏｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎ—ｐｏｗｅｒｆｌｏｗｏｆｗｉｎｄｆａｒｍｇｒｉｄｃｏｎｎｅｃｔｅｄｓｙｓｔｅｍｂａｓｅｄｏｎＶＳＣ－ＨＶＤＣ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１４，４２（２４）：６－１１．—［４］章心因，胡敏强，吴在军，等．基于ＶＳＣＨＶＤＣ并网风电场的低电压穿越技术研究［Ｊ］．电力系统保护与控—制，２０１４，４２（１９）：９３９９．ＺＨＡＮＧＸｉｎｙｉｎ，ＨＵＭｉｎｑｉａｎｇ，ＷＵＺａｉｊｕｎ，ｅｔａ１．—ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｗｉｎｄｆａｒｍｓｂａｓｅｄｏｎＶＳＣ－ＨＶＤＣ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ—ＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１４，４２（１９）：９３９９．Ｅｓ］朱晓东，石磊，陈宁，等．考虑Ｃｒｏｗｂａｒ阻值和退出时间的双馈风电机组低电压穿越［Ｊ］．电力系统自动化，—２０１０，３４（１８）：８４８９．ＺＨＵＸｉａｏｄｏｎｇ，ＳＨＩＬｅｉ，ＣＨＥＮＮｉｎｇ，ｅｔａ１．ＡｎａｎａｌｙｓｉｓｏｎｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｏｆｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｄｒｉｖｅｎｄｏｕｂｌｙｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｓａｎｄｑｕｉｔｔｉｎｇｔｉｍｅｏｆＣｒｏｗｂａｒ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃ—ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２０１０，３４（１８）：８４８９．［６］蒋雪冬，赵舫．应对电网电压骤降的双馈感应风力发［７］［８］电机Ｃｒｏｗｂａｒ控制策略［Ｊ］．电网技术，２００８，３２（１２）：８４．８９．ＪＩＡＮＧＸｕｅｄｏｎｇ，ＺＨＡＯＦａｎｇ．Ｃｒｏｗｂａｒｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒｄｏｕｂｌｙｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｏｆｗｉｎｄｆａｒｍｄｕｒｉｎｇｐｏｗｅｒｇｒｉｄｖｏｌｔａｇｅｄｉｐｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，—２００８，３２（１２）：８４８９．马文龙．Ｃｒｏｗｂａｒ保护在双馈异步风力发电系统电网故障穿越中的应用［ＪＪ．电力自动化设备，２０１１，３１（７）：１２７．１３０．ＭＡＷｅｎｌｏｎｇ．ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＣｒｏｗｂａｒｃｉｒｃｕｉｔｉｎｇｒｉｄｆａｕｌｔｒｉｄｉｎｇｔｈｒｏｕｇｈｆ—ｏｒｄｏｕｂｌｙｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１１，３１（７）：１２７－１３０．李鸿儒，金炜东，胡立锦，等．基于无功判定法的Ｃｒｏｗｂａｒ保护电路退出控制［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１２，４０（１５１：９９．１０３．ＬＩＨｏｎｇｒｕ，ＪＩＮＷｅｉｄｏｎｇ，ＨＵＬｉｊｉｎ，ｅｔａ１．Ｃｒｏｗｂａｒｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｃｉｒｃｕｉｔｑｕｉｔｔｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｊｕｄｇｍｅｎｔ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄ—Ｃｏｎｔｒｏｌ，２０１２，４０（１５）：９９１０３．［９］郑重，杨耕，耿华．电网故障下基于撬棒保护的双馈风电机组短路电流分析［Ｊ］＿电力自动化设备，２０１２，３２（１１１：７－１５．ＺＨＥＮＧＺｈｏｎｇ，ＹＡＮＧＧｅｎｇ，ＧＥＮＧＨｕａ．ＳｈｏｒｔｃｉｒｃｕｉｔｃｕｒｒｅｎｔａｎａｌｙｓｉｓｆｏｒＤＦＩＧ－ｂａｓｅｄｗｉｎｄｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈＣｒｏｗｂａｒｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｕｎｄｅｒｇｒｉｄｆａｕｌｔｓ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１２，３２（１１）：７－１５．［１Ｏ］张曼，姜惠兰．基于撬棒并联动态电阻的自适应双馈风力发电机低电压穿越［Ｊ］．电工技术学报，２０１４，２９（２）２７１．２７８．ＺＨＡＮＧＭａｎ，ＪＩＡＮＧＨｕｉｌａｎ．Ａｄａｐｔｉｖｅｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ－－ｔｈｒｏｕｇｈｏｆｄｏｕｂｌｙ－ｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｂａｓｅｄｏｎＣｒｏｗｂａｒｗｉｔｈａｐａｒａｌｌｅｌｄｙｎａｍｉｃｒｅｓｉｓｔｏｒ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ—ｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１４，２９（２）：２７１２７８．［１１］李啸骢，黄维，黄承喜，等．基于Ｃｒｏｗｂａｒ保护的双馈风力发电机低电压控制策略研究【Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１４，４２（１４）：６７．７１．ＬＩＸｉａｏｃｏｎｇ，ＨＵＡＮＧＷｅｉ，ＨＵＡＮＧＣｈｅｎｇｘｉ，ｅｔａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｄｏｕｂｌｙ－ｆｅｄｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｏｒｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｂａｓｅｄｏｎＣｒｏｗｂａｒｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１４，４２（１４）：６７－７１．［１２］李东东，叶辰升．基于改进风力发电机组下的低电压穿越控制策略研究［Ｊ］＿电力系统保护与控制，２０１３，４１（２０）：３４．４０．．１６．电力系统保护与控制ＬＩＤｏｎｇｄｏｎｇ，ＹＥＣｈｅｎｓｈｅｎｇ．Ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（２Ｏ）：３４．４０．［１３］黄晟，王辉，廖武，等．基于ＶＳＣ．ＨＶＤＣ海上串联拓扑风电场低电压穿越控制策略研究［Ｊ］．电工技术学报，—２０１５，３０（１４）：３６２３６９．ＨＵＡＮＧＳｈｅｎｇ，ＷＡＮＧＨｕｉ，ＬＩＡＯＷｕ，ｅｔａ１．Ｃｏｎｔｒｏｌ—ｓｔｒａｔｅｇｙｂａｓｅｄｏｎＶＳＣＨＶＤＣｓｅｒｉｅｓｔｏｐｏｌｏｇｙｏｆｆｓｈｏｒｅｗｉｎｄｆａｒｍｆｏｒｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ—ｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１５，３０（１４）：３６２３６９．［１４］郑超，王贺楠，刘洪涛，等．基于用户自定义程序的ＶＳＣ．ＨＶＤＣ机电电磁混合仿真研究【Ｊ１．电工技术学报—２０１５，３０（１６）：１６８１７４．ＺＨＥＮＧＣｈａｏ，ＷＡＮＧＨｅｎａｎ，ＬＩＵＨｏｎｇｔａｏ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｆｔｈｅｅｌｅｃｔｒｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｈｙｂｒｉｄ—ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｆｏｒＶＳＣＨＶＤＣｂａｓｅｄｏｎＰＳＡＳＰ／ＵＰＩ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１５，—３０（１６）：１６８１７４．［１５］苏平，张靠社，基于主动式ＩＧＢＴ型Ｃｒｏｗｂａｒ的双馈风力发电系统ＬＶＲＴ仿真研究［Ｊ］．电力系统保护与控—制，２０１０，３８（２３）：１６４１７１．ＳＵＰｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＫａｏｓｈｅ．ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｅａｒｃｈｆｏｒＬＶＲＴｏｆＤＦＩＧｗｉｔｈａｃｔｉｖｅＩＧＢＴＣｒｏｗｂａｒ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ—ＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（２３）：１６４１７１．［１６Ｊ［１７］向大为，杨顺昌，冉立．电网对称故障时双馈感应发电机不脱网运行的系统仿真研究『Ｊ］．中国电机工程学—报，２００６，２６（１０）：１３０１３５．ＸＩＡＮＧＤａｗｅｉ，ＹＡＮＧＳｈｕｎｃｈａｎｇ，ＲＡＮＬｉ．Ｒｉｄｅ．ｔｈｒｏｕｇｈｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆａｄｏｕｂｌｙｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｆｏｒｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｇｒｉｄｆａｕｌｔ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ—ｔｈｅＣＳＥＥ，２００６，２６（１０）：１３０１３５．—王志新，吴杰，徐烈，等．大型海上风电场并网ＶＳＣＨＶＤＣ变流器关键技术［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１３，３３（１９１：１４－２７．ＷＡＮＧＺｈｉｘｉｎ，ＷＵＪｉｅ，ＸＵＬｉｅ，ｅｔａ１．ＫｅｙｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｏｆｌａｒｇｅｏｆｆｓｈｏｒｅｗｉｎｄｆａｒｍＶＳＣ．ＨＶＤＣｃｏｎｖｅｒｔｅｒｓｆｏｒｇｒｉｄｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１３，—３３（１９１：１４２７．—收稿日期：２０１５－０３１６；修回Ｅｔ期：２０１５－０６－１７作者简介：边晓燕（１９７６－），女，博士，教授，研究方向为海上风—电，电力系统分析、电力系统稳定与控制；Ｅｍａｉｌ：ｋｕｌｉｚ＠ｌ６３．ｔｏｍ王本利（１９８９一），男，通信作者，硕士研究生，研究方—向为风电并网暂态稳定性分析Ｅｍａｉｌ：ｗａｎｇｂｅｎｌｉ＿２００８＠１２６．ｃｏｍ（编辑魏小丽）木术木木木书术术木水术木木木木木木木冰球车枣木水枣木冰枣木水木水水枣水牛木木半牛车半术牛枣木枣水牛车串水书水拳术木木车半半木木水水枣术木木车半水球木枣木木水宰丰卡木木车书丰木［喜讯］《电力系统保护与控制》影响力指数ＣＩ在电气工程学科排名第５，“”再次入选中国国际影响力优秀学术期刊“”２０１５年１２月１８日中国学术期刊未来论坛在北京开幕，会上由中国学术期刊（光盘版）电子杂志社、中国学术文献国际评价研究中心、清华大学图书馆联合发布了中国学术期刊影响因子年报（２０１５版）、中国学术期刊国际引证年报（２０１５版）。中国知网推出影响力指数ｃＩ来评价期刊的影响力，ｃＩ是反映一组期刊中各刊影响力大小的综合指标，它是将期刊在统计年的总被引频次和影响因子两个指标进行组内线性归一后向量平权计算所得的数值，用于对组内期刊排序。根据影响力指数ｃＩ进行排名，电力系统保护与控制》在电气工程学科１０５种期刊中排名第５。中国学术期刊国际引证年报（２０１５版）中，共有３５００种科技期刊、１２２０种人文社科期刊参选，对各刊计算期刊国际影响力指数ｃＩ，对科技备选期刊按ＣＩ由大到小排序后，遴选出前１７５种科技期刊（ＴＯＰ５％），依次再遴选出１７５种科技期刊（ＴＯＰ５％～ＴＯＰ１０％）名单，将遴选方法、指标、初选名单送给专家进行评审，根据专家意见删减了个别声誉不好的期刊，按ｃＩ值依序补充，保持入选期刊数量不变，最终确定一份全面评——“”“价我国学术期刊国际影响力的名单２０１５中国最具国际影响力学术期刊和２０１５中国国际影响力”“”优秀学术期刊。电力系统保护与控制再次入选中国国际影响力优秀学术期刊。