电网电压不对称跌落时DFIG的控制策略研究.pdf

第４４卷第８期２０１６年４月１６曰电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏ１Ｖｌ０１．４４Ｎｏ．８Ａｐｒ．１６，２０１６Ｄ０Ｉ：ｌ０．７６６７／ＰＳＰＣｌ５１０２０电网电压不对称跌落时ＤＦＩＧ的控制策略研究朱晓荣，刘世鹏（新能源电力系统国家重点实验室（华北电力大学），河北保定０７１００３）摘要：相比于对称故障，不对称故障时双馈风力发电机（ＤｏｕｂｌｙＦｅｄＩｎｄｕｃｔｉｏｎＧｅｎｅｒａｔｏｒｓ，ＤＦＩＧ）的电磁暂态过程更为复杂，对ＤＦＩＧ造成的危害也越大。从电网电压不对称跌落时ＤＦＩＧ的电磁暂态过程入手，分析了ＤＦＩＧ各电磁量产生二倍频波动和过电流的直接原因。在此基础上，提出了一种电网电压不对称跌落时转子侧变换器（ＲｏｔｏｒＳｉｄｅＣｏｎｖｅｒｔｅＬＲＳＣ）的转子电压补偿控制策略，通过控制ＲＳＣ交流侧的输出电压，对转子暂态电动势和负序电动势进行补偿。该控制策略可在电网轻度不对称故障时有效消除转子电流二倍频波动；在电网严重不对称故障时最大限度地减小转子电流冲击，增强ＤＦＩＧ的低电压穿越能力。此外，根据转子侧变换器的电压容量，对补偿控制策略的完全补偿范围进行了分析。仿真结果验证了所提出控制策略的有效性。关键词：双馈风电机组；电网电压不对称跌落；低电压穿越；转子电压补偿；滑模控制ＡｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆＤＦＩＧｕｎｄｅｒｕｎｂａｌａｎｃｅｄＶＯｌｔａｇｅｄｉｐｓＺＨＵＸｉａｏｒｏｎｇ，ＬＩＵＳｈｉｐｅｎｇ（ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＡｌｔｅｒｎａｔｅＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｗｉｔｈＲｅｎｅｗａｂｌｅＥｎｅｒｇｙＳｏｕｒｃｅｓ（ＮｏｒｔｈＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ），Ｂａｏｄｉｎｇ０７１００３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｖｏｌｔａｇｅｆａｕｌｔ，ｔｈｅｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｔｒａｎｓｉｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｏｆｔｈｅｄｏｕｂ￣ｆｅｄｗｉｎｄｇｅｎｅｒａｔｏｒ（ＤＦＩＧ）ｕｎｄｅｒａｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｆａｕｌｔｉｓｍｏｒｅｃｏｍｐｌｅｘ，ｗｈｉｃｈｃａｕｓｅｓｍｕｃｈｈａｒｍｔｏｔｈｅＤＦＩＧ．ＴｈｅｉｍｍｅｄｉａｔｅｃａｕｓｅｏｆｔｈｅａｐｐｅａｒａｎｃｅｏｆｐｕｌｓａｔｉｏｎｓｅｃｏｎｄｏｒｄｅｒｃｏｍｐｏｎｅｎｔｉｎｔｈｅｒｏｔｏｒｃｕｒｒｅｎｔａｎｄｏｔｈｅｒｖａｒｉａｂｌｅｓｏｆｔｈｅＤＦＩＧｉｓａｎａｌｙｚｅｄｂｙａｎａｂｒｚｉｎｇｔｈｅｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｔｒａｎｓｉｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｉｎＤＦＩＧｄｕｒｉｎｇｕｎｂａｌａｎｃｅｄｇｒｉｄｄｉｐｓ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｉｓａｎａｌｙｓｉｓ．ａｒｏｔｏｒｖｏｌｔａｇｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄｔｏｅｌｉｍｉｎａｔｅｔｈｅｒｏｔｏｒｃｕｒｒｅｎｔｐｕｌｓａｔｉｏｎｕｎｄｅｒｓｌｉｇｈｔｖｏｌｔａｇｅｄｉｐａｎｄｔｏｒｅｄｕｃｅｔｈｅｏｖｅｂｃｕｒｒｅｎｔｉｎｔｈｅｒｏｔｏｒｃｉｒｃｕｉｔｕｎｄｅｒｓｅｒｉｏｕｓｖｏｌｔａｇｅｄｉｐｓ．Ｕｎｄｅｒｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ，ｔｈｅＡＣｔｅｒｍｉｎａｌｖｏｌｔａｇｅｏｆｔｈｅｒｏｔｏｒｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒ（ＲＳＣ）ｉｓｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｔｏｃｏｍｐｅｎｓａｔｅｔｈｅＤＣａｎｄｎｅｇ￣ｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｏｆｔｈｅｅｌｅｃｔｒｏｍｏｔｉｖｅｆｏｒｃｅ．ＴｈｅｃｏｍｐｌｅｔｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｒａｎｇｅｉｓａｎａｌｙｚｅｄａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｌｉｍｉｔｅｄＡＣｔｅｒｍｉｎａｌｖｏｌｔａｇｅｏｆｔｈｅＲＳＣ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｖａｌｉｄａｔｅｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｄｏｕｂｌｙｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｓ；ｕｎｂａｌａｎｃｅｄｖｏｌｔａｇｅｄｉｐｓ；ｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ；ｒｏｔｏｒｖｏｌｔａｇｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ；ｓｌｉｄｉｎｇｍｏｄｅｃｏｎｔｒｏｌ０引言电网电压不平衡时，双馈风力发电机（ＤｏｕｂｌｙＦｅｄＩｎｄｕｃｔｉｏｎＧｅｎｅｒａｔｏｒｓ，ＤＦＩＧ）会产生复杂的电磁暂态过程【ｌｑＪ。这会对ＤＦＩＧ的稳定运行造成十分不利的影响，比如，转子电流和定子电流的不平衡发热；输出有功功率和无功功率波动；电磁转矩振荡，造成机械系统的磨损、老化Ｉ】Ｊ。当电网发生严重不对称故障时，其造成的危害比对称故障更为严重【ｌＪ。此时转子中会产生很大的冲击电流，严重威胁转子侧变换器（ＲｏｔｏｒＳｉｄｅＣｏｎｖｅｒｔｅｒ，ＲＳＣ）的安全运行。目前，不对称电网电压下ＤＦＩＧ的改进控制策略已经成为当前研究的热点问题。电网电压轻度不对称跌落下的主要控制目标是抑制ＤＦＩＧ各电磁量的二倍频波动。文献［４］提出了一种正负序、双幽轴电流控制方案，通过在正反转同步坐标系中分别控制转子电流正负序分量，实现不同的不平衡控制目标。该方法需要复杂的正负序分解，存在固有延时，影响了控制策略的动态响应性能，且正负序电流指令的计算较为复杂。文献【５］提出一种快速正负序分解方法，改善了系统的控制性能。文献［６提出了一种在定子静止坐标系中的比例．谐振控制方案，．７２．电力系统保护与控制该方案不需要对转子电流进行正负序分解，但为获得转子电流指令，其他分量如定子电压，定子电流依然需要正负序分解。电网电压严重跌落时的控制目标主要是抑制转子过电流，保证ＤＦＩＧ的不脱网运行。文献【７】在电网不对称故障时，向转子端注入与定子暂态磁链和负序磁链方向相反的暂态电流和负序电流，减小了转子电压冲击。由于需要注入转子暂态电流和负序电流，加重了故障过程中的转子冲击电流。文献【８］提出了一种暂态磁链跟踪控制方法，在电网故障时控制转子磁链与定子磁链相等，降低了转子电流冲击。该方法导致ＤＦＩＧ从电网吸收无功功率，不利于故障恢复。本文首先详细分析了电网电压不对称跌落时ＤＦＩＧ的电磁暂态过程，指出ＤＦＩＧ各电磁量产生二倍频波动的直接原因。基于此，提出一种转子电压补偿控制策略，即通过控制ＲＳＣ交流侧的输出电压，对转子暂态电动势和负序电动势进行补偿。该控制策略可在电网轻度故障时有效抑制转子电流一倍频波动和二倍频波动；在电网严重故障时可减小转子电流冲击，增强ＤＦＩＧ的低电压穿越能力。同时根据ＲＳＣ的电压容量，对补偿控制策略的完全补偿范围进行了分析。最后，仿真结果验证了所提出控制策略的有效性。１电网故障时ＤＦＩＧ的电磁暂态过程１．１ＤＦＩＧ数学模型定子侧和转子侧均采用电动机惯例，在两相静止坐标系下，ＤＦＩＧ的数学模型为ｌ９Ｊ／ｇｓｉｓ＋ｄｇ／ｄｔ（１）—Ｒ＋ｄｖ／ｄｔＪ（２）。＋（３）‘＋Ｌｒ（４）‘式中：。，蜥分别为定、转子电压矢量；ｆ。，分别为定、转子电流矢量；ｌｆ，，分别为定、转子磁链；Ｒ。，墨分别为定、转子电阻；，厶分别为定、转∞子自感；为定转子互感；为转子电角速度。由式（１）～式（４）可得转子电压方程，并转化到转子坐标系中为ｒ寺等＋吐ｄ（５）式中，Ｇ＝Ｉ一厶。等式右边第一项为定子磁链在转子绕组中产生的反电动势，记作ｅ，第二项为转子电流在转子绕组中产生的压降。根据式（５）可得转子侧等效电路如图１所示。图１转子侧等效电路Ｆｉｇ．１ＥｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆｔｈｅｒｏｔｏｒｓｉｄｅＩｌｆ，。ｎ＝ｌｌ１／ｊ｛ｆ２＝一Ｕｓ／ｊ（６）【ｌｆ，。一ｌｆ，。１＂１一。ｆ２朱晓荣，等电网电压不对称跌落时ＤＦＩＧ的控制策略研究．７３．式中：积分项是为了消除系统的静态误差；Ｃｐ和ｎ为正常数；，Ｑｓ为有功功率和无功功率参考值。根据滑模控制的设计方法，滑模控制的控制输入由开关控制和等效控制两个部分组成Ｉ】引。本文采用二阶滑模控制中的超螺旋算法设计系统的开关控制『Ｊ¨Ｊ。结合式（１３），得到开关控制为——…正序分最…………一负序分量自由分量图２电网电压不对称时转子侧矢量图Ｆｉｇ．２Ｖｅｃｔｏｒｏｆｔｈｅｒｏｔｏｒｓｉｄｅｕｎｄｅｒｕｎｂａｌａｎｃｅｄｇｒｉｄｖｏｌｔａｇｅ２ＤＦＩＧ二阶滑模控制ＤＦＩＧ转子侧通常采用矢量控制方法，通过双闭环ＰＩ控制实现定子输出有功功率和无功功率的解耦控制。这种控制方法具有参数整定困难，鲁棒性差等缺点。滑模控制是一种鲁棒控制，不仅能有效抑制系统内部参数摄动和外部扰动，而且具有良好的动态响应性能【Ｉ。传统的滑模控制存在抖振现象，阻碍了其在实际中的应用。抑制抖振的一种有效的方法是采用二阶滑模控制，二阶滑模控制将不连续的控制作用在滑模量的高阶微分上，从而保证滑模量的一阶导数是连续的，理论上可以完全消除抖振¨。因此，本文采用二阶滑模控制设计转子侧控制器。将式（１）～式（４）转换到同步旋转坐标系，并采用定子电压定向，得到转子侧数学模型为ｌ誓＝壶一Ｉ誓＝壶（Ｕｒｑ－－）式中：Ｕｒｄ，Ｕｒｇ为转子电压由轴分量；ｉｒｄ，ｌｒｑ为转∞∞子电流却轴分量；－：ｓ－－Ｏ）为转差角速度。定义功率流出为正，则ＤＦＩＧ定子输出有功功率和无功功率分别为｛乐Ｕｓｄｌｓｌｌｓｌ＝。＝（。一）／、“‘式中：材。ｄ，ｓｇ分别为定子电压ｄ轴和ｇ轴分量；ｌｓｄ，ｉ。为分别为定子电流ｄ轴和ｑ轴分量。转子侧变换器的控制目标是实现ＤＦＩＧ输出有功功率和无功功率的精确调节，因此本文采用如式（１３）的切换函数。』一＋ｃｐｊ＇（Ｐｓ＊Ｐｓ）ｄ（１３）ＩｓＱ＝（Ｑｓ一Ｑｓ）＋ｃＱＩ（Ｑｓ一Ｑｓ）ｄｔ）＋ｚ）ｄｔ（１４）【ＡＺｔｒｑ＝＿√ＩＱｆｓｇｎ（Ｑ）一：』ｓｇｎ（Ｑ）ｄｔ式中，，：，，ｋｑ２为正常数。等效控制令ｊ＝０获得，结合式（１１）～式（１３）可得警［ｃｐ（驯警一警（Ｏｓ＋Ｒｒｉｒｑ＋最终，得到系统总的控制输入为：（１５）“△“ｊ＋Ｕｒｄｅ（１６）１］＇／ｒｑ＝ａ￣／ｗ３转子电压补偿控制策略３．１控制策略的理论分析由第１节的分析可知，不对称电网电压下，ＲＳＣ必须准确提供与转子反电动势负序分量和自由分量幅值、相位、频率相同的输出电压，才能完全抑制转子电流一倍频波动和二倍频波动。转子电流负序分量和自由分量在砌坐标系中表现为交流量。当转子侧控制器采用典型的ＰＩ控制时，其对交流量的调节能力有限，因此ＲＳＣ不能准确提供相应的励磁电压以抑制转子电流波动。当采用滑模控制时，转子侧滑模控制器通过有功功率和无功功率参考值直接获得ＲＳＣ的调制电压。当电网不对称故障时，转子电流感应出负序分量和自由分量，造成有功功率和无功功率的一倍频和二倍频波动。此时，转子侧滑模控制器的功率参考值仍按稳态情况给定，因此对这部分转子电流波动成分的调节能力也是有限的。此时ＲＳＣ不能准确提供相应的励磁电压以抑制转子电流波动。由式（１０）可得转子电流负序分量为‘：（一Ｐ）（１７）‘面）㈩其中：由定子负序磁链和转子转速决定，是一个干扰项；为ＲＳＣ输出的负序电压，是一个可．７４．电力系统保护与控制控项；为被控量，其值由Ｐｒ和共同决定。同理可得转子电流自由分量的表达式为ｌ——“【一ｅ）Ｌｌ）一由第２节的分析可知，和是可估计量。因此本文根据式０７）和式（１８）所示的矢量关系，提出一种转子电压补偿控制策略，即通过控制ＲＳＣ的输出电压，使其在原有转子侧控制器控制输出的基础上，产生与转子反电动势负序分量和自由分量Ｐ二幅值、相位和频率均相等的补偿项和二，达到消除转子电流负序分量和自由分量的目的。假设ＲＳＣ能够对转子反电动势负序分量和自由分量进行完全补偿，则此时的转子侧矢量图如图３所示。可以看出，加入补偿控制后，转子电流负序分量和自由分量得以完全消除。此时转子侧正序电压蜥ｆ１即为滑模控制的输出电压。滑模控制器通过控制输出电压Ｕｒｆｌ调节转子电流正序分量，进而实现ＤＦＩＧ有功功率和无功功率的解耦控制。帆／——…正序分量………一负序分量－自由分量图３转子电压补偿控制下的转子侧矢量图Ｆｉｇ．３Ｖｅｃｔｏｒｏｆｔｈｅｒｏｔｏｒｓｉｄｅｕｓｉｎｇｔｈｅｒｏｔｏｒｖｏｌｔａｇｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ然而，ＲＳＣ的电压输出能力有限。当电网发生严重不对称故障时，转子绕组反电动势将大于ＲＳＣ所能提供的最大输出电压，ＲＳＣ无法对其进行完全补偿。仅考虑负序分量，此时的转子侧矢量图如图４所示。图中，为ＲＳＣ能够提供的最大输出电压。可以看出，当采用转子电压补偿控制时，ＲＳＣ能够输出与转子反电动势负序分量相位相同的补偿电压，且幅值达到。未Ｄｌ：ｉ－￣ｂ偿时，ＲＳＣ的输出电压由滑模控制器获得，由于其对负序分量的调节能力有限，ＲＳＣ的输出电压存在滞后，且幅值往往不能达到。通过对比可以看出，两种控制策略下转子电流均出现负序分量，但采用补偿控制策略时，其幅值明显减小。因此，当电网发生严重不对称故障时，采用转子电压补偿控制策略能够有效抑制转子电流冲击，增强ＤＦＩＧ的ＬＶＴＲ能力。…一未加补偿——转子电压补偿控制图４电网严重故障时转子侧矢量图Ｆｉｇ．４Ｖｅｃｔｏｒｏｆｔｈｅｒｏｔｏｒｓｉｄｅｕｎｄｅｒｕｎｂａｌａｎｃｅｄｖｏｌｔａｇｅｄｉｐｓ３．２控制策略的实现所提出的控制策略的控制框图如图５所示。该控制策略由ＲＳＣ滑模控制器和转子电压补偿两部分组成。滑模控制对正序分量进行调节，实现ＤＦＩＧ输出功率的解耦控制。转子电压补偿控制在电网故障时抑制转子电流负序分量和暂态分量。图中，下标和由分别代表两相静止坐标系和两相同步旋转坐标系。ｒ一一一一一一一～一一～一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一，图５转子电压补偿控制策略框图Ｆｉｇ．５Ｃｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅｒｏｔｏｒｖｏｌｔａｇｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ由于该控制策略的控制目标是抑制转子电流负序分量和暂态分量，因此仅对艘和肌进行补偿。得到补偿电压为Ｕｒｇｆｌｃ＝１ｅ，枥＋２Ｐ脚２（１９）式中：ｅｒａｐ２和ｅｒｏｆｌｎ由式（８）和式（９）获得；ｌ和２分别为ｅｒａｆｌｎ和ｅｒａ１３２的补偿系数，其值在０－１之间。最终，得到转子调制电压为Ｕｒ￣ｆｌＵｒ＿ｓＭｃ＋Ｕｒ式中，ｌｉｒａｆｌ＿ＳＭＣ为滑模控制的输出电压。ＳＶＰＷＭ调制后，实现对ＤＦＩＧ的控制。（２０）经过为补偿转子电动势负序分量，需要对定子电压朱晓荣，等电网电压不对称跌落时ＤＦＩＧ的控制策略研究．７５．进行正负序分解。本文采用文献【１４】提出的快速正∞负序分解方法，其原理如图６所示，其中为系统角频率，，，为延迟角度。该方法仅仅需要简单的代数和延时运算，且最快可在一个采样周期内完成正负序分解。因此采用该方法可以实现对转子电动势快速精准的补偿，提高控制算法的动态响应性能和控制效果。图６快速正负序分解Ｆｉｇ．６Ｆａｓｔｐｏｓｉｔｉｖｅａｎｄｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎａｌｇｏｒｉｔｈｍ综上所述，所提出的转子电压补偿控制策略将补偿电压直接加在转子侧控制器的输出电压上，控制结构简单。快速正负序分解的引入提高了系统的动态响应性能。整个控制策略仅需要对定子电压进行正负序分解，简化了系统的设计。当电网故障时，该控制策略能快速响应转子侧电动势的变化，因而能够有效抑制转子电流波动。３．３转子电压完全补偿范围ＲＳＣ的补偿能力与其电压输出范围有关，当采用ＳＶＰＷＭ调制算法时，ＲＳＣ输出线电压的最大有效值为【ｌＵｒ＝Ｕｄ。／４２（２１）电网不对称故障时，转子绕组反电动势最大值为正序分量、负序分量和暂态分量的绝对值之和。由式（９）可知，暂态分量正比于定子暂态磁链，其幅”值与故障类型和故障时刻有关ｌ，本文仅考虑其幅值最大的情况：一：—（ｕｓＵｓｌ＋Ｕｓ２）／ｊ（２２）由式（７）～式（９）可得转换到转子侧的转子绕组反电动势最大值为『，ｒ：—（足ｌ２一ｓｌ＋２Ｉｌｓ｛）（２３）ｌ式中：岛为转子绕组与定子绕组的变比Ｉｌ；【ｌｆ。２Ｉ／ｌｕ。ｌｌ为不对称故障时的电网电压的不平衡度。采用表１中所示的参数，根据式（２１）５￣Ｉ１式（２３）可得电网不对称故障时ＲＳＣ的完全补偿范围如图７所示。图中实线为不同电网电压不平衡度下的转子绕组反电动势，虚线为ＲＳＣ能够提供的最大输出电压。虚线以下的部分即为ＲＳＣ的完全补偿范围，即采用转子电压补偿控制策略时，理论上可以完全消除转子电流的一倍频波动和二倍频波动。可以看出，电网不对称故障时，ＲＳＣ的完全补偿范围是有限的。提高直流侧电压可以拓宽ＲＳＣ的完全补偿范围，提高ＤＦＩＧ的低电压穿越能力。表１仿真系统参数Ｔａｂｌｅ１Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ参数数值参数数值额定功率２ＭＷ定子漏感０．１０２０ｐ－ｕ．定子电压６９０Ｖ定转子互感３．３６２ｐ．ｕ．定转子变比１／３转子电阻Ｏ．Ｏ１Ｏ２ｐ．ｕ．极对数２转子漏感０．１１ｐ＿ｕ＿定子电阻０．０１０８ｐ直流侧电压１２００Ｖ图７不平衡电网电压下ＲＳＣ的完全补偿范围Ｆｉｇ．７ＣｏｍｐｌｅｔｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｒｅｇｉｏｎｓｏｆｔｈｅＲＳＣｕｎｄｅｒｕｎｂａｌａｎｃｅｄｖｏｌｔａｇｅｄｉｐｓ４仿真研究为验证本文所提出的控制策略，建立了风力发电系统仿真模型，系统的参数如表１所示。为了进行对比，设计了两种控制算法：算法（１）采用未加补偿的滑模控制，算法（２）采用转子电压补偿控制。４．１电网轻度故障本文定义图７中虚线以下范围内的故障为轻度故障，即电网故障时的转子绕组反电动势小于ＲＳＣ所能提供的最大励磁电压。仿真开始时，ＤＦＩＧ以转速１．１ｐ－ｕ＿运行，定子…输出有功功率为０．９Ｐｕｔ＝０．２５ｓ时ＤＦＩＧ定子Ａ相电压跌落至０．８ｐ．ｕ．，造成７％的定子电压不平衡度。故障持续５００ｍｓ。补偿系数１和２取１。采用未加补偿的滑模控制策略和转子电压补偿控制策略的仿真结果分别如图８（ａ）和图８（ｂ）所示。一７６－电力系统保护与控制图８电网轻度不对称故障时的仿真结果Ｆｉｇ．８Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｕｎｄｅｒｓｌｉｇｈｔｕｎｂａｌａｎｃｅｄｇｒｉｄｆａｕｌｔ由图７可知，电压跌落导致的转子反电动势在ＲＳＣ的完全补偿范围之内。从图８（ａ）可以看出，未加补偿时，ＤＦＩＧ各电磁量均出现了一倍频波动和二倍频波动。加入补偿后，转子电流、定子电流、有功功率和无功功率的一倍频脉动和二倍频脉动基本得到消除，仅存在十分微小的波动。这是由于转子电压补偿指令需要经过ＲＳＣ的调制才能作用到转子侧，这不可避免地会出现延时。电磁转矩的一倍频和二倍频波动依然存在，但与未Ｄｌ：ｉ￣ｌ，偿相比，波动幅值明显减小。由前面的分析可知，不Ｄｌ：ｉ－￣ｂ偿时，转子侧控制器不能产生足够的励磁电压对转子电流自由分量和负序分量进行有效的抑制。从图８可以看出，未加“补偿时的ＲＳＣ调制电压（砌坐标系下，即ｂ／ｒｄ和）“较小。加入补偿电压以后，和甜幅值增大，但没有超过输出电压最大值，与理论分析的结果一致。４．２电网严重故障电网故障前，ＤＦＩＧ以转速０．８ｐ－ｕ．运行，定子输出有功功率为０．５Ｐ．ｕ．。ｔ＝０．２５时电网发生Ａ相短路故障，导致ＤＦＩＧ定子Ａ相电压跌落至０．２Ｐ－ｕ．，故障持续６２５ｍｓ。为便于比较，在仿真过程中保护装置始终不动作。采用未Ｄｌ：ｉ－￣ｂ偿的滑模控制策略和转子电压补偿控制策略的仿真结果分别如图９（ａ）和图９（ｂ）所不。电网严重故障时，转子侧控制器的控制目标是减小转子电流冲击，保证ＤＦＩＧ的不脱网运行。从图９可以看出，加入补偿后，转子电流幅值被限制在２Ｐ．Ｕ．以内。定子电流、定子有功功率和无功功率、电磁转矩的振荡幅值也得到了明显的抑制。进入稳态后，由负序分量引起的转子电流、定子电流、有功功率和无功功率、电磁转矩的二倍频波动也得到了明显的减小。由于加入了补偿电压，转子输出电压明显增大，达到饱和，与理论分析的结果一致。４．３ＤＦＩＧ故障穿越范围当采用转子电压补偿控制策略时，本文以转子电流不超过２ｐｕ为限，测试了ＤＦＩＧ在不同输出有功功率和无功功率时的故障穿越范围，如图１０所示。图中曲面以下部分为ＤＦＩＧ的安全运行区域，曲面以上部分为非安全运行区域，此时必须采取其他措施才能保证ＤＦＩＧ的不脱网运行。随着ＤＦＩＧ输出有功功率和无功功率的增加，ＤＦＩＧ的安全运行范围减小，这是由于随着ＤＦＩＧ输出有功功率的增大，转子转速升高，故障时产生的转子绕组反电动势就越大。此外，故障时ＤＦＩＧ输出的有功功率和无功功率越大，转子电流稳态幅值就越大，转子稳态电流与暂态电流叠加，更容易引起过流。』计－Ｊ叭¨●●２Ｏ２０２Ｏ●２０Ｏ０√Ｊ叭．２２Ｏ２２Ｏ２Ｏ２Ｏ１００ｊｊ号ｌｌ～ｊ且ｊ乱、；乱、甜≈屯３．７８．电力系统保护与控制ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｆｉｅｌｄａｂｏｕｔＤＦＩＧｉｎｗｉｎｄｐｏｗｅｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（１２）：４１．４６．［４］ＸＵＬ，ＷＡＮＧＹ．ＤｙｎａｍｉｃｍｏｄｅｌｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｏｆＤＦＩＧ．ｂａｓｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓｕｎｄｅｒｕｎｂａｌａｎｃｅｄｎｅｔｗｏｒｋｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００７，２２（１）：３１４－３２３．［５］胡胜，林新春，康勇，等．～种双馈风力发电机在电网电压不平衡条件下的改进控制策略［Ｊ１．电工技术学报，２０１１，２６（７）：２１－２９．ＨＵＳｈｅｎｇ，ＬＩＮＸｉｎｃｈｕｎ，ＫＡＮＧＹｏｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔ—ｒａｔｅｇｙｏｆｄｏｕｂｌｙｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｕｎｄｅｒｇｒｉｄｖｏｌｔａｇｅｕｎｂａｌａｎｃｅ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１１，２６（７）：２１－２９．［６］胡家兵，贺益康，王宏胜．不平衡电网电压下双馈感应发电机转子侧变换器的比例一谐振电流控制策略［Ｊ１．中国电机工程学报，２０１０，３０（６）：４８．５６．—ＨＵＪｉａｂｉｎｇ，ＨＥＹｉｋａｎｇ，ＷＡＮＧＨｏｎｇｓｈｅｎｇ，Ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎａｌｒｅｓｏｎａｎｔｃｕｒｒｅｎｔｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅｆｏｒｒｏｔｏｒ．ｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒｏｆｄｏｕｂｌｙ－ｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｕｎｄｅｒｕｎｂａｌａｎｃｅｄｎｅｔｗｏｒｋｖｏｌｔａｇｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１０，３Ｏ（６）：４８－５６．［７］杨淑英，陈刘伟，孙灯悦，等．非对称电网故障下的双馈风电机组低电压穿越暂态控制策略ｆＪ］．电力系统自动化，２０１４，３８（１８）：１３－１９．ＹＡＮＧＳｈｕｙｉｎｇ，ＣＨＥＮＬｉｕｗｅｉ，ＳＵＮＤｅｎｇｙｕｅ，ｅｔａ１．ＬＶＲＴｔｒａｎｓｉｅｎｔｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒｄｏｕｂｌｙｆｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓｕｎｄｅｒａｓｙｒｍｎｅｔｒｉｃａｌｇｒｉｄｆａｕｌｔｓ［Ｊ］．Ａｕｔｏｍ￣ｉｏｎ—ｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２０１４，３８（１８）：１３１９．Ｉｓ］ＸＩＡ０Ｓ，ＹＡＮＧＧＺＨ０ＵＨ，ｅｔａ１．ＡｎＬＶＲＴｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｂａｓｅｄｏｎｆｌｕｘｌｉｎｋａｇｅｔｒａｃｋｉｎｇｆｏｒＤＦＩＧ－ｂａｓｅｄｗＥｃｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，—２０１３，６Ｏ（７）：２８２０２８３２．［９］ＨＡＯＺｈｅｎｇｈａｎｇ，ＹＡＯＺｈｉｑｉｎｇ，ＬＩＳｈａｏｈｕａ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｄｏｕｂｌｅ．ｆｅｄｗｉｎｄｆａｒｍｓｔｏｔｒａｎｓｉｅｎｔｖｏｌｔａｇｅａｎｄｄａｍｐｉｎｇｏｆｐｏｗｅｒｇｒｉｄｓ［Ｊ】．Ｔｅｈｎｉｃｋｉｖｊｅｓｎｉｋ，—２０１５，２２（１）：４３４９．［１０］ＬＯＰＥＺＪ，ＳＡＮＣＨＩＳＧＵＢＩＡＥ，ｅｔａ１．Ｃｏｎｔｒｏｌｏｆｄ０ｕｂｌｙｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｕｎｄｅｒｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｖｏｌｔａｇｅｄｉｐｓ［Ｃ】／／ＩＥＥＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＳｙｍｐｏｓｉｕｍｏｎＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，ＩＥＥＥ，２００８：２４５６－２４６２．［１１］朱鑫，刘俊勇，刘洋，等．基于滑模变结构的含不平衡负荷微电网控制策略研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１５，４１（６）：２５－３２。—ＺＨＵＸｉｎ，ＬＩＵＪｕｎｙｏｎｇ，ＬＩＵＹａｎｇ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｆｍｉｃｒｏｇｒｉｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｃｏｎｔａｉｎｅｄｕｎｂａｌａｎｃｅｄｌｏａｄｂａｓｅｄｏｎｓｌｉｄｉｎｇ－ｍｏｄｅｖａｒｉａｂｌｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１５，４ｌ（６）：２５－３２．［１２］孙宜标，杨雪，夏加宽．采用鲁棒微分器的永磁直线同步电机二阶滑模控制［Ｊ］．中国电机工程学报，２００７，２７（３３）：６－１０．ＳＵＮＹｉｂｉａｏ，ＹＡＮＧＸｕｅ，ＸＩＡＪｉａｋｕａｎ．ＳｅｃｏｎｄｏｒｄｅｒｓｌｉｄｉｎｇｍｏｄｅｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒＰＭＬＳＭｕｓｉｎｇｒｏｂｕｓｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｔｏｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００７，２７（３３）：６．１０．—［１３３ＺＨＵＸｉａｏｒｏｎｇ，ＬＩＵＳｈｉｐｅｎｇ，ＷＡＮＧＹｉ．Ｓｅｃｏｎｄｏｒｄｅｒ—ｓｌｉｄｉｎｇ－ｍｏｄｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆＤＦＩＧｂａｓｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓ［Ｃ】／／ｌＥＴＲｅｎｅｗａｂｌｅＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，ＩＥ２０１４１．６．［］Ｙ】，：１．．［］Ｊ，Ｙｗｉｔｂ●●—＿＿。－＿＿＿－—．１，３６（２）：－．收稿日期：２０１５－０６－１８；修回日期：２０１５－０７－２０作者简介：朱晓荣（１９７２一），女，博士，副教授，研究方向为新能源发电及并网技术、电力系统分析等；Ｅ．ｍａｉｌ：ｘｉａｏｒｏｎｇｚｈｕ＠ｎｃｅｐｕ．ｅｄｕ．ｃａ刘世鹏（１９９０－），男，通信作者，硕士研究生，研究方向—为新能源发电及并网技术。Ｅｍａｉｌ：ｌｉｕｓｈｉｐｅｎｇ９０＠ｆｏｘｍａｉｌ．ｃｏｍ（编辑周金梅）