计及弱馈影响的同杆线路跨线故障分析与主保护方案改进.pdf

第３９卷第１８期２０１１年９月ｌ６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏ１％Ｖ０ｌ－３９Ｎｏ．１８Ｓｅｐｔ．１６，２０１１计及弱馈影响的同杆线路跨线故障分析与主保护方案改进曾耿晖，蔡泽祥，李一泉，曹建东，陈桥平（１．华南理工大学电力学院，广东广州５１０６４０；２．广东省电力调度中心，广东广州５１０６００）摘要：研究了带弱馈系统的同杆线路跨线故障的电气特征和保护响应特性，在异名相跨线故障时由于弱馈端电源支撑不足，非故障相反向电流穿越等原因可能造成保护选相失败，进而导致同杆线路同时三跳，引起终端变电站失压而损失大量负荷。分析了光纤差动保护和传输分相命令的纵联距离保护在不同故障条件下的响应特性，给出了跨线故障下保护误选相的处理措施，提出了提高选相可靠性的主保护配置方案。基于实际线路参数和主流厂家保护进行的ＲＴＤＳ仿真试验论证了保护方案的有效性。关键词：同杆线路；弱馈；跨线故障；保护方案Ｆａｕｌｔａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｍａｉｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｏｆｐａｒａｌｌｅｌｌｉｎｅｓｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｗｅａｋ－ｉｎｆｅｅｄｅｆｆｅｃｔ—’——ＺＥＮＧＧｅｎｇｈｕｉ，ＣＡＩＺｅｘｉａｎｇ，ＬＩＹｉｑｕａｎ２，ＣＡＯＪｉａｎ。ｄｏｎｇ，ＣＨＥＮＱｉａｏ．ｐｉｎｇ（１．ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ，ＳｏｕｔｈＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ５１０６４０，Ｃｈｉｎａ；２．ＯｕａｎｇｄｏｎｇＰｏｗｅｒＤｉｓｐａｔｃｈＣｅｎｔｅｒ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ５１０６００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｉｎｔｅｒ－ｌｉｎｅｆａｕｌｔｓａｎｄｔｈｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｒｅｓｐｏｎｓｅｓｏｆｐａｒａｌｌｅｌｌｉｎｅｓｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ—ｗｅａｋｉｎｆｅｅｄｅｆｆｅｃｔａｒｅａｎａｌｙｚｅｄ．Ｄｕｅｔｏｔｈｅｗｅａｋ－ｉｎｆｅｅｄｅｆｆｅｃｔ，ｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｅｌｅｍｅｎｔｍａｙｎｏｔｆｕｎｃｔｉｏｎｉｎｔｈｅｓｙｎｏｎｙｍｐｈａｓｅ—ｉｎｔｅｒｌｉｎｅｆａｕｌｔｓ，ｗｈｉｃｈｗｏｕｌｄｃａｕｓｅｔｈｅｐａｒａｌｌｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅｔｒｉｐａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅａｎｄｂｒｉｎｇａｂｏｕｔｔｈｅｔｅｒｍｉｎａｌ—ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎｌｏｓｓｏｆ－ｖｏｌｔａｇｅａｃｃｉｄｅｎｔ．Ｔｈｅｒｅｓｐｏｎｓｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｆｉｂｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄｐｉｌｏｔｄｉｓｔａｎｃｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｕｓｉｎｇ—ｓｐｌｉｔｐｈａｓｅｃｏｍｍａｎｄｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｆａｕｌｔｓｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｒｅａｎａｌｙｚｅｄ，ａｎｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｍｅａｓｕｒｅｓｔｏａｖｏｉｄｔｈｅｉｎｃｏｒｒｅｃｔｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｉｎ—ｔｈｅｉｎｔｅｒｌｉｎｅｆａｕｌｔｓａｒｅｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｔｏｉｍｐｒｏｖｅｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ，ｔｈｅｍａｉｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｉｓｐｒｅｓｅｎｔｅｄ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓｏｆｐｒｏｐｏｓｅｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｉｓｖｅｒｉｆｉｅｄｂｙＲＴＤＳｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｂａｓｅｄｏｎｔｈｅａｃｔｕａｌｌｉｎｅｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｎｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｐｐａｒａｔｕｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｐａｒａｌｌｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ；ｗｅａｋ・・ｉｎｆｅｅｄ；ｉｎｔｅｒ・－ｌｉｎｅｆａｕｌｔ；ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅ中图分类号：ＴＭ７７文献标识码：Ａ——文章编号：１６７４３４１５（２０１１）１８００６２．０５０引言近年来，随着电网容量的不断增加，电网开始解环运行，出现了大量同杆双回线路对终端变电站输电的方式，形成了带弱馈的同杆线路输电系统。以广东电网为例，２２０ｋＶ一侧为弱馈（其正／负序等值阻抗值较对侧大５倍，零序等值阻抗值也较对侧大几倍到几十倍）的同杆双回线路已超过８０条。当发生异名跨线故障且保护选相失败时，将导致双回线同时三跳，引起终端变电站失压而造成大量负荷损失ＩｌＪ。国内已经出现了多起由于线路同杆架设而引发的保护失去选择性的事故，危及电力系统的安全运行。因此，有必要研究计及弱馈影响的同杆线路输电系统的主保护配置方案ｌ。本文从研究同杆弱馈输电系统的跨线故障特征入手，阐述了同杆线路主流保护原理在不同接地工况下的响应特性，提出了提高选相可靠性的保护配置方案，最后基于实际线路参数和主流厂家保护进行的ＲＴＤＳ仿真试验论证了保护方案的有效性。１跨线故障特征及保护响应特性据统计，自２００８年至２０１０年６月，广东电网共发生线路故障９７５次，其中同杆故障７０次，占该时间段线路故障７．１８％，跨线故障事实上已成为～种常见故障形式。其中同名相跨线故障５４次，异名相跨线故障ｌ６次，所有故障均为接地故障，从未发曾耿晖，等计及弱馈影响的同杆线路跨线故障分析与主保护方案改进．６３．生跨线不接地故障。在系统采用单相重合闸背景下，对于单相跨多相、多相跨多相故障，由于多相故障线路的相间故障特征得以完整保留，三相跳闸并无异议，如何保证发生单相故障的线路正确动作从而保证终端变电站的连续供电成为本文的研究重点。国内普遍共识，对于同杆线路将以配置光纤差动保护和传输分相命令的纵联距离保护为主，因此本文将着重对这两种保护进行论述。１．１同名相单相跨线故障不失一般性，以ＡＮ．ＡＮ为例，图１为同杆弱馈系统，其中当Ｇ为弱电源时，Ｎ侧即为弱馈系统，最恶劣的情况为Ｎ侧负荷变压器中性点不接地，此时系统甚至没有零序电流。Ｍ图１同杆输电系统图Ｆｉｇ．１Ｐａｒａｌｌｅｌｌｉｎｅｓｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍ当上述线路弱馈侧发生ＡＮ．ＡＮ金属性跨线故障时，其电气分布与单回线弱馈输电系统单相短路接地是完全一致的。“国内主流高压纵联距离保护装置均设有弱电”源控制字，当该控制字投入时，若两侧能够交换分相命令，装置能够依托低电压等辅助判据，实现区内单相故障选跳功能，双回线均能正确单跳重合，不存在终端失压问题。即使两回线经不同过渡电阻接地，大量仿真表明，其电气特性变异不大，国内２２０ｋＶ及以上主流线路保护均能较好的应对。１．２异名相单相跨线故障以弱馈侧ＣＮ．ＡＮ为例。此时系统近弱馈侧发生故障时的电气图如图２所示。可以看出，正是由于Ｎ侧弱馈，其电流均是由强电侧Ｍ侧提供，如乙线Ａ相故障电流，其短路电流主要由甲线Ａ相环绕提供而来，如图２中电流１所示。由于故障电流对于相邻线路为穿越电流，对于本线为正向故障电流，差动保护肯定能够正确选相跳闸。而对于传输分相命令的纵联距离保护，强电源侧一定会判断为ＣＡＮ故障，但弱电源侧甲线ｃ相为正向故障，Ａ相为明确的反向故障，在无过渡电阻的情况下，一定可以正确选出Ｃ相短路接地，通过传送的分相允许命令，两侧交换选相信息后，甲乙线的两侧纵联距离保护均可正确选相单跳。ＭＮ。———＋７十Ｌ７ＣＮ．ＡＮ近Ｎ处故障（Ｍ￣ＩＪ强电源、Ｎ侧弱馈）图２纯异名相跨线故障电气图Ｆｉｇ．２Ｓｉｍｐｌｅｓｙｎｏｎｙｍｐｈａｓｅｉｎｔｅｒ－ｌｉｎｅｆａｕｌｔｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｄｉａｇｒａｍ１．３含同名相的多相跨线故障—以弱馈侧ＣＮＣＡＮ故障为例，即甲线为ＣＮ单相接地故障，乙线为ＣＡＮ两相接地故障。当发生金属性接地短路时，两侧差动保护一定能够正确计算出差流。虽然差动保护要求两侧保护均要有允许信号方可跳闸，但差动保护在弱馈情况下通常也配有低电压启动的辅助判据，而此时系统弱电源侧电压必然降低，因此差动保护能够正确选相跳闸。对于传输分相命令的纵联距离保护，首先分析甲线的动作情况。由于此时Ｎ侧为弱馈侧，图３中电流４、电流５因为相邻线路无法环绕供电，其电流值均可能都很小，弱馈侧保护此时很难确定其故障特征；同时对于甲线的保护而言，其Ａ相通过电流１对乙线的Ａ相故障点环绕供电，由于Ｍ侧为强电源侧，穿越电流１可能很大，此时甲线Ｎ侧保护将看到一个明显的Ａ相反方向故障特征。对于纵联距离保护而言，一般意义上，遵循反方向绝对优先原则，此时Ｎ侧保护将直接闭锁，导致两侧纵联距离保护的拒动。由于故障点在Ｎ侧出口，位于Ｍ侧距离Ｉ段保护范围之外，因此Ｍ侧距离Ｉ段也无法动作。其次分析乙线纵联距离保护的动作情况。乙线由于电流１的环绕供电，其弱馈侧保护至少能够正确判断出Ａ相发生了故障，而强电侧肯定能够判断出线路发生了ＣＡＮ故障，对于两侧交换分相命令的保护，乙线两侧通过交换信息至少可以判断出本线Ａ相发生了故障，因此乙线至少能够首先选跳Ａ相，若不考虑开关失灵，大约在１００ｍｓ左右的时间内，乙线将形成非全相运行的工况。此时，对于乙线Ｍ侧保护，其由于看到Ｃ相的故障点仍然存在，其非全相再故障将在约２００－２５０ｍｓ左右的延时到后三跳；Ｎ侧此时可能没有电流，Ｎ侧保护可能并不会跳闸。综上所述，大约在３００ｍｓ左右，最坏情况是甲ＡＢＣＡＢＣ．．６４．．电力系统保护与控制线两侧所有保护拒动，乙线Ｍ侧三跳，Ｎ侧跳开Ａ相，而Ｃ相故障点依然存在。此时对整个系统而言，乙线由于强电侧的跳开，Ｂ相并无电流，Ｃ相则相当于和甲线的Ｃ相故障点进行了并联和分流，导致甲线的Ｃ相故障特征进一步削弱。但无论如何，此时甲线实际上已经相当于单纯的单回线弱馈故障，只是故障特征可能更弱一点而已，依照现在国内主流高压微机纵联距离保护的逻辑，其能够正确选相跳闸，并不会造成Ｎ侧弱馈终端变电站失压。ＭＮ甲＋（Ｍ侧强电源、Ｎ侧弱馈）图３含同名相的跨线故障电气图Ｆｉｇ．３Ｉｎｔｅｒ－ｌｉｎｅｆａｕｌｔｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｄｉａｇｒａｍｉｎｖｏｌｖｉｎｇｈｏｍｏｎｙｍｙｐｈａｓｅＣ相故障点提供短路电流，甲线Ｎ侧Ｃ相只有从母线流向故障点的电流，因此差动保护可以满足差动条件正确动作，极端条件下也会经延时零差选相跳闸，因此系统仍然能够通过单相重合闸确保Ｎ侧终端变电站的连续供电。２．２传输分相命令的纵联距离保护正确选相是主保护正确动作的关键，而纵联距离保护对于跨线故障的难点在于选相。常用的选相原理无论是相电流差突变量选相还是零负序电流比相选相，在同杆跨线故障时，均不能做到完全正确选相【７Ｊ，当弱馈侧出口发生异名单相跨线故障时，强电源侧一定选相为多相故障，若弱馈侧在有过渡电阻的情况下距离Ｉ段或者纵联距离错误选为多相故障，双回线将直接三跳。因此，若考虑到同杆线路两套主保护中至少有一套为光纤差动保护，从尽量确保终端变电站连续供电的角度，要求纵联距离保护应首先判断系统是否跨线故障，对于跨线故障的故障相选择应更加严格和准确，但这也可能失去了选相的灵敏度，这就要求必须同时明确在选相存在困难时，应经过不超过２５０ｍｓ的延时三跳，但不允许拒动。如此，系统将依靠光纤差动保护实现本线单相故障选跳功能。２跨线故障保护误选相机理分析３基于提高选相可靠性的主保护方案同杆线路弱馈侧系统发生金属性跨线接地故障时，基于主流保护原理的光纤差动和纵联距离保护在最恶劣的情况下均可以对单相故障的线路仍只选跳故障相，只是故障持续时间稍长。但对于经过渡电阻的跨线故障，故障电气特征更为复杂，保护误选相风险增加。２．１光纤差动保护假设弱馈侧发生ＣＮ．ＣＡＮ跨线接地故障时甲线Ｃ相经过一个较大的过渡电阻接地，而乙线ＣＡ相并无过渡电阻，此时由于弱馈侧并无电源供电，图３中电流４很可能反向，即系统通过甲线的Ｃ相经故障点过渡电阻支撑向乙线的Ｃ相故障点提供短路电流。此时，甲线的差动保护将发现Ａ、Ｂ相无差流，Ｃ相虽有差流（甲线故障点接地电流），但制动电流也很大，因此差动保护可能不满足动作方程而拒动。由于系统存有零序电流，甲线的零差灵敏度相对更高，有可能在零差延时到后选相跳闸，但由于灵敏度的关系，其也不一定能够动作。值得注意的是，此时乙线的差动保护由于Ｎ侧Ｃ相电流很大，将很快正确判断出本线发生了ＣＡ两相接地故障而两侧三跳，若不考虑开关失灵，乙线两侧三相跳开后，甲线将无法通过Ｃ相向乙线的３．１双套光纤差动保护方案基于基尔霍夫定律原理的光纤差动保护具有天然判相功能，原理简单、可靠，由于光差保护从原理上避开了同杆线路对保护造成的影响，即便对于同杆线路的跨线故障，也完全能够进行故障选相。对于高压线路，国内通常采用双重化保护配置，在条件允许时应优先采用双套光纤差动保护。当双回线同时采用光纤差动保护时，此时应着重考虑距离保护的性能，在发生异名相跨线故障时，距离保护同样不能误跳三相，否则一样存在终端变电站失压的可能。这就要求光纤差动保护的距离保护模块也应首先判断是否跨线故障，在判断出跨线故障后执行更加严格和科学的选相判据。３．２光纤差动保护加传输分相命令的纵联距离保护方案当电力系统存在带旁路运行的需要，或者光纤通道存有困难时，可能需要配置一套纵联距离保护。由于同杆线路弱电源侧选相存有困难，因此一定要配置传输分相命令的纵联距离保护，但当有过渡电阻时，仍可能选错相三跳。保护选相的可靠性应包括安全性和可依赖性，因此依照前文所述，在传输分相命令的纵联距离保护装置探测到系统发生了跨ＡＢＣＡＢＣ曾耿晖，等计及弱馈影响的同杆线路跨线故障分析与主保护方案改进线故障而选相又存在困难时，允许经不长于２５０ｍｓ的延时三跳，但不允许拒动。该要求已经通过《广东电网公司２２０～５００ｋＶ线路保护技术规范》正式发布并开始对广东电网执行。依照本保护配置方案，最恶劣的情况将变为双回线一条线路差动保护退出的情况，此时若发生异—名相跨线故障，如２．１节中的ＣＮＣＡＮ故障，当乙线差动保护退出，甲线由于过渡电阻的存在，两侧所有保护均不能动作；乙线由于Ｎ侧Ｃ、Ａ两相均具有明显的正向短路电流，因此绝大多数情况下一开始纵联距离即可正确三跳，即使一开始只是依靠交换命令通过纵联距离跳开了Ａ相，但乙线Ｎ侧ｃ相存在较大的短路电流，该侧保护非全相保护也一定可以正确动作三跳。当乙线两侧所有开关跳开之后，甲线即转变为正常的弱馈单回线经过渡电阻接地故障，无论是光线差动保护还是传输分相命令的纵联距离保护均可正确动作。４保护方案ＲＴＤＳ仿真试验为论证上述实验方案的有效性，广东电网公司ＲＴＤＳ继电保护数字仿真实验室于２０１０年６月组织国内主流继电保护厂家进行了联合仿真测试（包括南瑞继保、北京四方、国电南自、许继电气和深圳南瑞），主一、主二保护分别采用光纤差动保护和传输分相命令的纵联距离保护，采用２２０ｋＶ双母线主接线，保护安装于甲线（开关ＳＫ１、ＳＫ２）。ＲＴＤＳ仿真模型图如图４所示。图４ＲＴＤＳ仿真模型图Ｆｉｇ．４ＲＴＤＳｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｄｉａｇｒａｍ本次试验模型为同杆双回线弱馈输电系统，单开关接线方式，弱馈端Ｎ侧仅设置一台直接接地的变压器以提供零序短路电流，主要试验参数如表１。—故障类型包括Ｆ１、Ｆ２及Ｆ３点ＡＮＢＮ，—ＡＮＡＢＮ，ＡＢＮ．ＡＮ、ＡＮ．ＡＢＣＮ及ＡＢＣＮ．ＡＮ等。试验分为甲乙线均投入光纤差动保护及一回线投入差动保护另一回线投入分相纵联距离保护，测试时Ｎ侧纵联距离保护始终投入弱馈。试验结果如下：表１ＲＴＤＳ试验主要参数Ｔａｂ．１ＭａｉｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆＲＴＤＳｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ设备对象设备参数线路长度１００ｋｍ正序阻抗Ｏ．０２＋ｊ０．２８￣ｇｋｒｎ零序阻抗线路互感６０％Ｘ０线路主保护传输分相命令的纵联距离保护或光纤差动保护，单光纤通道线路后备保护三段接地、相间距离保护，四段式零序过流保护１）当发生类似ＡＮ．ＡＢＮ接地故障，甲线带有５Ｑ过渡电阻ＡＮ（一次值），乙线ＡＢ两相金属性短路接地时，甲线所有厂家差动保护均无法动作；但乙线能够快速切除故障，乙线切除后，甲线可以动作。２）对于Ｆ１．Ｆ４，Ｆ２一Ｆ５及Ｆ３．Ｆ６三处跨线故障，由于Ｍ侧出口及线路中间发生故障时，强电源侧距离保护均能正确动作，因此最恶劣的情况为弱馈出口Ｆ３一Ｆ６发生故障。３）对于Ｆ３．Ｆ６跨线故障，当金属性接地故障时，各厂家距离保护可以正确选相动作。４）对于Ｆ３一Ｆ６跨线故障，当发生经过渡电阻接地故障时，距离保护的选相除少数厂家外，其他目前仍然存在不正确选相的情况，导致单线单相故障时纵联距离保护三跳。这表明，国内主流保护厂家整体上对于跨线故障距离保护选相尚有待改进。５）试验证明，对于Ｆ３．Ｆ６跨线故障，当双回线至少有一路光纤差动保护均投入的情况下，在金属性故障及有过渡电阻的情况下，部分厂家保护产品两侧开关跳闸情况见表２，已经较好实现了广东电网提出的严格选相，选相失败延时不超过２５０ｍｓ三跳的要求。表２为某主流分相纵联距离保护在跨线故障经过２Ｑ接地的保护动作情况表，保护安装位置见图４。考虑最严苛的情况，若甲乙线的光差保护均退—出，此时观察Ｆ３ＡＧＦ６ＡＢＧ故障，乙线由于光差保护退出，该分相纵联距离保护两侧比较分相命令后选为Ｂ相跳开，此时甲线保护经过约２００ｍｓ后三“跳，满足了广东电网选相失败延时不超过２５０ｍｓ”三跳的要求。上述测试结论表明，同杆线路若有光差保护投入运行，则传输分相命令的距离保护并“”不会惹事，可保证此时单相故障时线路的连续供电。．６６．电力系统保护与控制其他故障点的保护跳闸时间随着过渡电阻及故障类型变化而变化，但结论类似。上述结果表明，保护装置对于跨线故障实现严格选相是可行的，部分厂家现有装置中已经实现，提高了保护选相的可靠性。在实现了跨线故障严格选相的基础上，假设甲乙线至少存在一套光纤差动保护，该保护配置方案能够保证双回线中至少有一回线发生单相短路接地时的终端变电站的供电，达到了尽量确保用户连续供电，提升供电可靠性的目的。表２某主流分相纵联距离保护跨线故障开关跳闸情况表Ｔａｂ．２Ｉｎｔｅｒ－ｌｉｎｅｆａｕｌｔｓｗｉｔｃｈｉｎｇｔａｂｌｅｏｆｔｒｉｐｆｏｒｐｉｌｏｔｄｉｓｔａｎｃｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｕｓｉｎｇｓｐｌｉｔ＝ｐｈａｓｅｃｏｍｍａｎｄ５结论本文研究了弱馈带来的同杆线路跨线故障特征，分析了跨线故障保护误选相的机理，指出了纵联距离保护在本线单相故障的跨线故障情况下可能误跳三相，差动保护有过渡电阻情况下也有可能拒动。分析了光纤差动保护和传输分相命令的纵联距离保护在不同故障条件下的响应特性，从提高选相可靠性的角度，给出了跨线故障下保护误选相的处理措施，提出了双套光纤差动保护及光纤差动保护配传输分相命令的纵联保护的配置方案。目前，该方案已经通过技术规范的形式在广东电网正式执行，运行效果良好，必将为提升供电可靠性做出积极的贡献。参考文献［１］李永斌，刘千宽，黄少锋．基于稳态量的同杆架双回线综合选相［Ｊ】．继电器，２００７，３５（Ｓ１）：６３．６７．—ＬＩＹｏｎｇｂｉｎ，ＬＩＵＱｉａｎ－ｋｕａｎ，ＨＵＡＮＧＳｈａｏ・ｆｅｎｇ．Ａｓｙｎｔｈｅｓｉｓｆａｕｌｔｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｏｒｆｏｒｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｔｏｗｅｒｂａｓｅｄｏｎｓｔｅａｄｙｖａｌｕｅｓ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００７，［２］Ｅ３３［４］［５］［６］［７］［８］Ｅ９３３５（Ｓ１）：６３－６７．文明浩，李瑞生．基于阻抗比较的同杆架选相新方法［Ｊ］＿继电器，２００６，３４（１７）：１－３．——ＷＥＮＭｉｎｇｈａｏ，ＬＩＲｕｉｓｈｅｎｇ．Ａｎｅｗｆａｕｌｔｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｏｒｆｏｒｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｔｏｗｅｒｂａｓｅｄｏｎｉｍｐｅｄａｎｃｅｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００６，３４（１７）：１－３．陈桥平，蔡泽祥，刘为雄，等．同杆线路跨线故障对选相元件影响机理研究［Ｊ］．电力自动化设备，２０１０，３０（２）：９５－９８．ＣＨＥＮＱｉａｏ－ｐｉｎｇ，ＣＡＩＺｅ－ｘｉａｎｇ，ＬＩＵＷｅｉ－ｘｉｏｎｇ，ｅｔａｌ，Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｉｎｔｅｒ－ｌｉｎｅｆａｕｌｔｏｎｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｅｌｅｍｅｎｔｆｏｒｐａｒａｌｌｅｌｌｉｎｅｓｏｎｓａｍｅｐｏｌｅ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ—ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１０，３０（２）：９５９８．曾耿晖，黄明辉，刘之尧，等．同杆线路纵联零序保护误动分析及措施［Ｊ］．电力系统自动化，２００６，３０（２０）：ｌ０３．１０７．—ＺＥＮＧＧｅｎｇｈｕｉ，ＨＵＡＮＧＭｉｎｇ－ｈｕｉ，ＬＩＵＺｈｉ－ｙａｏ，ｅｔａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｍｅａｓｕｒｅｓｏｆｍｉｓｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｏｎｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｆｓａｍｅｐｏｌｅ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃ￣ｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００６，３０（２０）：１０３．１０７．俞波，杨奇逊，李营，等．同杆架双回线保护选相元件研究［Ｊ］．中国电机工程学报，２００３，２３（４）：３８．４２．ＹＵＢｏ，ＹＡＮＧＱｉ－ｘｕｎ，ＬＩＹｉｎｇ，ｅｔａ１．ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎｆａｕｌｔｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｏｒｏｆｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｒｅｌａｙｆｏｒｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｌＴｌｅｔｏｗｅｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００３，２３（４）：３８－４２．索南加乐，许庆强，宋国兵，等．弱电源侧稳态电压对称分量选相元件［Ｊ］．西安交通大学学报，２００３，３７（８）：７７８７８２．—ＳＵＯＮＡＮＪｉａｌｅ，ＸＵＱｉｎｇ－ｑｉａｎｇ，ＳＯＮＧＧｕｏ－ｂｉｎｇ，ｅｔａ１．Ａｆａｕｌｔｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｏｒｏｎｔｈｅｗｅａｋｆｅｅｄｂａｃｋｓｉｄｅｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｕｓｉｎｇｖｏｌｔａｇｅｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ’［Ｊ１．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＸｉａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００３，３７（８）：７７８．７８２．李峰，焦彦军，马静．基于小波分析的弱电源侧暂态量选相方案［Ｊ］．继电器，２００６，３４（１）：１－４．ＬＩＦｅｎｇ，ＪＩＡＯＹａｎ－ｊｕｎ，ＭＡＪｉｎｇ．Ｔｒａｎｓｉｅｎｔｅｎｅｒｇｙｆａｕｌｔｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｉｎｇｓｃｈｅｍｅｏｎｔｈｅｗｅａｋｆｅｅｄｂａｃｋｓｉｄｅｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂａｓｅｄｏｎｗａｖｅｌｅｔａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００６，３４（１）：１－４．刘宏君，左金泉，岳蔚，等．同杆架带弱馈线路保护问题分析［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１０，３８（１０）：１２５．１２７．ＬＩＵＨｏｎｇ￣ｕｎ，ＺＵＯＪｉｎ－ｑｕａｎ，ＹＵＥＷｅｉ，ｅｔａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｐｒｏｂｌｅｍｓｆｏｒｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｗｉｔｈｗｅａｋ－ｉｎｆｅｅｄ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄ—Ｃｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（１Ｏ）：１２５１２７．李瑞生，鄢安河，樊占峰，等．同杆架双回线继电保护工程应用实践［Ｊ］＿电力系统保护与控制，２０１０，３８（５）８２．８４．（下转第７９页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｏｎｐａｇｅ７９）陈金熠，等不同电压等级的四回线的纵联差动保护方案．．７９．．［６］李岩，陈德树，张哲，等．超高压长线电容电流对差动保护的影响及补偿对策仿真分析［Ｊ］．继电器，２００１，—２９（６）：６９．—ＬＩＹａｎ，ＣＨＥＮＤｅｓｈｕ，ＺｈＡＮＧＺｈｅ，ｅｔａ１．ＴｈｅｅｍｕｌａｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓｆｏｒｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｃａｐａｃｉｔａｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｏｆＵＨＶｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｏｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌｃｕｒｒｅｎｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００１，２９（６）：６．９．［７］葛耀中．新型继电保护与故障测距原理与技术【Ｍ】．西安：西安交通大学出版社，１９９６．ＧＥＹａｐ－ｚｈｏｎｇ．Ｎｅｗｔｙｐｅｓｏｆｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｒｅｌａｙｉｎｇａｎｄ’ｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｔｈｅｉｒｔｈｅｏｒｙａｎｄｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ［Ｍ］．Ｘｉａｎ：’ＸｉａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＰｒｅｓｓ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