高压直流输电系统开路试验原理分析与工程建议.pdf

第４３卷第１１期２０１５年６月１日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶｂ１．４３ＮＯ．１１Ｊｕｎ．１．２０１５高压直流输电系统开路试验原理分析与工程建议李泰，荆雪记，孔令凯，李少华，彭忠，吴庆范，吴彦维（许继电气股份有限公司，河南许昌４６１０００）摘要：开路试验是高压直流输电工程投运前必做的一项基本试验。该实验中触发角与直流电压的关系具有特殊性。从换流阀电路模型入手，详细分析了在不带线路工况下换流阀的导通情况，推导出理想情况下直流电压与触发角的关系，并给出了理想电压公式的适用条件。使用三沪Ｉ回直流输电工程一次模型，在ＥＭＴＤＣ中进行了不带线路和带线路工况下的开路试验，并对试验结果进行了详细的分析。分析和实验结果表明：带线路工况下，直流电压在触发角小于６０。后到达额定值是正常的。开路试验保护中设置电压判据是不合理的，可只采用电流原理判据作为试验是否成功的依据。关键词：高压直流输电；开路试验：换流阀；触发角；电压判据ＡｎａｌｙｓｅｓｏｎｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｉｎＨＶＤＣａｎｄｓｏｍｅｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｆｏｒｉｔｓｐｒａｃｔｉｃｅＬＩＴａｉ，ＪＩＮＧＸｕｅｊｉ，ＫＯＮＧＬｉｎｇｋａｉ，ＬＩＳｈａｏｈｕａ，ＰＥＮＧＺｈｏｎｇ，ＷＵＱｉｎｇｆａｎ，ｗＵＹａｎｗｅｉ（ＸＪＥｌｅｃｔｒｉｃＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｘｕｃｈａｎｇ４６１０００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｍｕｓｔｂｅｄｏｎｅｂｅｆｏｒｅＨＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔｉｓｐｕｔｉｎｔｏｏｐｅｒａｔｉｏｎ．ＴｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｆｉｒｉｎｇａｎｇｌｅａｎｄＤＣｖｏｌｔａｇｅａｔｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｉｓｎｏｔｓａｍｅａｓｎｏｒｍａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｃｉｒｃｕｉｔｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｖａｌｖｅａｎｄｃｉｒｃｕｉｔｐｒｉｎｃｉｐｌｅ，ａｄｅｔａｉｌｅｄａｎａｌｙｓｉｓａｂｏｕｔｔｈｅｔｕｒｎｉｎｇｏｎ／ｏｆｆｏｆｔｈｅｖａｌｖｅｗｉｔｈｏｕｔｃｏｎｎｅｃｔｉｎｇｔｈｅＤＣｌｉｎｅｉｓｇｉｖｅｎ．ＡｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｆｉｒｉｎｇａｎｇｌｅａｎｄＤＣｖｏｌｔａｇｅｉｓｏｂｔａｉｎｅｄ．Ａｎｄｔｈｅｓｃｏｐｅｆｏｒａｐｐｌｙｉｎｇｔｈｉｓｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｉｓｇｉｖｅｎ．ＡｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｉｎＥＭＴＤＣｓｏｆｔｗａｒｅｉｓｅｍｐｌｏｙｅｄｔｏｖｅｒｉｆｙｔｈｅａｎａｌｙｚｉｎｇｒｅｓｕｌｔｓ．Ａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔ：ｗｉｔｈｏｕｔＤＣｌｉｎｅ，ＤＣｖｏｌｔａｇｅｗｉｌｌｒｅａｃｈｉｔｓｒａｔｅｄｖａｌｕｅｗｈｅｎｆｉｒｉｎｇａｎｇｌｅｉｓｌｅｓｓｔｈａｎ６０ｄｅｇｒｅｅｓ；ｔｈｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｖｏｌｔａｇｅｃｒｉｔｅｒｉｏｎｉｎｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｉｓｎｏｔｒｅａｓｏｎａｂｌｅ．Ｏｎｌｙｔｈｅｃｕｒｒｅｎｔｃｒｉｔｅｒｉｏｎｉｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｉｓｎｅｅｄｅｄｆｏｒｄｅｔｅｃｔｉｎｇｗｈｅｔｈｅｒｔｈｅｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｉｓｓｕｃｃｅｓｓｆｕｌｏｒｎｏｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＨＶＤＣ；ｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔ；ｃｏｎｖｅｎｅｒｖａｌｖｅ；ｆｉｒｉｎｇａｎｇｌｅ；ｖｏｌｔａｇｅｃｒｉｔｅｒｉｏｎ中图分类号：ＴＭ７２文献标识码：Ａ—文章编号：１６７４３４１５（２０１５）１１－０１３４－０８０引言开路试验是高压直流输电工程投运之前必做的一项基本试验，是检验直流控制保护系统功能是否正常，相关直流设备以及直流线路的绝缘性能是否完好的重要手段ｕＪ。该试验在换流器直流端开路情况下进行，换流阀仅在很短的导通时间内有充电电流，过流其余时间处于关断状态，直流电压与触发角的关系与正常运行时完全不同。在实际工程中，经常出现触发角下降到６０。后直流电压仍未升到额定值，开路试验保护动作的情况，因此有必要对开路试验的原理进行深入分析。文献［５】在不带线路工况下，根据可控硅的导通条件推导了三种触发角范围内直流电压与触发角的关系。其导通依据是相电压是否大于０。对于带线路的工况，该文献结合葛上直流工程南桥站的现场试验数据进行了分析，指出试验结果与计算值的差异是由直流端存在电阻与电容导致的。文献［６】给出了不带线路工况下的理想电压公式，即ＡＢＢ公司在三常直流工程中采用的开路试验电压理想计算公式。该文献对于阀的导通和关断过程未有详细分析，推导的前提是不考虑换流器的分压、阻尼电路，得出的结论与文献【５】截然不同。对于带线路的工况，该文献把分压、阻尼电路，平波电抗器，直流滤波器以及直流线路等效为一个电阻和电容的并联，给出了改进的电压计算公式。文献【７】介绍了ＡＢＢ公司开路试验控制保护软件的实现细节。文献［２】介绍了龙政直流工程在带线李泰，等高压直流输电系统开路试验原理分析与工程建议．１３５．路工况下进行开路试验时开路试验保护（电压原理）动作的情况，指出保护动作原因是基于电压原理的保护以理想电压计算公式为参考，导致实际值与计算值的差值超过了设定值。同时文献［２］在文献［６】的基础上指出，根据实际直流工程系统绝缘要求和参数，计算出能够进行开路试验的临界时间常数，在满足灵敏度要求条件下，整定开路试验电压原理保护的门槛值，可提高开路试验电压原理保护的可靠性。另外该文献指出，可以使用曲线拟合法得出直流电压与触发角的关系，以代替理想电压公式。上述文献都未从换流阀电路模型入手分析开路试验过程直流电压与触发角的关系，对于阀关断后直流侧仍有直流电压的原因未作分析。本文从换流阀电路模型入手，给出了ＡＢＢ理想电压公式的详细推导过程和适用条件。为了验证相关结论的正确性，在ＥＭＴＤＣ中建立了三沪Ｉ回直流工程开路试验详细模型，进行了开路试验的仿真，结果表明不带线路情况下的推导过程是正确的。带线路情况下，仿真结果和公式计算的差异表明：不宜把直流滤波器、直流线路等简单地用ＲＣ回路代替；在实际工程试验中触发角小于６０。后电压才达到额定值是正常的。因此，不考虑电压原理保护，只采用电流原理保护作为空载加压试验失败的判据是可行的。１换流阀结构及等效电路直流输电工程中广泛采用的换流器由ｌ２个单阀构成，一个单阀由多个可控硅模块和阳极电抗器模块串联而成，单个可控硅模块由多个可控硅极串联而成，可控硅极是换流阀的最小单元。可控硅级主要包括４部分：阻尼回路、分压回路、可控硅控制单元ＴＣＵ和可控硅。其电气结构如图１所示Ｊ。图１可控硅级电气结构Ｆｉｇ．１ＥｌｅｃｔｒｉｃａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＳＣＲ阻尼回路主要作用是：（１）当阀在熄灭过程中，阻尼电压的振荡；（２）给可控硅控制单元提供暂态充电，保证在阀触发前ＴＣＵ能获得可靠的工作电源。分压回路的主要作用是：ｆ１）测量可控硅两端电压，用于形成ＩＰ、ＰＦ和ＲＰ逻辑的输入电压；（２）给可控硅控制单元ＴＣＵ提供稳态时的工作电源。Ｃ３和Ｒ３分别为暂态充电电容和电阻，可在可控硅刚承受正向电压时，加速可控硅控制单元的电源充电。可控硅控制单元主要作用是触发和监视可控硅。电抗器的作用是：在可控硅阀导通或出现电流突变时，限制电流的变化速率，使阀免于不均匀导通产生局部过热而引起的破坏。当阀导通稳定，流过电流很大时，电抗器饱和，呈现出低阻抗。单个阀由很多个可控硅极串联而成，为了便于分析，用图２所示的等效电路来集中表示。图２中用Ｒ。。ｆｒ代表可控硅的特性，在关断状态下等效电阻为。ｆｒ（ｏｏ），在开通状态下等效电阻为Ｒ。（Ｒ－－－）０），右侧的ＲＣ回路代表分压、阻尼电路。下文提到的缓冲电路即指图２中右侧的ＲＣ回路。缓冲电路对开路试验中直流电压的保持有着直接关系，忽略缓冲电路将得到完全不同的结果。一…图２换流阀的等效模型Ｆｉｇ．２Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｍｏｄｅｌｏｆｔｈｙｒｉｓｔｏｒ换流阀的特性为：（１）当其两端有正向压降Ｋｆｑ极有触发脉冲时导通。（２）电流为０后才会关断。（３）处于导通状态时电阻很小，处于关断状态时电阻很大［７．８］。图２中的等效电路在ＥＭＴＤＣ、ＲＴＤＳ模型中广泛使用，经过实践验证是准确的。２不带线路理想工况下开路试验以６脉动换流器为例，分析开路试验时直流电压与触发角的关系。为简化分析，忽略换相电抗、直流滤波器，使用图３所示电路。由于阀共阴极点Ｎ和阀共阳极点Ｎ２之间没有回路，直流电压１Ｎ只与共阴极的３个阀（Ｖ】、Ｖ３、Ｖ５）有关，２Ｎ只与共阳极的３个阀（Ｖ４、Ｖ６、Ｖ２）有关。在没有触发脉冲到来时，在三相平衡相电压的作用下ＵＮ１Ｎ＝０，ＵＮ２Ｎ＝０，阀端电压为交流电源相电压。触发系统点火角的起始点（：６０。）为相应换相电压的过零点。以阀Ｖ１为例，点火角起始点为线电．１３６．电力系统保护与控制压ＵＡｃ的正向过零点。相电压ＵＡＮ正向过零点超前线电压３０。，因此触发角大于１５０。之后，阀无法导通。Ｎ＾＾／Ａｖ１ＶＶ５、Ｂ，二／厂二、Ｃ，二二、Ｖ４１６ｖ＋．／４，１图３６脉动换流器接线图Ｆｉｇ．３Ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｄｉａｇｒａｍｏｆｓｉｘｐｕｌｓｅｃｏｎｖｅｎｅｒ以下分析阀Ｖｔ导通过程中电流和电压的变化。假设阀ｖ为第一个要触发导通的阀，在阀Ｖ１导通前瞬间阀Ｖ】、Ｖ３、Ｖ５两端的电压为ＩＵｖ１＝ＵＡＮ＝Ｕｍ・ｓｉｎ（ａ＋３０。）｛Ｕｖ３＝ＵＢＮ＝Ｖｍ・ｓｉｎ（ａ一９０。）（１）ｌ５＝ＵｃＮ＝己，ｍ・ｓｉｎ（ａ＋１５０。）在阀Ｖ导通期问，阀Ｖ１缓冲电路被短路，阀Ｖ３缓冲电路端电压由ＵＡＮ变为Ａ，阀Ｖ５缓冲电路端电压由Ｎ变为Ａ。在此期间缓冲电路中电容进行充／放电，阀可等效为短路。设阀缓冲电路的电阻为尺ｓ，电容为，以阀ｖ导通瞬间为计时零点，依据正弦激励下一阶电路的全响应可得，在阀Ｖ１导通过程中，阀Ｖ１、Ｖ３、Ｖ缓冲电路中的电流分别为Ｉｓ。１＝二！：生ｅ一志一，＝［］ｃｔ‘√１＋Ｃｓ阀Ｖ３、阀Ｖ５中的电流为ｌｔｈ＿５＝ＵＣＡ（ｔ）（３）阀Ｖ１中的电流为＝一（。１＋３＋。５＋３＋）（４）将式（１）～式（３）代入（４）可得‘Ｉｔｈ１＝３ＵｍｃｏＣｓ・ｓｉｎ（ｃｏｔ＋十１２０。）＋Ｉ警－３・￣ｓｉｎ（ａ＋１２０￣）（５）式中，以阀Ｖ１导通时刻为计时零点。从式（５）可以看出：在阀Ｖ１导通瞬间，阀Ｖ１中流过的电流最大，最大值为３Ｕｍ・ｓｉｎ（ａ＋３０。）／ｎｓ。随后，阀Ｖ１中电流逐渐衰减，在电流变为０后，阀△ｖ关断。设阀Ｖ１导通的角度为，则阀Ｖ１关断瞬间阀Ｖ１、Ｖ３、Ｖ５缓冲电路中电容电压为。一－（０＋）０３√△（０＋）＝ＢＡ－ｋｌ－ＵＢＡ＝５・ｓｉｎ（ａ一１２０。＋）。５√△（０＋）＝ＵｃＡ－ｋｌ圭Ａ＝；・ｓｉｎ（ｃ：＋１８０。＋）（６）阀Ｖｌ关断后，阀Ｖ３、阀Ｖ缓冲电路电容中储存的能量使１Ｎ基本保持不变。以阀Ｖ关断时刻为计时零点，由运算电路的分析可得Ｎ为（）＝一１丽Ｒｏｆｒ×Ｉ（０＋）＋，（０＋）＋（０＋）Ｉ。（７）ｅ枷Ｉｃｏｓ（ａ一６０。＋Ａ０）ｅＲ在阀ｖ触发脉冲的１２０。内有ｅ＋ＵＢＡ（）・ｋ２（２）。一＝［一ｃ。＋，・］。：ｅ＋ＵｃＡ（）・ｋ２式中，０表示在阀Ｖ１导通瞬间，—毛＝ｄｌ＋ｏｆ一Ｒ２Ｃ￣２ａｒｃｔａｎ（一Ｒｓｃ）圭ｌｏｏ．‘ＡＮ＝Ｕｍｃｏｓ（ａ￣＋一６０。），０ｃｏｔ＜Ａ０△『ＣＯＳ（￣－－６０。＋）ｌｅｔ一一一一ＩＡ０ｏＪｒ＜１２０。式中，以阀ｖ导通时刻为计时零点。式（８）中Ａ０与阀的导通时间有关，而导通时间与阀导通时缓冲电路的充电电流大小和缓冲电路时间常数有关。充电电流最大值与导通过程中ＵＮ１Ｎ的变化量成正比，与缓冲电路的电阻成反比。假定足－－－－）０，则阀Ｖ１导通过程中的电流为李泰，等高压直流输电系统开路试验原理分析与工程建议．１３７．Ｉｔｈ１３Ｕｍ・玫・ｓｉｎ（ｃａ＋＋１２０。）（９）由式（９）可知：当６０。时，阀Ｖ１导通很短时间后就因电流为０而关断；当＜６０。时，阀Ｖ１不会立即关断，在相电压达到峰值（ｏｙ＝６０。）且电流过０后才会关断。在阀ｖ触发脉冲到来之前，由于缓冲电路中电容的放电，１Ｎ会有所下降。当６０。时，在触发脉冲到来时刻，由于端电压必然大于０，阀Ｖ３将按时导通。导通过程中，阀Ｖ３电流和１Ｎ的变化情况与阀Ｖ１类似，只不过是导通过程中流过晶闸管的电流小了很多，导通时间变短了。由于１Ｎ的变化量很小，充电／放电电流大大减小。当＜６０。时，触发脉冲到来时刻，阀Ｖ３可能会因为端电压小于０，而被延迟到导通，导通的角度范围为０。～（６０。一）。导通期间ＵＮ１Ｎ为相电压。阀Ｖ３将在６０。后关断，关断后１Ｎ从相电压峰值开始衰减。后续阀与阀Ｖ３的情况类似。在Ｒ０，Ｒｏ。条件下有以下结论：圭６００）ｏ…ｒ＿＞６０￣直流电压平均值为【，ｄ＝２ＵＮ１Ｎ＝＋詈）＋ｒ（１－ｅ－【）］５对于１２脉动换流器，直流电压为６脉动换流器的２倍。因此，在理想条件（Ｃｓ０，Ｒｏｏ。）下，不带线路的１２脉动换流器理想电压公式为圭。。三在非理想条件下不带线路的１２脉动换流器理想电压（平均值）公式为＝ｍ＂／＂ＣＯＳ（一６０。）（１一ｅ＿）６０／－。Ⅱ２６ＵｒｎＬ［１・ｃ。ｓ（妒＋詈）＋（・一ｅ～＋）］＜６。。（１７）充电过程中充电电流的暂态最大值为ｃｈｇ一＝３Ｕ・ｓｉｎ（ａ＋３０。）／Ｒｓ（１８）（１ｏ）３带线路工况下开路试验ＵＮＺＮ的情况与ＵＮＩＮ类似。只不过ＵＮ２Ｎ＜０且最大值点滞后１Ｎ６０。。综上，可得到６脉动换流器开路试验端电压理想公式为＝２－Ｎ圭‘｛ｌｍｃ。一６。。三三ｃ，实际上Ｒ。ｆｆ为有限值（通常为几兆欧），兄取值通常为Ｏ．１Ｓ数量级，不能忽略。下面在０的条件下，计算直流电压在一个工频周期内的平均值。≥６０。时，阀开通角度Ａ０较小。假定Ａ００，在阀导通后的１２０。区间内有广＿１一三１ＮＪＣＯＳ（Ｑ＇一６０。）Ｊｅ（１２）式中，＝Ｒｏｆｒ。直流电压平均值为一一一—２—ｎ＝２ＵＮ１Ｎ＝二Ｕｍ２＂ＣＯＳ（￣一６０。）（１一ｅ）（１３）＜６０。时，在阀导通后的１２０。区间内有ＵＮ】Ｎ圭Ｕｍｓｉｎ（ｃｏｔ＋￣＋（１４）一（ｆ一＋）Ｕｍｅ（６０。一）一１２０。在这种工况下，由于直流滤波器、平波电抗和线路的加入，阀导通和关断的情况与不带线路时有所不同。由于电路阶数增加，不易采用解析的方式计算。文献『６］将换流阀中存在的分压、阻尼电路，平波电抗器，直流滤波器以及直流线路等因素等效为对地电容和对地电阻。但等值电路中的电容Ｃ和电阻Ｒ系数不易确定，且阀的导通状况和不带线路时不同，难以得到一个明确的公式。下文将通过实验方法进行分析。４ＥＭＴＤＣ仿真实验为验证上文对不带线路工况下的分析结果，使用三沪Ｉ回直流输电工程参数，在ＥＭＴＤＣ搭建了相关试验模型。参数如下：换流变副边线电压：２１０．４ｋＶ（相电压峰值１７１．７９ｋｖ）；换流阀关断电阻：１ＭＱ；阀缓冲电路：Ｒｓ＝ｌ０５６Ｑ，ｕｓ＝Ｏ．１０４。平波电抗：２９０ｍＨ；直流线路：１０５９ｋｍ，塔高２７．１８ｍ，分裂间距０．４５ｍ，双极导线水平距离１５ｍ，４分裂，导线半径０．０１８１２ｍ，导线电阻率０．０４００２Ｑ／ｌ（１ｎ，弧垂１５ｍ。４．１不带线路开路试验在这种情况下，不考虑直流滤波器的影响。为．１４０一电力系统保护与控制一ＡＯ—＼；一～—～０～一÷一一－－Ｕｄ－－ＵｄＹ一ｄｅｌｔａ—ｍＹ：１一ＹｌｈＹ：２￣ｈＹ：３￣Ｏ．ｈＹ：４～珊：５￣ＤｈＹ：６～：１￣Ｆ＇ｔｈＤ：２一｝恤Ｄ３－＿／ｈａｈＤ：４￣ｌｈＤ：５￣Ｉ，ｌｈＤ：６８嚣一。一／ｔｈＹ：ｌｍ／ｔｈＹ：２－－ｈｈＹ：３一胁Ｙ４一曲Ｙ：５ｗ／ｔｈＹ：６＿，胁Ｄ：１￣ＲｈＤ：２￣／ｔｈＤ：３一／ｔｈＤ：４一／ｔｈＤ．５一址Ｄ：６图８带线路工况下直流电压随确的变化Ｆｉｇ．８ＤＣｖｏｌｔａｇｅｗｉｔｈＤＣｌｉｎｅｗｈｅｎｏ：ｖａｒｉｅｓ的。文献［６】提出可以使用改进的电压计算公式来修正原有电压判据。但改进的电压计算公式需要确定一个与线路有关的等效的电阻和电容Ｃ的值。尺和Ｃ的值不易确定。对于不同的直流工程，其直流线路长度、线路工况都是不同的，尺和Ｃ的确定需经大量的试验验证。且直流线路一般比较长，沿线气候变化、电晕放电等都会影响等值电阻和等值电容的值，也就是说在不同的触发角和工况下，和Ｃ的值是变量。这就导致在使用时需不断修正尺和ｃ的取值。如果和Ｃ的取值不当，其计算值更易偏离真实值［４１。可见，使用电压计算公式具有很大的局限性。不考虑电压原理保护，只采用电流原理保护作为空载加压试验失败的判据是可行的。５结论本文基于阀的电路模型，运用电路原理，详细分析了不带线路情况下开路试验中阀的导通过程和电压能保持在直流侧的原因，得出了直流电压与触发角的关系。使用三沪Ｉ回详细模型，在ＥＭＴＤＣ中进行了不带线路和带线路情况下的开路试验。理论推导与试验果表明：缓冲电路对开路试验中直流电压的保持有着直接关系；在不带线路情况下，直流电压最大值出现在触发角等于６０。附近；在带线路工况下，在触发角小于６０。后才达到额定值。ＡＢＢ理想电压公式只适用于不带线路情况下，触发角大于６０。的工况。因此，开路试验可以不设置电压判据，只采用电流判据作为试验是否成功的依据。参考文献［１］赵畹君．高压直流输电工程技术［Ｍ】．北京：中国电力出版社，２００４．［２］田庆．龙政直流开路试验分析［Ｊ］．高压电器，２００９，４５（６）：４５－４７．ＴＩＡＮＱｉｎｇ．ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＬｏｎｇｚｈｅｎｇＨＶＤＣｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＡｐｐａｒａｔｕｓ，２００９，４５（６）：４５－４７．［３］江一．贵广直流输电工程线路开路试验研究［Ｊ］．南方电网技术研究，２００６，２（６）：３４．５３．ＪＩＡＮＧＹｉ．ＳｔｕｄｙｏｎｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｓｏｆＧｕｉ－ＧｕａｎｇＨＤＶＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔ［Ｊ］．ＳｏｕｔｈｅｒｎＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍ—ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＲｅｓｅａｒｃｈ，２００６，２（６）：３４５３．［４］刘宣宣．云广直流输电工程空载加压试验分析［Ｊ］．电力建设，２０１１，３２（８）：１６．１９．ＬＩＵＸｕａｎｘｕａｎ．ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｉｎＹｕｎｎａｎ－ＧｕａｎｇｄｏｎｇＵＨＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔ［Ｊ］．—ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２０１１，３２（８）：１６１９．［５］陶瑜．葛洲坝．上海直流输电线路空载加压试验ｆＪ１．电网技术，１９９０，５（２）：１５－１９．ＴＡＯＹｕ．ＯｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｏｆＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂｅｔｗｅｅｎＳｈａｎｇｈａｉａｎｄＧｅｚｈｏｕｂａ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９０，５（２）：１５－１９．［６］王明新．高压直流输电开路试验原理的探讨［Ｊ］．电网技术，２００４，２８（２２）：１１－１４．ＷＡＮＧＭｉｎｇｘｉｎ．ＩｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｎｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆＨＶＤＣ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００４，２８（２２）：１１．１４．［７］胡宇洋．葛洲坝换流站直流开路试验故障原因分析【Ｊ］．电力系统自动化，２０１０，３４（１８）：３０．３２．ＨＵＹｕｙａｎｇ．ＦａｕｌｔａｎａｌｙｓｉｓｏｆｏｐｅｎｌｉｎｅｔｅｓｔｏｎＤＣｓｉｄｅｏｆＧｅｚｈｏｕｂａｃｏｎｖｅｒｔｅｒｓｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２０１０，３４（１８）：３０－３２．［８］中国南方电网超高压输电公司．高压直流输电现场实用技术问答【Ｍ】．北京：中国电力出版社，２００８．［９］浙江大学直流输电编写组．直流输电［Ｍ】．北京：中国电力出版社，１９８２．［１Ｏ］陈仕龙，束洪春，万春红，等．一种特高压直流输电线路单端电压暂态保护原理［Ｊ】．电力系统保护与控制，—２０１３，４１（３）：２６３１．ＣＨＥＮＳｈｉｌｏｎｇ，ＳＨＵＨｏｎｇｃｈｕｎ，ＷＡＮＣｈｕｎｈｏｎｇ，ｅｔａ１．—ＴｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｓｉｎｇｌｅｅｎｄｅｄｔｒａｎｓｉｅｎｔｂａｓｅｄｖｏｌｔａｇｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｆｏｒＵＨＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（３）：２６－３１．［１１］杨敏，孙志军，李楠，等．直流输电换流阀点火脉冲的研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１３，４１（１４）：１２６－１２９．ＹＡＮＧＭｉｎ，ＳＵＮＺｈｉｊｕｎ，ＬＩＮａｎ，ｅｔａ１．ＤｅｓｉｇｎｏｆｆｉｒｉｎｇｐｕｌｓｅｕｓｅｄｆｏｒｖａｌｖｅｓｃｏｎｔｒｏｌｉｎＨＶＤＣｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａ—ｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（１４）：１２６１２９．一。＞＞世李泰，等高压直流输电系统开路试验原理分析与工程建议［１２］肖俊，李兴源．高压直流输电系统触发滞后角与换相时间关系的分析［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１２，４０（１８１：３０－３４．ＸＩＡＯＪｕｎ，ＬＩＸｉｎｇｙｕａｎ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｔｒｉｇｇｅｒ－ｄｅｌａｙｅｄａｎｇｌｅａｎｄｃｏｍｍｕｔａｔｉｏｎｔｉｍｅｉｎＨＶＤＣ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｇｏｌ，２０１２，４１（１４）：３０－３４．［１３］束洪春，田鑫萃，董俊，等．±８００ｋＶ直流输电线路边界保护的模型匹配时域算法［Ｊ］．电工技术学报，２０１３，２８（１Ｏ）：３２０－３２７．ＳＨＵＨｏｎｇｃｈｕｎ，ＴＩＡＮＸｉｎｃｕｉ，ＤＯＮＧＪｕｎ，ｅｔａ１．±８００ｋＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂｏｕｎｄａｒｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｕｓｉｎｇ—ｍｏｄｅｌｍａｔｃｈｉｎｇａｌｇｏｒｉｔｈｍｓｉｎｔｉｍｅｄｏｍａｉｎ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１３，２８（１０１：３２０－３２７．［１４］王峰，徐政，黄莹，等．高压直流输电主回路稳态参数—计算【Ｊ】．电工技术学报，２００９，２４（５）：３２０３２７．ＷＡＮＧＦｅｎｇ，ＸＵＺｈｅｎｇ，ＨＵＡＮＧＹｉｎｇ，ｅｔａ１．ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｍａｉｎｃｉｒｃｕｉｔｐａｒａｍｅｔｅｒｓｆｏｒＨＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２００９，２４（５）：３２０－３２７．［ｉ５］袁海燕，傅正财．基于有限元法的±８００ｋＶ特高压直流输电线路离子流场计算［Ｊ］．电工技术学报，２０１０，２５（２）：１３９－１４６．ＹＵＡＮＨａｉｙａｎ．ＦＵＺｈｅｎｇｃａｉ．Ｃｏｒｏｎａｉｏｎｉｚｅｄｆｉｅｌｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆ￣８００ｋＶＨＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１０，—２５（２）：１３９１４６．收稿日期：２０１４－０７－２４；修回日期：２０１４－１Ｏ－１３作者简介：李泰（１９８０－），男，硕士研究生，工程师，从事高压直流输电控制保护系统仿真研究工作；Ｅ－ｍａｉｌ：ｔａｉｄｏｕｌｉ＠１６３．ｃｏｍ荆雪记（１９７９一），男，硕士研究生，工程师，从事高压直流输电控制保护系统仿真研究工作；孔令凯（１９８２－），男，硕士研究生，工程师，从事高压直流输电控制保护系统软件设计工作。（编辑葛艳娜）