静止无功发生器启动冲击电流的抑制.pdf

第４４卷第１１期２０１６年６月１日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ、，ｌｏ１．４４ＮＯ．１１Ｊｕｎ．１．２０１６ＤｏＩ：ｌ０．７６６７／ＰＳＰＣ１５１２００静止无功发生器启动冲击电流的抑制艾永乐，王伟（电气工程与自动化学院（河南理工大学），河南焦作４５４００３）摘要：静止无功发生器（ＳｔａｔｉｃＶａｒＧｅｎｅｒａｔｏｒ，ＳＶＧ）多采用双闭环ＰＩ控制。这种控制方式下，ＳＶＧ启动瞬间会产生过大的冲击电流。分析了冲击电流产生的原因，在此基础上，设计直流电压逐步升高和电容能量外环控制相结合的方法，以降低冲击电流。通过Ｍａｔｌａｂ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ仿真对此方法进行仿真研究。最后，通过研制的ＳＶＧ实验平台，对设计的方法进行实验验证。仿真和实验结果表明，该方法能够有效抑制启动冲击电流，ＳＶＧ装置能够精确地补偿负载所产生的无功功率。关键词：启动；冲击电流；直流电压；电容能量；静止无功发生器（ＳＶＧＩｎｈｉｂｉｔｉｏｎｏｆｓｔａｒｔ－ｕｐｉｎｒｕｓｈｃｕｒｒｅｎｔｏｆｓｔａｔｉｃｖａｒｇｅｎｅｒａｔｏｒＡＩＹｏｎｇｌｅ，ＷＡＮＧＷｅｉ（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＡｕｔｏｍａｔｉｏｎ，ＨｅｎａｎＰｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｊｉａｏｚｕｏ４５４００３，Ｃｈｉｎａ）—Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＤｕａｌｃｌｏｓｅｄｌｏｏｐＰＩｃｏｎｔｒｏｌｉＳａｌｗａｙｓｕｓｅｄｆｏｒＳＶＧ．Ｏｎｔｈｉｓｏｃｃａｓｉｏｎ，ＳＶＧｉｓｅａｓｙｔｏｇｅｎｅｒａｔｅｉｎｒｕｓｈｃｕｒｒｅｎｔ—ｄｕｒｉｎｇｓｔａｒｔｕｐｐｅｒｉｏｄ．ＴｈｉｓｐａｐｅｒａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｃａｕｓｅｏｆｉｎｒｕｓｈｃｕｒｒｅｎｔＳｇｅｎｅｒａｔｉｎｇ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ａｍｅｔｈｏｄｔｈａｔｃｏｍｂｉｎｅｓｗｉｔｈｔｈｅＤＣｖｏｌｔａｇｅｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｒｏｕｇｈｓｔｅｐｂｅｓｔｅｐａｎｄｃａｐａｃｉｔｏｒｅｎｅｒｇｙｏｕｔｅｒｌｏｏｐｃｏｎｔｒｏｌｉｓｄｅｓｉｇｎｅｄｔｏｒｅｄｕｃｅｍａｇｎｉｔｕｄｅｏｆｔｈｅｉｎｒｕｓｈｃｕｒｒｅｎｔ．ＴｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｏｆＳＶＧｉｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄｉｎＭａｔｌａｂ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋｔｏｖｅｒｉｆｙｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｍｅｔｈｏｄ．Ｆｉｎａｌｌｙ，ａｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｐｒｏｔｏｔｙｐｅｏｆｐａｒａｌｌｅｌＳＶＧｉｓｄｅｖｅｌｏｐｅｄｔｏｖｅｒｉｆｙｔｈｅｍｅｔｈｏｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｆｒｏｍｔｈｅｓｉｍｕｌａ—ｔｉｏｎａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｉｓｍｅｔｈｏｄｃａｎｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙｒｅｓｔｒａｉｎｔｈｅｓｔａｒｔｕｐｉｎｒｕｓｈｃｕｒｒｅｎｔａｎｄｔｈｅＳＶＧｄｅｖｉｃｅｃａｎａｃｃｕｒａｔｅｌｙｃｏｍｐｅｎｓａｔｅｔｈｅｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｅｄｂｙｌｏａｄｓ．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔａｒｔｕｐ；ｉｎｒｕｓｈｃｕｒｒｅｎｔ；ＤＣｖｏｌｔａｇｅ；ｃａｐａｃｉｔａｎｃｅｅｎｅｒｇｙ；ｓｔａｔｉｃｖａｒｇｅｎｅｒａｔｏｒ（ＳＶＧ）０引言随着大功率感性负荷的大幅增加，感性无功也随之大幅增加，就需要利用无功补偿装置来平衡电网中的感性无功ＬｌＪ。无功补偿装置对系统中的感性负荷进行就地补偿，能够有效地减少电网向感性负荷传输的无功功率，进而提高电网的供电效益和改善电网的电能质量。在无功补偿装置中，ＳＶＧ凭借其体积小，动态响应快，以及从感性到容性无功的宽范围连续补偿等优点，已经在电力系统无功补偿中得到了广泛的认可Ｊ。为了实现无功补偿的快速跟踪功能，ＳＶＧ多采用电压、电流双闭环ＰＩ控制。但是在启动瞬间，ＳＶＧ的交流侧易产生较大的冲击电流。较大的冲击电流增加了功率器件的选型裕度，从而增加了设备的成基金项目：河南省控制工程重点学科开放实验室资助项目（ＫＧ２０１１－０６）本。另外，过大的冲击电流会引起设备的过流保护动作，导致设备不能正常启动。针对启动冲击电流过大问题，文献ｆ４１中比较了三种电压外环软启动控制方法，即直流侧给定电压逐步升高法、恒定电流充电法、变ＰＩ参数调节法。这三种软启动方法虽然在一定程度上能降低冲击电流，减小直流电压超调，但是，直流侧给定电压逐步升高法还是存在的冲击问题；恒定电流充电法［５】存在二次冲击的问题；变ＰＩ参数调节法【ｏ存在参数检测困难与ＰＩ参数难整定的问题。因此，为了进一步抑制ＳＶＧ启动冲击电流，改善ＳＶＧ装置的整体性能，本文设计了一种改进型的外环控制方法，即直流侧给定电压逐步升高和电容能量外环控制相结合的方法。１ＳＶＧ数学模型和控制方法１．１数学模型静止无功发生器主电路拓扑如图１所示，图中，ｅａ，ｅｂ，为三相对称电网相电压，ｆａ，，ｉｃ为相电流；艾永乐，等静止无功发生器启动冲击电流的抑制．１１７一为交流侧电感；Ｒ为电路损耗等效电阻；Ｃ为直流侧电容；。、ｆｄ。分别为直流侧电压、直流侧电流。图１静止无功发生器主电路拓扑Ｆｉｇ．１Ｍａｉｎｃｉｒｃｕｉｔｔｏｐｏｌｏｇｙｏｆｓｔａｔｉｃｖａｒｇｅｎｅｒａｔｏｒ定义开关函数ｓ＝１表示ｋ相上功率器件Ｓ导通、Ｓ：关断；Ｓｋ＝０表示ｋ相上功率器件Ｓ关断、Ｓ：开通，其中ｋ＝ａ，ｂ，ｃ。根据基尔霍夫定律可得警＝ｅｋ－ｕａｃＺ。ｓｊ）ｃ訾－Ｚ。…∑ｅｋ＝０ｋ＝ａ．ｂ．０。通过由坐标变换，转换为两相同步旋转坐标系下的数学模型１：ｃ訾＝）ｄｉｄ一＿一础一一（２）哮＝＋“式中：＝Ｕｄｃ；。：Ｕｄｃ；，ｅｑ为三相电网电压在砌坐标系下的分量；ｉｄ，ｉ为三相电流在两相旋转坐标系下的分量；为旋转角速度；Ｓ，Ｓ为Ｓ，Ｓ，Ｓ在两相旋转坐标系下的分量。１．２控制方法ＳＶＧ的控制框图如图２所示，由图可知ＳＶＧ采用的是基于ＰＩ控制器双闭环控制方法。其中，电压外环主要用于稳定直流侧电压，电流内环主要用于跟踪指令电流Ｉ】ｏ。¨］。当感性负载运行时，ＳＶＧ通过电流互感器对负载电流进行检测，将所测的负载电流进行砌变换，分离出无功电流分量，并以此分量作为无功电流环的指令电流信号ｆ＝，控制三相桥式电路发出无功电流【１引。最后，ＳＶＧ所发出的无功电流与感性负载所产生的无功电流相抵消，使得电网中的无功电流大大减小，电网的功率因数得到提高。图２ＳＶＧ控制框图Ｆｉｇ．２ＣｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅＳＶＧ２启动过程分析ＳＶＧ的启动过程分为两个阶段，第一个阶段是预充电阶段，第二个阶段是电容升压阶段。２．１预充电阶段在预充电阶段，系统封锁ＩＧＢＴ，利用ＩＧＢＴ的反并联二极管对直流侧电容进行预充电。由于直流侧电压为零，直接对电容充电，会产生很大的冲击电流。因此，在预充电过程中，需要选用大功率电阻进行限流。待直流侧电压达到一定值后，再将电阻短路。预充电阶段内，直流侧电容电压能达到的值。为＝，／ｇＥ（３）式中，为电网相电压有效值。对于采用ＳＶＰＷＭ调制方式的ＳＶＧ，其直流侧电压设定值和交流侧输出的相电压有效值满足如下关系式：４６＝２．４５ＵＩ（４）理想状态下，ＳＶＧ的单相等效电路如图３所示。根据ＳＶＧ工作原理，ＳＶＧ工作于容性状态时，电流超前于电压，此时，＞Ｅ。因此，由式（３）、式（４）可知，。远大于。，需要对直流侧电容进一步升压。ｉｃｏＬＩ‘————一（ａ）单相等效电路（ｂ）矢量图３ＳＶＧ工作原理图Ｆｉｇ．３ＷｏｒｋｉｎｇｐｒｉｎｃｉｐｌｅｄｉａｇｒａｍｏｆＳＶＧ２．２电容升压阶段在电容升压阶段，系统将ＩＧＢＴ解锁，利用三一１１８．电力系统保护与控瑚相全桥和交流侧电感组成的升压电路，进一步提升直流侧电容电压。在ＳＶＧ的电容升压过程中，通常不发无功电流，此时设置＝０。电网电压在由坐标系下的分量ｅａ＝，ｅｑ＝０，其中为相电压的峰值。若忽略交流侧等效损耗电阻尺，式（１）可简化为简化后的电压外环离散ＰＩ控制器和电流内环离散ＰＩ控制器的数学模型为∑＝＋（６）ｄ＝一（ＫｉＰ＋ＫｉＩＴｓ）＋（７）式中：ｅｕ。一ｄ；ｅｉ＝ｌｄ一；ＫｕＰ，为电压环ＰＩ控制器的比例和积分常数；，ｘｉ为电流环ＰＩ控制器的比例和积分常数；为采样时问。由式（５）、式（７），可得ＬＯｌｄ—∑Ｋｉ＋（８）鉴于电流内环响应速度远远大于电压外环响应速度，在极短的时间内，ｌｄ值不变，可以认为其为常数。解式（８）的微分方程可得＝ｌｄ一（Ｃｔｅ－Ｓ￣ｔ＋ｃ２ｅ一）（９）—式中：，ｃ为常数；。：－Ｋ—ｉｐ—＋—４Ｋ￣—－—４一ＬＫｉＩ；一ＫｊＰ一，Ｉｘ：一４ＬＫｉＩＳ————————————————一。２Ｌ为使ＳＶＧ能正常工作，直流侧额定电压需达到，且＞＞。当ＳＶＧ启动时，由式（６）可知，ｅ恒为正值且较大，电压环ＰＩ控制器输出迅速达ｕ到饱和，使有功电流基准值ｌｄ达到了限幅值。然而值很小，此时ｅｉ为正值且较大，由式（８）、式（９）可知，以较大的速度增加，进而产生很大的冲击电流。由以上分析可知，交流侧产生过大冲击电流的原因是：在电容升压阶段，直流侧电压设定值远大于反馈电压值，使电压外环ＰＩ控制器输出饱和，进而导致电流参考值达到最大幅限值，电流迅速升高。３启动冲击的抑制方法线电压为３８０Ｖ的ＳＶＧ启动过程仿真图如图４所示，直流电压从０Ｖ分两个阶段升压到７００Ｖ，ｆ１表示为电容预充电阶段，ｔ２表示为电容升压阶段。可见，在电容升压阶段，冲击电流达到了２５６Ａ。工程上，通常采用直流电压逐步升高法来减小冲击电流。为了进一步减小冲击电流，本文提出了直流电压逐步升高和电容能量外环控制相结合的方法。，１…’’ｆ２’’７－＇－－－－－－－ｒｆＩＪＩ＾￣＿一……００２０４０６０８ｌ０ｓ图４ＳＶＧ启动过程仿真图—Ｆｉｇ．４ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｄｉａｇｒａｍｏｆＳＶＧｄｕｒｉｎｇｔｈｅｓｔａｒｔｕｐｐｒｏｃｅｓｓ３．１直流侧电压逐步升高法直流侧电压逐步升高的方法是，设定直流侧电压达到０．９９时，系统由预充电阶段切换到电容升“压阶段，在电容升压阶段，直流侧电压给定值按△逐步提升到乙，其表达式为…当甜＜。时。）’。９ｃｆ１０）【甜＝Ｕｄ。（川）＋Ａｕ…当甜。时Ｕｄ。（＝（１１）式中：０＜Ａｕ一。；ｋ为整数且ｋ１。采用这种方法，相当于在启动初始时刻，给电压环施加了一个较小的阶跃信号。在直流侧电压升△高甜的时间段内，假设反馈电压能够跟踪上，那么式（６）可以表示为△“∑△“＋（１２）△由式（９）、式（１２）可知，越小，冲击电流会越小，但是取值过小，会增加系统的启动时间。△因此，的取值需要综合考虑冲击电流的幅值和设备的启动时间。３．２电容能量外环ＰＩ控制方法根据瞬时有功功率平衡可得ｃ訾：１２，将＝去ｃ２代入式０３）得＝（１４）ＯＯＯＯＯＯＯＯＯ０ＯＯＯＯ８６４２２■８、已ｆ１一：一２＝．、ｌ出出艾永乐，等静止无功发生器启动冲击电流的抑制．１１９．可得直流侧电容容量与有功电流的频域关系式一Ｗｅ（ｓ）：生（１５）Ｉｄ（ｓ）Ｓ、由此可见，电容能量与有功电流成线性关系，因此，采用电容能量外环控制方法与电压外环控制相比，前者更接近ＳＶＧ的数学模型。采用新的外环控制方法，其控制方程为ｅ＝（＋）（一Ｗｃ）：－￣（Ｋｗ十）（：：一）：（１６）Ｃ（＋）（ｄ。“＋。‘）（ｂ／ｄ。一）式（１６）可以写成＝（＋）（一）（１７）其中，Ｋｐ＝（ｚｆ５－Ｕｄｃ）帅（１８）＝“（＋。）州（１９）由式（１７）一式（１９）可知，采用电容能量外环控制，与电压外环控制相比，其ＰＩ参数相当于随直流电压的变化而变化。在启动初期，由于直流电压的给定值和反馈值都比较小，对应的比例、积分系数也相对较小，可以有效地防止电流突增，从而避免过大的冲击电流。当启动过程结束后，其比例、积分系数与电压外环控制时的系数一致。根据以上方法，重新设计ＳＶＧ启动时的外环控制框图如图５所示。图５改进后的外环控制框图Ｆｉｇ．５Ｉｍｐｒｏｖｅｄｏｕｔｅｒｌｏｏｐｃｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍ４仿真和实验验证４．１仿真验证根据以上的分析，应用Ｍａｔｌａｂ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ仿真平台，搭建了１５０ｋｖａｒ的静止无功发生器仿真模型，其仿真图模型如图６所示。其中：交流侧电网线电压为３８０Ｖ，频率５０Ｈｚ，交流侧电感为０．４５ｍＨ，限流电阻为１Ｑ，直流侧电容为８０００ｇＦ，直流侧电压设定为７００Ｖ，开关频率为１０ｋＨｚ。电容升压阶段，采用直流电压逐步升高法的仿真波形和采用直流电压逐步升高结合电容能量外环控制方法的仿真波形如图７所示。图７（ａ）示出的是电容升压阶段的直流电压波形图，图７（ｂ）和图７（ｃ）示出的是电容升压阶段的Ａ相电流波形图。采用直流电压逐步升高法时，直流电压的超调为２．３％，Ａ相瞬时电流的最大值为５５．５Ａ；采用直流电压逐步升高和电容能量外环控制相结合的方法时，直流电压的超调为０．８％，Ａ相瞬时电流的最大值为３７．５Ａ。根据仿真可以看出，直流电压逐步升高和电容能量外环控制相结合的方法能够有效地降低冲击电流，而且直流电压超调量极小。一～一ｌ。：［：ｆ：Ｈｕ一Ｉ、１∞。Ｄｅ２—］＿．一～ｆ－Ｂ１ｅ．－一～一ｌ．＝＿ｅＣｂｃＩａｂｃ—ｌａｂｃｌｏａｄＩ．ｏａｄ匹三二）・一Ｅ：：ＦＤｍ５Ｒ］Ｉ同—厂１ＩＦＤｍＬＬ－＿ＪＧ咖｝ｃＩＪ‘’口［二ｊ阵．．．．．．．．．．巴—’Ｆ：７］Ｊ’Ｉｔｕ３Ｊ＂Ｉｒ、－而—ＦＩ帅２Ｇｏｔ）１一ｌｒ＝Ｂ３Ｂｒｉｄｇｅ叵图６ＳＶＧ仿真模型Ｆｉｇ．６ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｏｆＳＶＧ。１２０一电力系统保护与控制ｔ／ｓｆｂ）直流电压逐步升高法ｔ｜Ｓ（ｃ）直流电厩逐步升高和电容能量外环相结合的方法图７直流电压和冲击电流的仿真波形Ｆｉｇ．７ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｗａｖｅｆｏｒｍｓｏｆＤＣｖｏｌｔａｇｅａｎｄｔｈｅｉｎｒｕｓｈｃｕｒｒｅｎｔ４．２实验验证应用图８所示实验平台对文中所提方法进行验证。此实验平台由两台并联的ＳＶＧ组成，其中一台作为被补偿对象，产生无功功率，由另外一台对其进行补偿。ＳＶＧ的容量均为１５０ｋｖａｒ，直流侧电容选用容“量为２７００ＢＦ、耐压为４５０Ｖ的电解电容，采用六”并两串的方式进行连接，开关管选用英飞凌ＦＦ４５０Ｒ１２ＭＥ４，电抗器参数为Ｏ．４５ｍＨ，限流电阻选用１００Ｑ的水泥电阻。当第一台ＳＶＧ运行时，控制其向电网输送不同大小的容性和感性无功电流。第二台运行后，对第一台所产生的无功进行补偿。所测ＰＣＣ处的电流和功率变化如图９所示。图８ＳＶＧ实验平台Ｆｉｇ．８ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｐｌａｔｆｏｒｍｏｆＳＶＧ（ａ）输出电流ｌ｝ｌ÷｝；第一台ＳＶＧ第＝台ＳＶＧ投入运行怍为梭补隆对象运（ｂ）无功功率（ｃ）有功功率图９ＰＣＣ处电流和功率变化Ｆｉｇ．９ＶａｒｉａｔｉｏｎｏｆｃｕｒｒｅｎｔａｎｄｐｏｗｅｒａｔＰＣＣ．１２２．电力系统保护与控制Ｌ１Ｐｉｎｇ，ＷＵＪｉａｎｗｅｎ，ＺＨＡＮＧＺｈｉｈａｏ，ｅｔａ１．Ｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｔａｔｉｃｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｏｒｂａｓｅｄｏｎ—ＤｕａｌＤＳＰ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＡｐｐａｒａｔｕｓ，２０１５，５１（９）：２８．３３．［９］鲍禄山，王毅非，黎燕．基于矢量解耦与预测电流控制相结合的ＡＰＦ的研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１５，—４３（５）：８８９２．ＢＡＯＬｕｓｈａｎ，ＷＡＮＧＹｉｆｅｉ，ＬＩＹａｈ．ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＡＰＦｂａｓｅｄｏｎｖｅｃｔｏｒｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌａｎｄｐｒｅｄｉｃｔｉｖｅｃｕｒｒｅｎｔｃｏｎｔｒｏｌ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１５，—４３（５）：８８９２．［１０］姚致清，于飞，赵倩，等．基于模块化多电平换流器的大型光伏并网系统仿真研究ＩＪ１．中国电机工程学报，—２０１３．３３（３６）：２７３３．ＹＡＯＺｈｉｑｉｎｇ，ＹＵＦｅｉ，ＺＨＡＯＱｉａｎ，ｅｔａ１．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｌａｒｇｅ－－ｓｃａｌｅＰＶｇｒｉｄ－－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｓｙｓｔｅｍｓｂａｓｅｄｏｎＭＭＣ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１３，３３（３６）：２７．３３．［１１］江伞才，马骁旭，李红刚．新型三相三线制模糊滑模控制并联有源滤波器设计［Ｊ］．电力系统保护与控制，—２０１４，４２（７）：１２８１３３．ＪＩＡＮＧＱｕａｎｃａｉ，ＭＡＸｉａｏｘｕ，ＬＩＨｏｎｇｇａｎｇ．Ｎｏｖｅｌｆｕｚｚｙｓｌｉｄｉｎｇｍｏｄｅｃｏｎｔｒｏｌｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｈｒｅｅ・・ｐｈａｓｅｔｈｒｅｅ・－ｗｉｒｅｓｈｕｎｔａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄ—Ｃｏｎｔｒｏｌ，２０１４，４２（７）：１２８１３３．［１２］陈丽兵，史丽萍，夏正龙，等．基于同步旋转变换及ＤＦＴ的ＳＶＧ指令电流检测法［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１４，４２（１３）：２１－２７．ＣＨＥＮＬｉｂｉｎｇ，ＳＨＩＬｉｐｍｇ，ＸＩＡＺｈｅｎｇｌｏｎｇ，ｅｔａ１．ＡｒｅｆｅｒｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｄｅｔｅｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄＯｎｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｌａｍｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄＤＦＴｆｏｒＳＶＧ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１４，４２（１３）：２１．２７．收稿日期：２０１５－０７－１２；修回日期：２０１５－０８－１１作者简介：艾永乐（１９６４一），男，博士，教授，主要从事交流多相电机新颖控制策略研究和电能质量检测与提高；Ｅ．ｍａｉｌ：ａｉｙｏｎｇｌｅ＠ｈｐｕ．ｅｄｕ．ｃｎ王伟（１９９０一），男，硕士研究生，研究方向为电力系统无功补偿。（编辑姜新丽）