适用于并网逆变器的新型LCL滤波器.pdf

第４４卷第１１期２０１６年６月１日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶＯ１．４４ＮＯ．１１Ｊｕｎ．１．２０１６Ｄ０Ｉ：１０．７６６７／ＰＳＰＣ１５１２６０适用于并网逆变器的新型ＬＣＬ滤波器金亮亮，周荔丹，姚钢，张嵩，冯文军，毛维俭（１．电力传输与功率变换控制教育部重点实验室（上海交通大学），上海２００２４０；２．国网上海市电力公司市区供电公司，上海２０００８０；３．上海闸电燃气轮机发电有限公司，上海２００１２２）摘要：针对ＬＣＬ滤波器应用于并网逆变器过程中，存在谐振问题和滤波电容在５、７次谐波的作用下过流损毁的现象，首次提出了一种新型的ＬＣＬ滤波器。在传统滤波支路中引入一个并联谐振和一个串联谐振，并联谐振实现滤波电容的保护，串联谐振实现开关频率谐波的滤除。首先推导了该方案下系统电压和滤波支路电流的传递函数，接着分析了滤波电容参数变化对滤波支路谐振点的影响，合理选取了本方案各元件的参数。最后对两种滤波结构进行仿真和实验，证明了所提方案在具有相似滤波效果的条件下，保护了滤波电容，降低了无源阻尼的损耗。关键词：ＬＣＬ滤波器；无源阻尼；并联谐振；串联谐振；ＳＴＡＴＣＯＭＡｎｏｖｅｌＬＣＬｆｉｌｔｅｒａｄｏｐｔｅｄｉｎｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒＪ１ＮＬｉａｎｇｌｉａｎｇ，ＺＨＯＵＬｉｄａｎ，ＹＡＯＧａｎｇ，ＺＨＡＮＧＳｏｎｇ，ＦＥＮＧＷｅｎｊｕｎ，ＭＡＯＷｅｉｊｉａｎ（１．ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＣｏｎｔｒｏｌｏｆＰｏｗｅｒＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎａｎｄＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎ（ＳｈａｎｇｈａｉＪｉａｏＴｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ），ＭｉｎｉｓｔｒｙｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００２４０，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｔａｔｅＧｒｉｄＵｒｂａｎＰｏｗｅｒＳｕｐｐｌｙＣｏｍｐａｎｙ，ＳＭＥＰＣ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０００８０，Ｃｈｉｎａ；３．ＳｈａｎｇｈａｉＺｈａｄｉａｎＧａｓＴｕｒｂｉｎｅＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００１２２，Ｃｈｉｎａ）——Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＬＣＬｆｉｌｔｅｒａｄｏｐｔｅｄｉｎｇｒｉｄｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｈａｓｉｔｓｒｅｓｏｎａｎｔｉｓｓｕｅｍｅａｎｗｈｉｌｅｔｈｅｃａｐａｃｉｔｏｒｉｓｖｕｌｎｅｒａｂｌｅｕｎｄｅｒｔｈｅｉｍｐａｃｔｏｆ５，７ｈａｒｍｏｎｉｃ．Ｔｏｔｈｉｓｅｎｄ，ａｎｅｗＬＣＬｔｏｐｏｌｏｇｙｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄｗｉｔｈｔｗｏｒｅｓｏｎａｎｃｅｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｉｎｉｔｓｆｉｌｔｅｒｂｒａｎｃｈ，ｉ，ｅ．ａｐａｒａｌｌｅｌｏｎｅｔｏｇｅｔｔｈｅｃａｐａｃｉｔｏｒｐｒｏｔｅｃｔｅｄａｎｄａｓｅｒｉａｌｏｎｅｔｏｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｃｈｉｎｇｈａｒｍｏｎｉｃｓ．Ｔｈｅｔｒａｎｓｆｅｒｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｆｉｌｔｅｒｂｒａｎｃｈｃｕｒｒｅｎｔａｎｄｇｒｉｄｖｏｌｔａｇｅｕｎｄｅｒｔｈｅｓｃｈｅｍｅｉｓｐｒｅｓｅｎｔｅｄｆｉｒｓｔｌｙ，ｔｈｅｎｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｆｉｌｔｅｒｃａｐａｃｉｔａｎｃｅｐｅｒａｍｅｔｅｒｓｖａｒｉａｔｉｏｎｏｎｔｕｎｉｎｇｐｏｉｎｔｏｆｆｉｌｔｅｒｂｒａｎｃｈａｎｄｔｈｅｂａｓｉｃｐｒｏｃｅｓｓｏｆｐａｒａｍｅｔｅｒｓｓｅｌｅｃｔｉｏｎａｒｅｐｕｔｆｏｒｗａ—ｒｄ．ＣｏｍｐａｒｉｓｏｎｒｅｓｕｌｔｓｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｎｏｖｅｌＬＣＬｆｉｌｔｅｒａｎｄｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌＬＣＬ－ｆｉｌｔｅｒａｒｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄ，ｗｈｉｃｈｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｎｏｖｅｌｔｏｐｏｌｏｇｙｃａｎａｃｈｉｅｖｅａｌｍｏｓｔｔｈｅｓａｍｅｄａｍｐｉｎｇｅｆｆｅｃｔａｓｂｙｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌｔｏｐｏｌｏｇｙ，ｍｅａｎｗｈｉｌｅ，ｇｅｔｔｉｎｇｔｈｅｃａｐａｃｉｔｏｒｗｅｌｌｐｒｏｔｅｃｔｅｄａｎｄｄｅｃｒｅａｓｉｎｇｐｏｗｅｒｌｏｓｓｃａｕｓｅｄｂｙｐａｓｓｉｖｅｄａｍｐｉｎｇ．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＬＣＬｆｉｌｔｅｒ；ｐａｓｓｉｖｅｄａｍｐｉｎｇ；ｐａｒａｌｌｅｌｒｅｓｏｎａｎｃｅ；ｓｅｒｉｅｓｒｅｓｏｎａｎｃｅ；ＳＴＡＴＣＯＭ０引言基于ＬＣＬ的并网逆变器（ＬＣＬｇｒｉｄｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒ）在实际应用中存在两个问题：１）并网电流谐振Ｊ；２）滤波电容过流损毁。前者是由于ＬＣＬ为一个三阶系统，自身存在一个无阻尼谐振点，需采用阻尼措施维持系统稳定。阻尼措施主要分为有源阻尼和无源阻尼两大类ｌ３Ｊ：有源阻尼通过采样滤波电容电压或电流信号作为内环反馈来实现ＬＣＬ谐振点的抑制Ｊ，虽然不存在损耗的问题，但是增加了控制的复杂度和额外的传感器；无源阻尼通过在滤波电容支路串联或并联阻尼电阻来实现谐振电流的抑制［５ｌ，控制策略简单可靠，得到了更广泛的应用。后者则是由于实际运行中，电网背景谐波（主要是５、７次谐波）的存在，使得流经滤波电容支路的５、７次谐波电流大量增长，最终导致滤波电容过流损毁，采取相应措施保护滤波电容很有必要。而目前国内外文献的研究内容主要针对于减弱电网背景谐波对并网电流质量的影响＿６Ｊ，对滤波电容保护的电力系统保护与控制研究很少。因此，本文为了减少流经滤波电容的５、７次谐波，提出了一种改进的ＬＣＬ拓扑结构。该拓扑在传统ＬＣＬ滤波支路上引入了一个并联谐振和一个串联谐振。并联谐振频率设置为２５０Ｈｚ，使得滤波支路对５、７次谐波都有比较高的阻抗，衰减流经滤波支路的５、７次谐波电流，进而保护滤波电容；串联谐振，类似于ＬＬＣＬｌ９Ｊ结构的原理，谐振频率设置为开关频率，使得开关频率处的谐波流经滤波支路而不注入电网。最后本文以基于ＬＣＬ的静止同步—补偿器（ＳｔａｔｉｃＳｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓＣｏｍｐｅｎｓａｔｏｒ，ＬＣＬＳＴＡＴＣＯＭ）为例进行仿真和实验研究，验证了本文提出拓扑的有效性。１新型ＬＣＬ．ＳＴＡＴＣ０Ｍ模型和控制—１．１新型ＬＣＬＳＴＡＴＣＯＭ方案的提出图１给出了经新型ＬＣＬ滤波的ＳＴＡＣＯＭ拓扑图。其中为系统侧电压，Ｊｒ为机侧电流，厶为并网补偿电流，厶ｆ为流经滤波电容支路的电流，为直流侧电压，为ＳＴＡＴＣＯＭ逆变器侧电压，为直流侧电容，、为滤波电感，成为阻尼电阻，为滤波电容，ＬＯＡＤ１和ＬＯＡＤ２分别为对称负载和非线性负载。相比于传统结构的ＬＣＬ滤波器，新型ＬＣＬ增加了谐振模块１和３，其中￡４和构成谐振模块１，￡３和Ｃｆ构成谐振模块２。ＭＯＤＵＬＥ２图１新型ＬＣＬ型ＳＴＡＴＣＯＭ拓扑结构Ｆｉｇ．１ＴｏｐｏｌｏｇｙｏｆＳＴＡＴＣＯＭｗｉｔｈｎｏｖｅｌＬＣＬｆｉｌｔｅｒ由图１得到传统ＬＣＬ滤波器和新型ＬＣＬ滤波器的结构框图如图２所示，其中（）、（）和Ｕｇ（ｓ）分别为逆变器输出侧电压、滤波支路电压和电网电压在复频域的拉普拉斯变换，，）、Ｉ２（ｓ）和Ｉｔ（ｓ）分别为逆变器输出侧电流爪无功补偿电流厶和滤波支路电流，ｃ在复频域上的拉普拉斯变换。图２中，除了滤波效果以外，本文主要研究电网背景谐波对滤波支路电流的影响，给出滤波支路电流厶相对于网侧电压的传递函数，如式（１）和式（２），给出并网电流／２相对于逆变器侧电压的传递函数，如式（３）和式（４）。（ａ】１§统ＬｃＬ结构框Ｉｃ㈤Ｓ一（ｂ新型ＬＣＬ结构框陶图２ＬＣＬ滤波器结构框图Ｆｉｇ．２ＢｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆＬＣＬｆｉｌｔｅｒＬＬＣｅｓ。（）１Ｃｆ＋（厶＋Ｌ２）ｃｆＲｆ＋（厶＋Ｌ２）ＳＩｔ（ｓ）一Ｃ４ＣｒＬ４ＬｌＳ＋ＣｆＬ１ｓ（）５＋０４＋ａ３ｓ＋２＋口ｌ＋：鱼±Ｕ（）厶ｃ＋（厶＋三２）Ｒｆｓ＋（厶＋Ｌ２）ｓ，２（引一ｂ４ｓ＋ｂ３ｓ＋ｂ２ｓ＋ｂｔｓ＋（）ａ５ｓ＋ａ４ｓ＋十２＋ａｌｓ＋式（２）中：ａ００ａｌ＝Ｌｌ＋￡２ａ＝（厶十￡）Ｃｒ辟ａ３＝厶Ｇ＋厶Ｃｆ＋厶＋厶厶Ｃ４＋２＋２＋￡：ａ４＝（厶Ｌ４ＣｆＣ４＋Ｌ２Ｌ４ＣｆＣ４）ａ＝Ｌ。Ｌ２Ｌ４ｃｆＣ４＋厶厶ＣｒＣ４＋厶Ｃｆ式（４）中，系数ａｏ－ａ５与式（２）相同。ｂｏ＝１６１＝ＣｆＲｆｂ２＝ＣｆＬ３＋ＣｆＬ４＋Ｃ４Ｌ４ｂ３＝Ｌ４ＣｆＣ４Ｒｆｂ４＝Ｌ３Ｌ４Ｃｆｃ４（２）（３）．４．．电力系统保护与控制流相对于逆变器侧电压的伯德图，如图４所示。图４ｆａ）中，Ｎ１和Ｎ３为不带阻尼电阻时两种方案的伯德图，Ｎ２和Ｎ４为串联电阻以后两种方案的伯德图。图４ｆｂ）中，Ａ１和Ａ２分别为带阻尼以后新型ＬＣＬ和传统ＬＣＬ的滤波效果的伯德图。表１ＬＣＬ各元件参数参数５Ｏ∞０５０１００９Ｏ∞１３５８０２２５２７０Ｈｚ（ａ）滤波支蹄电流相对侧｝乜ｊｋ、，｛・“、０｜一’≯、一一ｆｂ刚侧电流辎对于逆变料侧电图４两种方案的伯德图Ｆｉｇ．４Ｂｏｄｅｄｉａｇｒａｍｏｆｔｗｏａｐｐｒｏａｃｈｅｓ由Ｎ１和Ｎ２可以发现，传统拓扑结构串联电阻的方式可以有效地抑制系统的谐振点（２．３９ｋＨｚ）。由Ｎ３可以看出，新型的ＬＣＬ由于拓扑比较复杂谐振点有３个，ＬＣＬ固有的谐振点有所抬高（２．７３ｋＨｚ），在同样大小的阻尼电阻作用下，具有更好的谐振抑制效果；在２５０Ｈｚ附近有两个谐振点，对５次谐波有一个明显的反向峰值，很好地抑制了５次谐波流经滤波支路。由Ｎ３和Ｎ４可以看出，按照式（１０）整定阻尼电阻以后，新型拓扑结构的谐振现象得到了明显抑制，值得注意的是，串联电阻以后２５０Ｈｚ处反向的谐振点依然存在，所以新拓扑依然能抑制流经滤波支路的５次谐波电流。由Ｎ２和Ｎ４可以看出，新型拓扑结构和传统拓扑结构都很好地解决了谐振问题，而且由Ｎ４可以看出新型结构能抑制流经滤波支路的５次谐波电流，并衰减７次谐波电流，保护了滤波电容不受电网背景谐波的影响，由Ａ１和Ａ２可以看出，两种方案在低频段的滤波特性基本完全一致，所以新方案不会影响传统的控制策略，虽然Ａｌ在高频段的衰减效果不如传统方案Ａ２，但是拥有更大的相角裕度。总的来说，新型ＬＣＬ结构和传统方案的滤波效果相差无几，但是能更好地保护滤波电容，优势明显。—１．３ＬＣＬＳＴＡＴＣＯＭ控制策略由图４（ｂ１可以看出，新型ＬＣＬ和传统ＬＣＬ结构在低频段的伯德图特性基本一致，而ＬＣＬ滤波器和Ｌ滤波器，在低频段的伯德图特性基本一样，所以可以按照一般的经Ｌ并网的ＳＴＡＴＣＯＭ进行控制器设计ｌ】¨Ｊ。ＳＴＡＴＣＯＭ主要是基于ＶＳＲ拓扑结构的变换器，可以看作一台不带直流负载的ＰＷＭ整流器，忽略各元件寄生电阻，按照ＶＳＲ在ｄ－ｑ坐标系下的模型可得。ｄｊ＝一（厶＋Ｌ２）二＋（厶＋Ｌ２）ｉｑ＋Ｕ（１１）Ｕ￡ｄｆ—ｉ＝一（厶＋Ｌ２）÷一（１＋￡２）＋（１２）Ｕｆ采用ＰＩ调节器分别对电压外环以及电流内环进行控制，ＳＴＡＴＣＯＭ在运行时，会有开关损耗等一系列损耗，所以需要系统提供少量有功分量，参考电流的有功分量由电压外环经ＰＩ调节得到，无功分量由电网检测得到。控制框图如图５所示。图５ＳＴＡＴＣＯＭ控制框图Ｆｉｇ．５Ｃｏｎｔｒｏｌｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｒｅｅ・ｐｈａｓｅＳＴＡＴＣＯＭ∞∞如加渤如一厶一Ｑ琊一７一金亮亮，等适用于并网逆变器的新型ＬＣＬ滤波器—一５２仿真验证对经两种滤波结构并网的ＳＴＡＴＣＯＭ仿真。图—１为新型ＬＣＬＳＴＡＴＣＯＭ系统仿真电路，具体仿真参数如表２所示。ＬＣＬ滤波器参数按照表１设置，传统ＬＣＬ相比于新型ＬＣＬ结构，缺少了谐振模块１和串联电感三３，其余参数均和新型ＬＣＬ结构一致。因为实际运行中，滤波支路的５、７次谐波主要来自于非线性负载产生的谐波和电网背景谐波，所以在只带负载谐波、只带电网背景谐波及负载谐波和电网背景谐波共同作用三种情况下，对传统ＬＣＬ滤波结构和新型ＬＣＬ滤波结构进行仿真比较。通过一个不可控二极管整流器带电阻负载来模拟负载有谐波的情况。表２系统仿真参数Ｔｌａｂｌｅ２Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ仿真参数数值网侧电压５次背景谐波７次背景谐波直流侧电压砜。负载电阻负载电感二极管整流负载开关死区时间３８０Ｖ５％５％７００Ｖ１ｎ１ｍＨ２Ｑ４Ｉｔｓ２．１三种情况的仿真波形在只带负载谐波、只带电网背景谐波及负载谐波和电网背景谐波共同作用三种情况下，分别对两种结构进行仿真。传统ＬＣＬ滤波结构和新型ＬＣＬ滤波结构滤波支路的仿真电流及其ＦＦＴ分析如图６所示，ａ（１－３）￣［１ｂ（１～３）分别代表三种情况下，传统ＬＣＬ结构和新型ＬＣＬ结构的波形图。将三种情况下系统的阻尼损耗和５次谐波附近谐波含量比较多的频率列表如表３所示。１００１０妇支路电流０．１００．１４０．１８０．２２０．２６０３０谐波次数ａ（１）１００１Ｏ支路电流０ｌ００ｌ４０．１８０．２２０２６０３０３５３Ｏ２５２０１５ｌＯ５Ｏ１００ｌ０１０２４６８１０Ｉ２ｌ４ｌ６１８２０谐波次数ａ（２）支路电流０．１００１４０．１８０２２０．２６０．３０；一；把１ＯＯ１Ｏｔ／ｓｉ＿：＿ＩＩｆ．．．Ｉ一０２４６８１０ｌ２１４１６１８２０谐波次数ａｒ３、ｆａ１传统ＬＣＬ拓扑结构支路电流０ｌ００１４０１８０２２０２６０３Ｏ１Ｏ０１Ｏ谐波次数ｂｆ１）支路电流０．１００．１４０１８０．２２０．２６０．３０１５缸舡ｌＯ窭５０ｔ／ｓｊ０２４６８１０１２ｌ４ｌ６１８２Ｏ谐波次数ｂ（２）如《电力系统保护与控制谐波次数ｂ（３）（ｂ）新型ＬＣＬ拓扑结构图６三种情况下滤波支路的ＦＦＴＦｉｇ．６ＦＦＴａｎａｌｙｓｉｓｏｆｆｉｌｔｅｒｂｒａｎｃｈｕｎｄｅｒｔｈｒｅｅｃａｓｅｓ通过对表３和图６流经滤波支路的电流的比较，可以发现，相比于（ｂ），在（ａ）中，电流含更多的５、７次谐波成分；在（ｂ）中，２１０Ｈｚ周围谐波有少量增长，这是因为谐振模块１引入的低阻抗串联谐振点的作用，若增加阻尼电阻可以有效地降低２１０Ｈｚ处的谐波含量，将阻尼电阻增加到１．４５Ｑ可以有效地抑制２１０Ｈｚ处的谐波，但是阻尼损耗会明显增加（以电网背景谐波作用下为例，阻尼损耗从１３．５Ｗ增加到３９ｗ１。因为实际运行中，一般很少会有２１０Ｈｚ的谐波，所以本拓扑为了降低损耗，没有加大阻尼电阻。由图６（ａ），可以看出一旦电网有了一定的背景谐波（往往是５、７次谐波），滤波支路的５、７次谐波是成倍地上涨，此时，电容损毁的情况变得尤为常见。而由图６（ｂ）可以看出，本文提出的拓扑结构，在大幅衰减流经滤波支路的５次谐波电流的同时，对７次谐波电流也有部分衰减。由图６和表３可以看出，三种情况下，新拓扑的支路电流畸变率明显低于传统拓扑结构，可以有效地降低无源阻尼的损耗，提高系统效率；抑制了流经滤波支路的５次谐波电流，并衰减了７次谐波电流，很好地保护了滤波电容。表３三种情况下特定频率谐波畸变率Ｔａｂｌｅ３ＣｅｒｔａｉｎｈａｒｍｏｎｉｃｃｕｒｒｅｎｔＦＦＴａｎａｌｙｓｉｓｏｆｆｉｌｔｅｒｂｒａｎｃｈｕｎｄｅｒｔｈｒｅｅｃａｓｅｓ２．２并网电流仿真为进一步了解两种滤波结构对并网电流的影响，对并网电流进行仿真。因为实际应用中，流经滤波支路的５、７次谐波主要来源于电网背景谐波，所以本文仅针对在电网背景谐波单独作用的情况下，对两种拓扑结构并网电流进行仿真，如图７所不。ｆ流１０。—１１０Ｉ／＼¨Ｈ¨／＼／＼』＼｛。。２０１００１４０１８０．２２０２６０３Ｏｔ／ｓ谐波次数（ａ）传统ＬｃＬ打ｉ扑构潴波次数ｆｂ）新Ｉ＇，．ＬＣＬＪ，（ｂ｝ｂ结构图７只有背景谐波时并网电流ＦＦＴＦｉｇ．７ＦＦＴａｎａｌｙｓｉｓｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒｃｕｒｒｅｎｔｕｎｄｅｒｂａｃｋｇｒｏｕｎｄｈａｒｍｏｎｉｃｓ因为本文提出的拓扑结构相比于传统拓扑结构，提高了系统固有的谐振频率（由２．３９ｋＨｚ升高到２．７３ｌｄｔｚ），在同样大小的阻尼电阻作用下，具有更好的谐振抑制效果；所以图７中，新拓扑在抑制５、∞∞０．８电力系统保护与控制３）合理地选择了滤波器的元件参数，通过仿真和实验证了本文提出的拓扑结构的有效性和相关理论的正确性。本文提出的拓扑结构相比于传统的拓扑结构，在衰减了５、７次谐波流进滤波支路的同时，保护了滤波电容；减少了阻尼电阻的损耗，提高了系统的效率。参考文献［１］陈新，韦徵，胡雪峰，等．三相并网逆变器ＬＣＬ滤波器的研究及新型有源阻』ｃ三控制［Ｊ］．电工技术学报，２０１４，—２９（６）：７１７９．ＣＨＥＮＸｉｎ，ＷＥＩＺｈｅｎｇ，ＨＵＸｕｅｆｅｎｇ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎ—ＬＣＬｆｉｌｔｅｒｉｎｔｈｒｅｅ－・ｐｈａｓｅｇｒｉｄ・ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒａｎｄｎｏｖｅｌａｃｔｉｖｅｄａｍｐｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆ—ＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１４，２９（６）：７１７９．［２］彭咏龙，朱劲波，李亚斌．基于电感电压反馈和输入整形技术的ＬＣ滤波器混合阻尼控制［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１５，４３（２）：１０３．１０７．ＰＥＮＧＹｏｎｇｌｏｎｇ，ＺＨＵＪｉｎｂｏ，ＬＩＹａｂｉｎ．ＨｙｂｒｉｄｄａｍｐｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌｂａｓｅｄｏｎｔｈｅＬＣｆｉｌｔｅｒｉｎｄｕｃｔｏｒｖｏｌｔａｇｅ￣ｅｄｂａｃｋａｎｄｉｎｐｕｔｓｈａｐｉｎｇｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１５，４３（２）：１０３－１０７．［３］李建泉，吴小云，何星瑶，等．集中补偿型ＬＣＬ．ＡＰＦ的有源阻尼控制方法研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，—２０１５，４３（５）：１０１１０６．ＬＩＪｉａｎｑｕａｎ，ＷＵＸｉａｏｙｕｎ，ＨＥＸｉｎｇｙａｏ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈ—ｏｎｔｈｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｄａｍｐｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌｏｆＬＣＬＡＰＦｂａｓｅｄｏｎｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ—ａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１５，４３（５）：１０１１０６．—［４］ＢＡＯＣｈｅｎｌｅｉ，ＲＵＡＮＸｉｎｂｏ，ＷＡＮＧＸｕｅｈｕａ，ｅｔａ１．Ｓｔｅｐ—ｂｙ－－ｓｔｅｐｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｄｅｓｉｇｎｆｏｒＬＣＬ・ｔｙｐｅｇｒｉｄ－－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｗｉｔｈｃａｐａｃｉｔｏｒ－ｃｕｒｒｅｎｔ－ｆｅｅｄｂａｃｋａｃｔｉｖｅ－ｄａｍｐｉｎｇ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２０１４，２９（３）：—１２３９１２５３．—［５ＪＰＥＮＡＡＬＺＯＬＡＲ，ＬＩＳＥＲＲＥＭ，ＢＬＡＡＢＪＥＲＧＦ，ｅｔａ１．ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｐａｓｓｉｖｅｄａｍｐｉｎｇｌｏｓｓｅｓｉｎＬＣＬ・－ｆｉｌｔｅｒ－－ｂａｓｅｄｇｒｉｄｃｏｎｖｅｒｔｅｒｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒ—Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２０１３，２８（６）：２６４２２６４６．［６］吴业，谢少军。阚加荣，等．逆变器侧电流反馈的ＬＣＬ并网逆变器电网电压前馈控制策略［Ｊ］．中国电机＿Ｔ程学报，２０１３，３３（６）：５４．６０．ｗｕＹｎｎｙａ，ＸＩＥＳｈａ￣ｕｎ，ＫＡＮＪｉａｒｏｎｇ，ｅｔａ１．Ａｆｕｌｌｇｒｉｄｖｏｌｔａｇｅｆｅｅｄ－－ｆｏｒｗａｒｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｗｉｔｈｉｎｖｅｒｔｅｒ－－ｓｉｄｅｃｕｒｒｅｎｔｆｅｅｄｂａｃｋｆｏｒＬＣＬｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｓ［Ｊ］．—ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１２，３３（６）：５４６０．［７］李芬，邹旭东，邹云屏，等．并网ＬＣＬ滤波的ＰＷＭ整流器输入阻抗分析【Ｊ］．电工技术学报，２０１０，２５（１）：［８］［９］９７．１０３．ＬＩＦｅｎ，ＺＯＵＸｕｄｏｎｇ，Ｚ０ＵＹｕｎｐｉｎｇ，ｅｔａ１．ＩｎｐｕｔｉｍｐｅｄａｎｃｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆＬＣＬ－ｆｉｌｔｅｒＰＷＭｒｅｃｔｉｆｉｅｒｃｏｎｎｅｃｔｅｄｔｏｇｒｉｄ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１０，２５（１）：９７一ｌ０３．ＷＵＷＭ．ＨＥＹＢ，ＢＬＡＡＢＪＥＲＧＦ．ＡｎＬＬＣＬｐｏｗｅｒｆｉｌｔｅｒｆｏｒｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｇｒｉｄ－ｔｉｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］．１ＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２０１２，２７ｆ２）：７８２．７８９．ＷＵＷＭ，ＨＥＹＢ。ＴＡＮＧＴＨ．ＡＮｅｗｄｅｓｉｇｎｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｈｅｐａｓｓｉｖｅｄａ—ｍｐｅｄＬＣＬａｎｄＬＬＣＬｆｉｌｔｅｒｂａｓｅｄｓｉｎｇｌｅ・ｐｈａｓｅｇｒｉｄ・ｔｉｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＯＤ—ＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２０１３，６０（１０）：４３３９４３５０．［１Ｏ］郭珂，曾意，刘强，等．ＬＣＬ滤波器在具有有源滤波功能的光伏并网系统中的应用【Ｊ】．电力系统保护与控制，—２０１３，４１（３）：７３７９．ＧＵＯＫｅ，ＺＥＮＧＹｉ，ＬＩＵＱｉａｎｇ，ｅｔａ１．ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＬＣＬ－－ｆｉｌｔｅｒｉｎｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｒｉｄ・・ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｆｉｌｔｅｒｆｕｎｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（３）：７３－７９．１１１ＪＬＩＳＥＲＲＥＭ，ＢＬＡＡＢＪＥＲＧＦ，ＤＥＬＬＡＱＵＩＬＡＡ．Ｓｔｅｐ－－ｂｙ・－ｓｔｅｐｄｅｓｉｇｎｐｒｏｃｅｄｕｒｅｆｏｒａｇｒｉｄ－－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅＰＷＭｖｏｌｔａｇｅｓｏｕｒｃｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ—ＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００４，９ｌ（８）：４４５４６０．［１２］姚致清，张茜，刘喜梅．基于ＰｓｃＡＤ／ＥＭＴＤＣ的三相光伏并网发电系统仿真研究［Ｊ１．电力系统保护与控制，—２０１０，３８（１７）：７６８１．ＹＡＯＺｈｉｑｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＱｉａｎ，ＬＩＵＸｉｍｅｉ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆａｔｈｒｅｅ－・ｐｈａｓｅｇｒｉｄ・－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｂａｓｅｄｏｎＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ—ＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（１７）：７６８１．［１３］赵晋斌，张元吉，屈克庆，等．单相ＬＣＬ并网逆变器控—制策略综述［Ｊ］．电工技术学报，２０１３，２８（１０）：１３４１４２．ＺＨＡＯＪｉｎｂｉｎ，ＺＨＡＮＧＹｕａｎｊｉ，ＱＵＫｅｑｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｏｖｅｒｖｉｅｗｏｆｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒｓｉｎｇｌｅ・－ｐｈａｓｅｇｒｉｄ－－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｗｉｔｈＬＣＬｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ—Ｓｏｃｉｅｔｙ，２０１３，２８（１０）：１３４１４２．收稿日期：２０１５－０７－２１；修回日期：２０１５－０８－０４作者简介：金亮亮（１９９０一），男，硕士研究生，研究方向为新能源—并网逆变器；Ｅｍａｉｌ：４６１１０９４５２＠ｑｑ．ｃｏｍ周荔丹（１９７３一），女，博士，副研究员，研究方向为电力电子在电力系统中的应用；Ｅ－ｍａｉｌ：ｚｈｏｕｌｉｄａｎ＠ｓｊｔｕ．ｅｄｕ．ｃｎ姚钢（１９７７一），男，通信作者，博士，副研究员，研—究方向为电力电子在电力系统中的应用。Ｅｍａｉｌ：ｙａｏｇａｎｇｔｈ＠ｓｊｔｕ．ｅｄｕ．ｃｎ（编辑魏小丽）