一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法.pdf

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一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法1 一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法2 一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法3 一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法4 一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法5 一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法6 一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法7

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第39卷第4期2011年2月16日电力系统保护与控制PowerSystemProtectionandControlVb1.39NO.4Feb.16.201l一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法岑海凤,王西田,杨煜,赵勇(1.广州供电局,广东广州510000;2.上海交通大学电气工程系,上海200240;3.南方电网技术研究中心,广东广州510623)摘要:针对结构复杂的串补输电系统的外网采用何种方法等值及等值后系统保留多大规模这一问题,基于现有的对次同步谐振模式在电网中的传递特性的认识,提出了一种适用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法。根据短路等效阻抗及等值前系统平衡运行状态,确定外网等值参数,并结合次同步谐振研究结果的参数敏感性对等值参数进行适当处理。以系统频率阻抗作为评价指标确定外网合适的等值规模。该方法简单方便,易于实现,适用于结构复杂的串补输电系统的次同步谐振评估分析。通过南方电网的应用算例验证得出,采用该方法进行外网多点等值时等值参数的简化处理及等值规模的判定方法对次同步谐振研究结果的影响很小,从而说明了该方法的有效性。关键词:次同步谐振;外网等值;短路等效阻抗;平衡运行状态;系统频率阻抗Anequivalentmethodofexternalelectricalnetworkforsubsynchr0nOusresonancestudiesinpowersystemCENHai.feng,WANGXi.tian2,YANGYu,ZHAOYong(1.GuangzhouPowerSupplyBureau,Guangzhou510000,China;2.DeptofElectricalEngineering,ShanghaiJiaoTongUniversity,Shanghai200240,China;3.CSGTechnologyResearchCenter,Ouangzhou510623,China)Abstract:Aimingattheproblemthathowtorealizetheequivalenceofacomplex.structuredseriescompensatedtransmissionsystemandwhatthesystemscaleshouldbeaftertheequivalence,basedonthetransfercharacteristicsofsubsynchronousresonance(ssR1modesinelectricalnetwork,apowersystemextema1networkequivalentmethodforSSRstudiesiSproposed.Theequivalent—parametersofextemalnetworkareobtainedbasedonshortcircuitequivalentimpedancesandthesystemequilibratingstatebeforeequivalence,andthentheparametersareappropriatelymanipulatedaccordingtoparametricsensitivityofSSRresults.Usingsystem ̄equencyimpedanceastheevaluationindex,theequivalentscalefittingforextemalnetworkcanbedetermined.Theproposed—methodiSeasytouseandapplicabletoSSRstudiesofcomplexstructuredseriescompensatedtransmissionsystems.WiththeapplicationofthemethodinChinaSouthemPowerGrid.itiSprovedthatsimplificationofequivalentparametersanddeterminationofequivalentscaleexertslittleinfiuenceonSSRanalysisresults.thusthevalidityofthemethodiSillustrated.ThisworkiSsupportedbyNationalNaturalScienceFoundationofChina(No.50807036).—Keywords:subsynchronousresonance(SSR);extemalelectricalnetworkequivalence;shortcircuitequivalentimpedances;equilibratingstate;systemfrequencyimpedance中图分类号:TM71文献标识码:A—文章编号:16743415(2011)04.0030.060引言串补输电技术作为现代电力工业大容量、远距离输电的一种经济有效的手段,在国内外已普遍兴起,而因此也引入了威胁系统安全稳定运行的次同步谐振(SubsynchronousResonance,SSR)问题【JJ。1970年和1971年美国Mohove电厂先后两次经历了SSR引起的机组大轴损坏事故【2J。近几年,我国北方一些火电基地,如托克托、上都、锦界等电厂的串补送出工程,经研究发现存在不同程度的SSR问题】。基金项目:国家自然科学基金项目(50807036)为了使研究便于实现并在经济上合理有效,电力系统的分析研究几乎都是基于等值简化的系统L6J。对于串补输电系统的SSR研究,一般定性地认为,相对低频振荡(区间模式)而言,SSR模式在电网中传播的区域有限,因此采用适当规模的等值简化系统分析SSR是可行的,这是用于SSR分“”析的系统等值的~个依据。针对点对网输电模式的串补输电系统,往往将串补线路与负荷中心的联络点作为等值边界点[7-81,此时外网采用单点等值。然而,到目前为止,对于结构复杂,尤其是串补输电线路附近存在电磁环网的系统,采用何种方法等值及等值后系统保留多大规模合适这一问岑海风,等一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法.31.题【9引,国内外还没有定量的说法。适用于次同步谐振研究的外网等值,是提高SSR研究结果精确度,准确反映系统SSR风险程度的基础。本文基于目前对SSR模式传递特性的认识,提出一种适用于结构复杂的串补输电系统的SSR研究的外网等值方法,并以南方电网为例对该方法的有效性进行验证。1适用于SSR研究ag ̄'l、网等值基本原理基于等值简化的系统进行SSR研究时,在次同步频率范围内,尤其是SSR模态频率附近,当用等效值表示的外网与实际系统的SSR等效阻抗几乎相同时,即认为外网等值是有效的。由于SSR是一个局部问题,SSR模式在电网中的传播范围不是太广,当系统保留区域达到一定程度(或称有效传播区域)时,即可认为系统SSR模式已衰减至非常微弱,外网等值规模对SSR研究结果的影响也就可忽略不计,若继续扩大系统保留区域,那么从待研究机组来看,SSR模态频率附近的系统等效阻抗几乎是一致的,并且此时采用基于工频下的短路等效阻抗来表征外网也是合理的。系统平衡运行状态参数作为SSR分析的条件之一,也是影响SSR模态阻尼的一个重要因素【l。目前,国内进行SSR分析时,等值点电源参数普遍采用基准值近似表示,即对于500kV串补系统,其等值点电源电压通常设为V=525Z0o,当采用此参数进行等值后系统的潮流计算时,其运行状态也往往偏离实际平衡运行点。因此,为保证系统初始运行状态引起的研究结果与实际情况下的误差尽可能地小,可基于等值前等值点平衡运行状态确定外网等值电源参数。根据以上分析,串补输电系统SSR研究中,外网可等效为带阻抗支路的无穷大电源的形式,采用短路等效及基于等值前系统平衡运行状态获取等值参数的同时,以系统频率阻抗作为评价指标确定合适的外网等值规模。2适用于SSR研究的外网等值方法2.1外网等值参数a)等值阻抗以短路等效阻抗表征外网,当采用单点等值时,等值参数较少,网络连接简单。然而,.对于串补输电线路附近网络结构复杂的系统,外网等值边界点较多,如十几个,等值点间的互阻抗支路可达几十甚至更多,并会出现负电阻的现象。此时,等值点间接线复杂,容易导致出错,并且对于时域仿真会出现因负电阻引起仿真异常,结果错误的问题。为解决这一问题,以下通过SSR研究结果的参数敏感性分析,得出互阻抗支路影响作用的一般规律,从而对等值阻抗参数作进一步的简化处理。外网多点等值时等值点自阻抗和互阻抗支路的连接如图l所示,其中z,分别表示等值点i对应的自阻抗、等值电源的电压有效值及电压相角,,,…,,分别表示等值点i与等值点毛之间的互阻抗。在基于系统线性化模型的小干扰稳定分析中,两个等值点各自的自阻抗和相互问的互△阻抗支路呈连接。对实际系统来说,由于高压输电线路电阻值远小于电抗值,即R<<X。因此,为方便分析,在此首先忽略各阻抗支路的电阻。设两个等值点i,,自电抗分别为,互电抗为,,其支路连接可表示成图2实线部分所示的形式。EjjL6q图1等值点自阻抗、互阻抗支路的连接Fig.1Connectionbetweenselfimpedancebranchesandmutualimpedancebranches△图2/Y变换Fig.2A/Ytransformation△△通过变换,型连接的,,可转化为Y型连接的X『Y,。,如图2虚线所示,其中:Yii燕毫若令==k ̄Xss;≥,则:klk2.32.电力系统保护与控制XiiI,X(2A)j]一I:业<__=L<煮蔫等值点f,J的对地阻抗分别为:1+㈩l+j由于。<,,,。<,若忽略互阻抗,‘等值点f,,的对地电抗分别以,近似表示时,则等值点f,J的最大阻抗误差为:一≥当k一1(£为较小的正数)时,可验证据以上推导,当两等值点间互电抗大于两者自电抗最大值的一1)倍时,若将该互阻抗支路予以忽略,则等值点阻抗与没有忽略的情况相比,其误差可保证在范围以内。由于系统模态阻尼与外网等值电阻并非呈线性关系,因此,£仅表示外网等值阻抗容许偏差的概念,并不指定所引起的系统SSR阻尼的误差。基于线性化模型的小扰动稳定分析,负电阻的存在不影响其正常分析研究,但对于时域仿真,互阻抗支路电阻呈负值将会导致仿真异常。由于通常情况下,互阻抗支路的电抗大于自阻抗支路的电抗,且存在R<<,通过SSR研究结果对负电阻的敏感性分析,结果表明,负电阻的影响非常小,可忽略不计。b1等值电源根据等值前大系统的潮流计算结果,获取外网等值点,,,,n的有功功率、无功功率、电压有效值及其相角,并结合外网等值阻抗参数,按照电路基本理论依次计算图1所示的互阻抗支路…Z,ZZ,Z加及自阻抗支路z的功率,从而进一步推算得到外网等值电源参数,。2.2外网等值规模以由待研究机组机端向网络侧看进去的系统频率阻抗作为确定外网等值规模的评价指标,当SSR模态频率附近不同等值规模下的系统等效阻抗值非常接近时,即可认为此时的外网等值规模是有效的。为更直观、精确地衡量不同等值规模下系统频率阻抗逼近程度,下面提出量化的外网等值规模的判据。△定义范数以表示外网不同等值规模下系统频率阻抗的误差,设Z】(厂)为外网某一等值规模下由待研究机组向网络侧看进去的系统频率阻抗,z:(.厂)为z。(.厂)对应的等值规模的基础上扩大系统保留区域时的系统频率阻抗,当外网等值规模达到一定程度时,对于设定的>0,总会使式(5)在fe(0,fo)(fo为工频)上成立。其中,II.IJ表示范数运算。△:二!II<(5)『Iz2(厂)lI若(1f,2)表示待研究机组的n个次同步扭振频率.的补频率,则式(5)可进一步具体为:AJ:maxAJi<(6)l<i<n△其中,=l兰}二f(1f)表示单lZ2(f)l个频率下的系统阻抗相对误差。关于的取值,则根据研究机组类型、系统网络结构等因素并结合研究目的的实际需要而定,其设置值通常较小,如0.01~0.05。当式(6)得到满足时,即可确定合适的外网等值规模。2.3外网等值流程基于以上理论及分析,串补输电系统SSR研究的外网等值可按照图3所示流程进行,其中初步的外网等值边界可按照现有SSR理论及成果进行设定。外网等值的具体操作步骤如下。步骤1:以重点考察的机组和串补输电线路为中心,向外保留距离串补线路一至两个主干网架电压等级(如500kV)的变电站的区域,确定初步的外网等值边界。步骤2:根据步骤l界定的初步的外网等值范围,计算外网短路等效阻抗。步骤3:判断外网等值边界点的数目,当外网等值边界点仅有一个时,直接转入步骤4;否则,岑海风,等一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法.33.按以下步骤对外网等值参数进行处理。步骤3.1:比较每两个等值边界点间互阻抗支路的互电抗与各个自电抗,当等值边界点间的互阻抗,,、‘支路的互电抗和自电抗之比大于阈值T=I一1JyC(£是设定的外网等值阻抗的容许偏差)时,去除该条互阻抗支路。步骤3.2:将保留下来的互阻抗支路中的负电阻记为零。步骤4:基于等值前系统的平衡运行状态,并结合等值边界点的等值阻抗,确定外网等值电源参数。步骤5:在原来的外网等值规模的基础上,以重点考察的机组和串补线路为中心向外扩大系统保留区域,如保留串补输电线路周围的电磁环网,并基于以上等值方法得到新的等值规模下的外网等值参数。当两种等值规模下由待研究机组机端向网络侧看进去的系统频率阻抗满足式(5)所示的外网等值规模的判据时,即说明所采用的外网等值规模的有效性。否则,重复步骤5,继续扩大系统保留区域进行对比分析。根据待研究机组和串补输电线路附近的网络结构,确定初步的外网等值边界外网等值阻抗参数计算I<三>嚣畜器毳———__r一—————外网等值电源参数计算卜I_J扩大系统保留区域并计算外网等值参数,计算不同等值规模下的系统频率阻抗曲线否外网等值确定,进行系统次同步谐振分析研究图3外网等值流程图Fig.3Flowchartofexternalelectricalnetworkequivalence3算例验证与应用以南方电网为例,将本文所提出的外网等值方法应用到墨江一红河、砚山一崇左串补对邻近的小龙潭、巡检司电厂机组的SSR风险评估分析中。3.1南方电网SSR分析的外网等值据南方电网2009年丰大方式下的BPA结构数据,全网共有节点4975个,支路5811条,小龙潭、巡检司电厂各开一台300Mw机组接入500kV网络。在此,为考察墨江一红河及砚山一崇左串补与附近的小龙潭、巡检司电厂机组间的SSR作用,首先界定初步的外网等值边界,如图4所示,外网等值边界点有5个。接着,按照图3所示流程对外网进行等值,并按£=0.1对等值阻抗进行简化处理。为确定外网有效的等值规模,需对比不同等值规模下系统的频率阻抗特性。因此,在图4所示的等值规模基础上向外扩大系统保留区域,考虑电磁环网的作用,如图5所示,其中等值边界点增加至l3个,图4、图5对应的两种等值规模下由巡检司机组机端向网络侧看进去的系统次同步频率阻抗特性曲线如图6所示。,、.’、图4初步的外网等值边界Fig.4Primaryequivalentboundary小北潭电J__巡榆司电厂图5考虑电磁环网的外网等值边界Fig.5ExternalelectricalSystemequivalenceconsideringelectromagneticringnetwork由图6可看出,在次同步频率范围内,图4、图5对应的两种等值规模下的系统频率阻抗非常接近。为量化分析,设=0.01,根据式(6)计算这△两种外网等值规模下系统频率阻抗相对偏差,结果如表1所示。其中,小龙潭、巡检司电厂开机的300Mw机组轴系均采用3质块模型(高压缸转子HIP、低压缸转子LP及发电机转子GEN),机组轴系各有两个次同步扭振频率。电力系统保护与控制等值规模等值规模=j【。、~一一…一一…1253035404550flHz020T_¨__r『一10.15,j一一.§o}一一一一一{‘一\,‘o.o51一r等值规模_1.等值规模二。10115025,03540如H图6由巡检司机组机端向网络侧看进去的系统次同步频率阻抗特性曲线Fig.6SystemequivalentimpedanceVS.frequencyasviewedbehindfromtheXunjiansigeneratorterminal表1外网不同等值规模下的系统频率阻抗偏差系统频率阻抗偏差机组次同步扭振频率/Hz△,△J2△_,小龙潭机f=22.42组0.00120,00720.0072厂=32.90巡检司机f=19.64组0.00370.00950.0095厂=26.51显然,不论是对于小龙潭机组还是巡检司机组,式(6)所示的外网等值规模的判据成立,因此图4、图5对应的两种外网等值规模均是有效的。3.2基于南方电网的外网等值验证本文所提出的外网等值方法中,为确定有效的外网等值参数及等值规模,采取了一定的处理措施,以下就这些措施对SSR阻尼特性的影响进行分析。以图4所示的系统为例,暂不考虑小龙潭、巡检司电厂机组轴系的机械阻尼作用,且按照£=0.1及=0.0l设定阈值,建立等值后系统线性化模型以进行特征值分析,计算结果如表2所示。方案一:对应于图4所示的外网等值规模,对外网等值,等值阻抗参数不作任何处理;方案二:在方案一的基础上,按照设定的阈值,忽略部分互阻抗支路;方案三:在方案二的基础上,将保留的互阻抗支路中的负电阻予以忽略;方案四:扩大系统保留区域,如图5所示,对外网进行等值,并对互阻抗支路较多及出现负电阻的问题进行了处理。对比表1中方案一至方案三可看出,在同一等值规模下,对等值阻抗参数进行简化处理而引起的SSR模态特征值的虚部和实部的变化都很小。同时,对比表l中方案三和方案四可知,两种等值规模下SSR模态特征值的虚部相差很小,SSR模态特征值的实部也比较接近。综上所述,特征值结果验证表明文中提出的外网等值过程对等值阻抗采取的简化处理措施及外网等值规模的判定方法是合理的,能够保证系统SSR结果的精确度和可靠性。表2外网等值简化对系统SSR特征值的影响Tab.2EffectsofequivalentsimplificationsofexternalelectricalnetworkonSSReigenvalues实部:1/s,虚部:HzSSR模态特征值机组方案一方案二方案三方案四小龙潭一O.00166126.315779一O.001679 ̄j26.315777—0.001674 ̄j26.315772一O.001711士j26.315780机组—0.0811491j19.826919一O.08117419.826916一O.081162 ̄j19.826909—0.081478 ̄j19.826909.巡检司O.00016432.9003150.000171士j32.9003150.000177 ̄j32.9003190.000138士j32.900313机组—0.043007+j22.614853一O.042970 ̄j22.614818一O.043014 ̄22.614846O.044287 ̄j22.6148223.3基于等值简化系统的时域仿真分析根据以上特征值分析结果,巡检司机组对应32.9Hz的SSR阻尼呈较小正值,可能存在扭振不稳定问题。以下采用PSCAD/EMTDC时域仿真进行进一步的验证分析。由图7所示的不考虑机组轴系机械阻尼的情况下红河交流母线发生瞬时性三相短路时机组轴系扭矩及转子转速响应可看出,故障后各机组,尤其是巡检司机组,其高中压缸HIP与低压缸LP间扭矩衰减缓慢,而两机组低压缸LP与发电机转子GEN间扭矩衰减较为明显。以上结果与特征值分析结果基本一致。岑海风,等一种用于次同步谐振研究的电力系统外网等值方法.35.(a)小龙潭机组轴系扭矩及转子转速(b)巡检司机组轴系扭矩及转子转速图7故障时机组轴系的时域响应Fig.7Timeresponseofgeneratorshaftstodisturbances4结论本文基于SSR是局部问题的这一特性,提出一种针对串补输电系统次同步谐振研究的外网等值方法,并以南方电网为例验证了其有效性。该方法易于实现,参数获取简单,具有较强的实用性,可用于尤其是结构复杂的串补输电系统次同步谐振的评估分析。该方法的显著特征在于:1)外网等值参数的获取,充分体现了外网等值阻抗及系统初始运行状态对SSR研究结果的影响作用。针对外网多点等值时互阻抗支路较多并可能出现负电阻的问题,提出了相应的解决措施。2)将次同步频率范围内,尤其是SSR模态频率附近的系统频率阻抗作为指标以确定合适的外网等值规模,方便、直观,且尽可能地减小了外网等值规模对系统SSR研究结果的影响。3)当前各区域大电网结构数据基本以BPA数据格式保存,当网络结构发生变化时,只需对BPA数据进行相应调整,即可按本文所提出的方法,方便、快捷地确定新的网络结构下外网等值。本文所提出的外网等值方法是基于sSR模式有效传播区域内外网负荷动态特性对SSR研究结果影响不明显的情况。当重点研究机组邻近大的负荷中心时,负荷可能对SSR研究结果有较大影响,此时外网采用何种方法进行等值简化还有待进一步深入研究。参考文献[1]文劲宇,孙海顺,程时杰.电力系统的次同步振荡问题[J].电力系统保护与控制,2008,36(12):1-4.——WENJinyu,SUNHaishun,CHENGShi-jie.Subsynchronousoscillationinelectricpowersystems[J].—PowerSystemProtectionandControl,2008,36(12):14.[2]HallMC,HodgesDA.Experiencewith500kVsubsynchronousresonanceandresultingturbinegeneratorshaftdamageatMohavegeneratingstation[J].IEEEPub.76CH1066-0-PWR,1976:22-29.[3]徐政,张帆.托克托电厂串补送出方案次同步谐振问题的计算和分析[J].中国电力,2006,39(11):21.26.XUZheng,ZHANGFan.SSRanalysisofseriescompensationtransmissionschemeforTuoketuoPower—Plamt[J].ElectricPower,2006,39(111:2126.[4]李国宝,张明,郭锡玖,等.上都电厂串补输电系统次同步谐振解决方案研究[J].中国电力,2008,41(5):75.78.LIGuo-bao,ZHANGMing,GUOXi-jiu,eta1.ThesolmiontoSSRprobleminShangduseriescompensationtransmissionsystem[J].ElectricPower,2008,41(5):—7578.[5]刘世宇,谢小荣,王仲鸿.我国火电基地串补输电系统的次同步谐振问题[J].电网技术,2008,32(1):5-8.—LIUShiyu,XIEXiao-rong,WANGZhong-hong.SSRproblemincompensatedtransmissionsystemofthermalpowerbasesinChina[J].PowerSystemTechnology,2008,32(1):5-8.[6]刘峰.电力系统外部等值理论及实用化探讨[J].继电器,2007,35(15):67-71.LIUFeng.Elementaryanalysisofextemalnetwork—equivalence[J].Relay,2007,35(15):6771.(下转第42页continuedonpage42)一42一电力系统保护与控制analyticalmethodforthereliabilityevaluationofwindenergysystems[C].//IEEERegion10AnnualInternationalConference,Proceedings/TENCON.2007:408.515.[4]吴义纯,丁明.风电场可靠性评估[J].中国电力,2004,—37(5):8184.—WUYichun.D1NGMing.Reliabilityassessmentofwindfarm[J].ElectricPower,2004,37(5):81-84.[5]BILLINTONR,GUANGBai.Generatingcapacityadequacyassociatedwithwindenergy[J].IEEETransactionsonEnergyConversion,2004,19(3):—641646.[6]WangP,BILL1NTONR.ReliabilitybenefitanalysisofaddingWTGtoadistributionsystem[J].IEEETransactionsonEnergyConversion,2001,16(2):—l34139.[7]AlexiadisM,DokopoulosP,Sahsamanoglou,eta1.Sh0rttermforecastingofwindspeedandrelatedelectrical—power[J].SolarEnergy,1998,63(1):6168.[8]BOSSANYIEA.Sh0rt-termwindpredictionusingKalmanfilters[J].WindEngineering,1985,9(1):1-8.[9]丁明,张立军,吴义纯.基于时问序列分析的风电场风速预测模型[J].电力自动化设备,2005,25(8):32-34.—DINGMing,ZHANGLi-jun,wUYichun.Windspeedforecastmodelinwindfarmsbasedonthetimeseriesanalysis[J].ElectricPowerAutomationEquipment,2005,25(8):32-34.[10]杨叔子,吴雅,王治藩,等.时间序列分析的工程应用【M】.武汉:华中科技大学出版社,1991.[11]GiorsettoP。UtsurogiKF.Developmentofanewprocedureforreliabilitymodelingofwindturbine[12][13][14][15]generators[M].1EEETransactionsonPowerApparatusandSystem,1982,102(1):134-143.杨莳百,戴景宸,孙启宏.电力系统可靠性分析基础及应用【M】.北京:水利电力出版社,1986.马振宇.电网可靠性的蒙特卡洛仿真研究fJ].电力系统保护与控制,2009,37(14):55.58.MAZhen-yu.ResearchofMonteCarlosimulationforpowersystemreliabilityassessment[J].PowerSystem—ProtectionandControl,2009,37(14):5558.马王晶,王日方,潘杰.全概率公式在发电系统可靠性评估中的应用[J].电力系统保护与控制,2009,37(19):—6972.WANGJing,WANGFang,PANJie.Applicationoftotalprobabilityformulainpowergenerationsystemreliabilityevaluation[J].PowerSystemProtectionand—Control,2009,37(19):6972.ReliabilityTestSystemTaskForceoftheIEEESubcommitteeontheApplicationofProbabilityMethods.IEEEreliabilitytestsystem[J].IEEETransonPAS,1979,—98(6):20472054.收稿日期:2010-03-06;—修回El期:201O-0604作者简介:吴昊(1986-),男,硕士研究生,主要从事电力系统—可靠性、状态估计等方面的研究;Email:wuhao0629@sjtu.edu.cn张焰(1958-),女,教授,主要从事电力系统规划及电力系统可靠性等方面的研究工作;刘波(1978-),男,博士,主要研究方向为分布式电源规划及稳定、电力系统故障分析。(上接第35页continuedfrompage35)[7]IEEESubsynchronousResonanceWorkingGroup.ComparisonofSSRcalculationandtestresults[J].IEEE—TransonPowerSystems,1989,4(1):336344.[8]AgrawalBL,DemckoJA,FarmerRG,eta1.Apparentimpedancemeasuringsystem(AIMS)[J].IEEETransonPowerSystems,1989,4(2):575-582.[9]AndersonPM,FarmerRGSeriescompensationofpowersystems[J].Encinitas:PblshInc,1996.[10]宋述波,叶利,余芳,等.基于MATLAB的湖北电网次同步谐振分析[J].继电器,2002,30(10):6-10.SONGShu-bo,YELi,YUFang,eta1.AnalysisofHubeipowersystem'sSSRbasedonMatlab[J].Relay,2002,30(10):6-10.[u]杨帆,王西田,陈陈.串联补偿输电系统次同步谐振的电气模态阻尼的参数敏感性分析[J】.华东电力,—2005,33(6):2227.YANGFan.WANGXi.tian,CHENChen.Analysisofparametricsensitivityofelectricalmodedampingsforsubsynchronousresonanceinseriescompensatedtransmissionsystem[J].EastChinaElectricPower,2005,—33(6):2227.收稿日期:2010-03-04;—修回日期:201O-1204作者简介:岑海凤(1985-),女,硕士研究生,主要研究方向为电力—系统次同步谐振和轴系扭振;Email:cenhaifeng@hotmail.com王西田(1973一),男,博士,副教授,主要研究方向为电力系统机网相互作用的建模、仿真与控制。
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