具有低电压穿越能力的集群接入风电场故障特性仿真研究.pdf

第４３卷第１４期２０１５年７月ｌ６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌｖ０１．４３Ｎｏ．１４Ｊｕ１．１６．２０１５具有低电压穿越能力的集群接入风电场故障特性仿真研究齐尚敏，李凤婷，何世恩３７刘光途，黄蓉（１．新疆大学电气Ｘ－程学院，新疆乌鲁木齐８３００４７；２．国网新疆电力公司电力科学研究院，新疆乌鲁木齐８３００１１：３．甘肃省电力公司风电技术中心，甘肃兰州７３００５０）“”摘要：结合风电机组的结构和并网原理，对直驱风电机组提出了卸荷电路十无功补偿的低电压穿越改进控制方法，对双馈风电机组采用了ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ和ＳＤＢＲ（ｓｅｒｉｅｓｄｙｎａｍｉｃｂｒａｋｉｎｇｒｅｓｉｓｔｏｒ）代替Ｃｒｏｗｂａｒ的低电压穿越改进控制方法。以ＰＳＣＡＤ为平台分别构建了具备低电压穿越能力的直驱风电机组和双馈风电机组的并网仿真模型；结合风电并网技术规程，采用电压跌落器仿真验证了直驱、双馈风电机组在电网电压跌落下的低电压穿越能力。参照新疆达坂城实际风电场群接入系统方案，构建了包含具备低电压穿越能力的直驱、双馈风电机组的集群风电场仿真算例，研究了风电场送出线故障、集群风电场送出线电压跌落、系统线路电压跌落时风电场群故障穿越特性。仿真结果表明：集群接入风电场送出线电压跌落会影响相邻风电场及系统的电压和频率，故障结束后整个风电接入系统可以在风电接入技术规程要求的时间内恢复至稳态运行状态。研究成果有助于分析风电大规模集群接入系统的运行特性，提高电力系统对风电的接纳能力。关键词：集群风电场；低电压穿越；故障特性Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｆａｕｌｔｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｌａｒｇｅｓｃａｌｅｗｉｎｄｆａｒｍｓｗｉｔｈＬＶＲＴｃａｐａｂｉｌｉｔｙＱＩＳｈａｎｇｍｉｎ一，ＬＩＦｅｎｇｔｉｎｇ，ＨＥＳｈｉｅｎ。，ＬＩＵＧｕａｎｇｔｕ。，ＨＵＡＮＧＲｏｎｇ。（１．ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＸｉｎｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｕｒｕｍｑｉ８３００４７，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｔａｔｅＧｒｉｄＸｉｎｊｉａｎｇＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｕｒｕｍｑｉ８３００１１，Ｃｈｉｎａ；３．ＷｉｎｄＰｏｗｅｒＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＣｅｎｔｅｒ，ＧａｎｓｕＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｌａｎｚｈｏｕ７３００５０，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓａｎｄｉｔｓｇｒｉｄ．ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅ．ａｎｉｍｐｒｏｖｅｄｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ””ｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅｗｉｔｈＤＣｃｈｏｐｐｅｒ＋ｒｅａｃｔｉｖｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｏｆＰＭＳＧｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．ＡｎｉｍｐｒｏｖｅｄｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅｗｉｔｈＤＣｃｈｏｐｐｅｒａｎｄｓｅｒｉｅｓｄｙｎａｍｉｃｂｒａｋｉｎｇｒｅｓｉｓｔｏｒｏｆＤＦＩＧｉｓａｄｏｐｔｅｄ．Ｔｈｅｇｒｉｄ．ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｓ０ｆＰＭＳＧａｎｄＤＦＩＧｗｈｉｃｈｈａｖｅｔｈｅｃａｐａｂｉｌｉｔｙｏｆｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈａｒｅｂｕｉｌｔｉｎｔｈｅＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ．””ＢａｓｅｄｏｎＴｌｅｃｈｎｉｃａｌｒｕｌｅｆｏｒｃｏｎｎｅｃｔｉｎｇｗｉｎｄｆａｒｍｔｏｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ．ｔｈｅｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｃａｐａｂｉｌｉｔｙａｒｅｖｅｒｉｆｉｅｄｗｉｔｈｖｏｌｔａｇｅｓａｇｇｅｎｅｒａｔｏｒ（ｖｓＧ、ｆｏｒＰＭＳＧａｎｄＤＦＩＧＣｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅａｃｃｅｓｓｉｎｇｓｃｈｅｍｅｏｆＤａｂａｎｃｈｅｎｇｗｉｎｄｆａｒｍｇｒｏｕｐ．ａｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｅｘａｍｐｌｅｏｆｗｉｎｄｆａｒｍｇｒｏｕｐｓｗｈｉｃｈａｌｌｔｈｅＰＭＳＧａｎｄＤＦＩＧｈａｖｅｔｈｅｃａｐａｂｉｌｉｔｙｏｆｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｉｓｂｕｉｌｔ．ｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｗｉｎｄｆａｒｍｇｒｏｕｐｓｄｕｒｉｎｇｆａｕｌｔｒｉｄｅ．ｔｈｒｏｕｇｈｉｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｆａｕｌｔｔｙｐｅｓｏｆｔｉｅｌｉｎｅａｎｄｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐａｔｗｉｎｄｆａｒｍｏｕｔｇｏｉｎｇｌｉｎｅａｓｗｅｌｌａｓｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐａｔｔｉｅｌｉｎｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｇｒｏｕｐｓａｒｅｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ．Ｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｔｈｅｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐｏｆｇｒｉｄ．ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｌａｒｇｅｓｃａｌｅｗｉｎｄｆａｒｍｓｏｕｔｇｏｉｎｇｌｉｎｅｈａｖｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｖｏｌｔａｇｅａｎｄｆｒｅｑｕｅｎｃｙｆｏｒｔｈｅａｄｉａｃｅｎｔｗｉｎｄｆａｒｍａｎｄｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ，ｔｈｅｗｈｏｌｅｗｉｎｄｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｃａｎｂｅｒｅｓｔｏｒｅｄｔｏｓｔｅａｄｙｓｔａｔｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｆｔｅｒｔｈｅｆａｉｌｕｒｅ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｒｅｓｕｌｔｓｃｏｎｔｒｉｂｕｔｅｔｏａｎａｌｙｚｅｔｈｅｒｕｎｎｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｏｆｇｒｉｄ．ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｌａｒｇｅｓｃａｌｅｗｉｎｄｆａｒｍｓａｎｄｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｒｅｃｅｐｔｉｖｉｔｙａｂｉｌｉｔｙｆｏｒｗｉｎｄｐｏｗｅｒ．ＴｈｉｓｗｏｒｋｉｓｓｕｐｐｏｓｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ（Ｎｏ．５１２６７０１９ａｎｄＮｏ．５１４６７０１９、．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｇｒｉｄ．ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｌａｒｇｅｓｃａｌｅｗｉｎｄｆａｒｍｓ；１ｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ；ｆａｕｌｔｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ中图分类号：ＴＭ７７；ＴＭ６１４文献标识码：Ａ——文章编号：１６７４．３４１５（２０１５）１４００５５０８０引言近年来我国内蒙、甘肃、新疆等地区风电发展基金项目：国家自然科学基金项目（５１２６７０１９，５１４６７０１９）；新疆维吾尔自治区自然科学基金资助项目（２０１２２１１Ａ００２）迅速，大规模集群式接入对当地电网的影响越来越明显；甘肃酒泉和张家口等地区的大规模风电脱网事故对电网的安全运行造成重大影响，风电场内大量风机同时退出运行容易造成相邻风电场大规模风机脱网，引起事故扩大，危及整个电网的安全稳定运行Ｊ。国家电网公司对并网风电场提出了严格的．５６一电力系统保护与控制低电压穿越要求Ｉ２Ｊ，但对高电压穿越尚未提出统一的并网规程。由于集群接入风电场问的相互影响，低电压穿越时集群风电场所呈现出的故障特性不同于单个风电场，因此，结合风电并网技术规程，研究集群接入风电场问相互影响的机理，分析集群风电场整体的运行特性，有助于大规模风电接入系统的安全稳定运行，提高电力系统对风电的接纳能力，具有重要的理论意义和工程应用价值。针对风电场故障特性的研究大部分是以单一风电场为研究对象，研究内容主要集中在提高风电机组低电压穿越能力方面。文献［３］提出了直驱永磁同步风电系统在故障前后的控制策略，可以在电网故障期间实现低电压穿越和具有无功支持功能。文献［４］建立了含ＤＢＲ的双馈风电机组在电网正常运行和发生低电压故障情况下发电系统的数学模型，提出了风电机组在ＬＶＲＴ下的控制策略。针对具备ＬＶＲＴ能力的风电场群运行特性及相邻风电场问的…相互影响机理研究较少。有少数文献对单机型的风电场低电压穿越及机组协调保护做了研究。文献【５１根据双馈风电机组故障时的无功功率特性，分析了撬棒投入对相邻风电场的影响，提出了协调多风电场之间低电压穿越的综合保护方案和控制策略。文献［６］从机组安全方面和系统电压稳定方面，探讨了双馈风电机组ｃｒｏｗｂａｒ保护电路中电阻取值、投切控制对机组低电压穿越的影响。本文结合直驱、双馈风电机组的结构和并网原理，在分析两种机组低电压穿越原理的基础上，基于ＰＳＣＡＤ仿真平台，构建具备低电压穿越能力的直驱、双馈风电机组仿真模型，结合现场测试原理，验证了两种机组的故障穿越能力。在此基础上，参照新疆某实际风电场群接入系统方案，构建集群接入风电场仿真算例，研究在不同电压跌落位置集群接入风电场的故障特性以及风电场之间的相互影响。１具备低电压穿越能力的风电机组建模１．１风电机组低电压穿越方法１．１．１直驱风电机组“目前直驱发电机组低电压穿越控制方法有消”“除有功不平衡控制方法和消除功率波动控制方”法Ｊ，消除有功不平衡控制方法主要是增加卸荷电路，消除功率波动控制方法主要是对无功进行控“制。本文结合这两种方法，提出卸荷电路＋网侧”无功补偿的低电压穿越改进控制方法，在直驱风电机组ＰＭＷ全功率变流器直流侧并联ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ电路来解决电网故障引起风机功率不平衡的问题，在ＰＳＣＡＤ仿真平台构建了满足低电压穿越的直驱风电机组模型。其系统结构框图如图１所示。＿ｌ＿Ｔ２ｌ：卜ＪｉＣｈ＿ｏｐ＿ｐｅ＿ｒ：图１直驱风电机组实现低电压穿越系统结构框图Ｆｉｇ．１ＢｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆＰＭＳＧｆｏｒｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ１．１．２双馈风电机组传统的双馈风电机组（ＤＦＩＧ）低电压穿越方式为加入Ｃｒｏｗｂａｒ电路来限制电网故障引起的转子电流骤升，可以满足风电并网规则的要求，但存在以下缺点：发生故障后，Ｃｒｏｗｂａｒ电路动作，ＤＦＩＧ的运行特性近似于传统的恒速异步发电机，从电网消耗无功，不利于故障切除后电网电压的恢复；本文采用改进的ＤＦＩＧ模型，用ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ和ＳＤＢＲ（ｓｅｒｉｅｓｄｙｎａｍｉｃｂｒａｋｉｎｇｒｅｓｉｓｔｏｒ）代替Ｃｒｏｗｂａｒ，达到故障时保护直流侧电容和转子侧变流器的目的Ｉ８Ｊ。其系统结构框图如图２所示。ｌｃｈ￣Ｆ２１图２双馈风电机组实现低电压穿越系统结构框图Ｆｉｇ．２ＢｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆＤＦＩＧｆｏｒｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ１．２风电机组数学模型１．２．１直驱风电机组以发电机转子磁通为参考坐标系，定子遵循发电机惯例，经过坐标变换后得Ｎｄ－ｑ坐标系下的永磁’同步发电机定子电压方程【９Ｊ表达式为式中：、分别为发电机的ｄ轴和ｑ轴电流分量；、分别为发电机的ｄ轴和ｇ轴电感；Ｒ为定子∞电阻；为电角速度；为ｇ轴电动势。齐尚敏，等具有低电压穿越能力的集群接入风电场故障特性仿真研究．５７．１．２．２双馈风电机组双馈异步风电机组的电压控制方程为＝～／ｓ（Ｒｓ＋ｊ）＋ＥＶ＇＿Ｉｒ（Ｌ＋ｊＸｒ）＋Ｅ（２）ｓＳＩｒ：＋Ｉｍ式中：向量、分别为定子端电压和电流；向量蜀为定子感应电动势；向量为励磁电流；盛、分别为转子电阻和电抗；、分别为定子电阻和电抗；Ｓ为转差率。１．３风电机组卸荷电路控制策略１．３．１直驱风电机组直驱风电机组卸荷电路由ＩＧＢＴ和卸荷电阻串联构成，控制框图如图３所示。图３直流卸荷电路的控制框图Ｆｉｇ．３ＣｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｏｆＤＣ－Ｃｈｏｐｐｅｒ卸荷电阻的投切规则为：系统稳态运行时，直流卸荷电路不投入；当砜。大于时，卸荷电阻快速投入；当。小于时，直流卸荷电阻快速切出。１．３．２双馈风电机组直流母线加入了Ｃｈｏｐｐｅｒ电路的双馈风电机组如图２所示。当直流母线电压超过标幺值１．１Ｐ－ｕ＿时，Ｃｈｏｐｐｅｒ电路投入，能量被电阻消耗；当直流母线电压低于０．９ｐ．ｕＩ时，ＤＣ．Ｃｈｏｐｐｅｒ投出，直流母线电压升高。如此反复，直到电压波动不再触发Ｃｈｏｐｐｅｒ动作为止。定子侧接入ＳＤＢＲ电路，接入方式如图２所示。本文采用反复快速投切的控制措施，ＳＤＢＲ被串联到定子侧，取值一般较小，本仿真模型取值０－３Ｑ，稳态时开关处于接通状态；故障时开关闭合。故障时投入ＳＤＢＲ可以限制转子过电压，同时可以限制转子过电流，避免直流侧母线过电压。１．４网侧变流器无功控制策略网侧变流器的控制策略为网侧电压定向矢量控制Ｌ１＂Ｊ。风电正常并网时，无功电流的给定值为０，只发有功功率；当电网发生故障时，网侧逆变器立即切换为无功补偿模式，向电网发出一定的无功，从而稳定电网电压，有助于风电机组的低电压穿越。具体工作原理为：电压检测电路实时检测网侧电压幅值，当检测到电压跌落到一定范围时，网侧变流器立即切换为无功支持模式。同时对有功电流的给定值进行限制，防止损坏功率器。１．５低电压穿越仿真验证本文构建的ＬＶＲＴ测试模型根据风电并网规程中提出的测试装置及其要求，在模型中加入电压跌落器，来模拟现场电压跌落条件，电压跌落发生装置串联接入风力发电机组升压变压器高压侧，利用阻抗分压原理在测试点产生电压跌落Ｌ１１。本节主要验证电压跌落期间单台机组表现出的低电压穿越能力，风电机组低电压穿越测试原理图如图４所示。图４风电机组低电压穿越测试原理图Ｆｉｇ．４ＴｅｓｔｓｃｈｅｍａｔｉｃｆｏｒｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅＬＶＲＴ１．５．１直驱风电机组以图１的结构及其控制策略为基础，在ＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ中构建模型，模型中卸荷电阻和直流电压的参数为：Ｒ＝０．６Ｑ，Ｕｄ。。：１．０８Ｐ．ｕ。ｔ＝－Ｉ．０Ｓ时电压跌落发生，机组升压变高压侧电压跌落至０．２Ｐ＿ｕ，在１．６２５Ｓ时电压跌落结束，持续时间为０．６２５ｓ。整个仿真过程中，设定风力机的风速为额定风速１２ｍ／ｓ。仿真波形如图５所示。电压跌落至０．２ｐｕ．风机６２５ｍｓ未脱网，电压跌落仿真曲线同图５ｆｂ）一致，说明所搭建模型电压跌落曲线满足ＬＶＲＴ要求。变流器直流卸荷电路动作情况如图５（ｃ）所示，变流器直流侧电压在低电压“穿越时的仿真曲线如图５（ｄ）所示，对于传统的消”除功率波动控制方法，没有直流卸荷电路，电网发生故障时，多余能量集中到变流器上，电压迅速上“升；对比可知，本文提出的卸荷电路＋网侧无功”补偿的低电压穿越改进控制方法，在电网发生故障期间，限制直流侧电压值效果明显，直流卸荷电路能够可靠动作，直流侧卸荷电阻有效降低了直流侧电压，保护机组安全。电网联络线发生电压跌落时，直流母线电压升高，在卸荷电路作用下，电压没有超限；直驱风电机组有功跌落至０．２Ｐ机组在电压跌落期间发出无功，有功、无功在２Ｓ内恢复到稳态值，低电压穿越期间，机组未脱网。仿真结果表明，本文所构建的直驱风电机组满足风电并网规程对风电机组低电压穿越要求，直驱风电机组具备低电压穿越能力。５８电力系统保护与控制１２Ｏ１．０００．８ＯＯ．６００４０Ｏ２０００１．２Ｏ１．ＯＯ０．８００．６００４００２０００２ＣＭｓ＿¨ｏ．２，ｆ５００．７５１．００１－２５１．５０１．７５２．Ｏ０２２５２５０ｔ／ｓ（ａ）电压跌落仿真曲线００６２５１０２．０３０４０ｔ／ｓｆｂ１风电机组低电ｊＫ穿越能力要求・ＢＲＫＣＨＯＰ２．Ｏ０１８０ｌ６０１４０１．２０１．ＯＯｌ５Ｏ２ＯＯ２５Ｏｔ／ｓ（Ｃ）直流卸荷电路动作值ｏ０．２传统方法。＿０２一改进方法．———一－＿－弋—ｉ．｝０．５０２０ｌ・５善１．ｏ墨Ｏ０．５Ｏ１．ＯＯ１．５０２．ＯＯ２．５０ｔｌｓ（ｄ）直流侧电压值ｏＰ０２ｔａＱ＿０．２—————’１——————ｒ、、，一……ｒ１Ｔ｛ｌ……………Ｌ……～—÷—ｌ／一一牛．０ｌｌｊｌｌｊｊ５００．７５１．００１．２５１．５０１．７５２．００２．２５２５０ｔ／ｓ（ｅ）网侧功率波形图５电压跌落至０．２ｐ．ｕ时仿真波形Ｆｉｇ．５Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｗａｖｅｆｏｒｍｓｗｈｅｎｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐｓｔｏ０．２ｐ．ｕ１．５．２双馈风电机组以图２的结构及其控制策略为基础，在ＰＳＣＡＤ／—ＥＭＴＤＣ中构建模型，模型中ＤＣＣｈｏｐｐｅｒ电路触发值选为直流母线电压的１．１倍。ｔ＝－２．０Ｓ时电压跌落发生，机组升压变高压侧电压跌落至０．２Ｐ－ｕ，在２．６２５Ｓ时电压跌落结束，持续时问为０．６２５Ｓ。整个仿真过程中，设定风力机的风速为额定风速１２ｍ／ｓ。仿真波形如图６所示。上￡；茎妆ｌｌ１．２０１．０００．８０Ｏ６０斋０．４００２００—０２Ｏｌ・４Ｏ妥蓦ｌ・２０墓１．００涮０．８０－ＣＨＯＰ动作值１．５０２．００２．５Ｏ３．ＯＯ３．５Ｏｆ／Ｓ（ｂ）ＤＣ－ｃｈｏｐｐｅｒ动作值ｏＥｄ￣＿ＣＨＯＰ未投ａ—ｃＨＯＰ投入Ⅱ且Ｉｌ山ｌｌＩＩＩｌＩＩＩｎ聃哪１．５０２．Ｏ０２．５０３．Ｏ０３５０ｔ／ｓ（ｃ１直流母线电压对比：－３．。Ｐｃ。Ｏ鲁善蔫■—＿＿二艾＿・Ｖ…………一一０Ｉ～．＇１＿一一－；Ｉｌ……ｉｉｊ；ｉ．ｉ５Ｏ１７５２．０Ｏ２２５２５Ｏ２．７５３０Ｏ３．２５３５Ｏｔｆｓ（ｄ）网侧有功无功功率图６电压跌落至０．２ｐ．ｕ时仿真波形Ｆｉｇ．６Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｗａｖｅｆｏｒｍｓｗｈｅｎｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐｓｔｏ０．２ｐ．ｕ仿真结果表明，故障期间，电压跌落曲线满足《风电并网规程》要求，ＤＣ．ｃｈｏｐｐｅｒ电路投入，有效限制了变流器直流母线过电压。有功、无功功率在２Ｓ内恢复到稳态值，也满足要求，其中风电机组无功功率恢复期间需从电网吸收部分无功。因此，本文所构建双馈风电机组具备低电压穿越能力，故¨０ｄ／鼍．ｒｒｄ／裴ｆ＿ｆ＝ｉ集坦｜｝｝督＞齐尚敏，等具有低电压穿越能力的集群接入风电场故障特性仿真研究５９．障期间不脱网。２集群接入风电场的故障穿越特性２．１集群风电场仿真算例基于构建的满足低电压穿越的直驱、双馈风电场的模型，参照新疆达坂城某风电场群接入系统方案，在ＰＳＣＡＤ中构建集群风电场仿真算例，如图７所示；部分仿真参数如表１所示。图７集群风电场仿真算例Ｆｉｇ．７Ｗｉｎｄｆａｒｍｇｒｏｕｐｓｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｅｘａｍｐｌｅ表１集群风电场仿真参数Ｔａｂｌｅ１Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｗｉｎｄｆａｒｍｇｒｏｕｐｓ算例中，风电场Ａ、Ｂ、Ｃ构成风电场群１，风电场Ｅ、Ｆ构成风电场群２。直驱、双馈风电场均采用具备ＬＶＲＴ能力的１．５Ｍｗ风电机组，异步风电场不具备低电压穿越能力，当风电场升压变高压侧电压低于０．９Ｐ．Ｕ．时，０．１Ｓ切机。其中，直驱、双馈风电机组的Ｃｈｏｐｐｅｒ电路阻值，ＳＤＢＲ阻值，网侧ＰＩ控制有关参数，各风电场无功补偿容量需根据低电压穿越效果作相应调整。２．２风电场送出线故障时风电场群故障特性１Ｓ时风电场Ｃ送出线ｆ１点发生Ａ相、ＡＢ两相接地故障，１．６２５Ｓ故障消除。两种故障下仿真对比波形如图８所示。≥督雄≥萋督ＯＰＣａＤＰＣａｂ．－．．ｊｆ－．．、瓜疆。。／０…ｔ／ｓｆａ１双馈风电场Ｃ有功出力—ｔ／ｓ（ｂ）双馈风电场Ｃ送出线电压ＯＰＢａ口ＰＢａｂ‘．Ｊ…＿…。’’，ｌｌ－ｌ１１２Ｏ１１０１．ＯＯＯ．９０Ｏ－８Ｏ０．７０Ｏ．６ＯＯ．５０ｔ／ｓｆｃ）直驱风电场Ｂ有功出力ＯＵＢａ口ＵＢａｂｌ一１‘ｉｒＩｊ—！ｌ；０．５００．７５１００１．２５１５０１．７５２．Ｏ０２２５２５Ｏｔ／ｓ（ｄ）直驱风电场Ｂ送出线电压１．２０ｌ・１５１・１０１．０５１・ＯＯＯ・９５０。９８５０．１５５０ｌＯ５０．０５５０Ｏ０４９９５４９．９Ｏ４９８５４９８ＯＯＶＸＴＡａＶＸＴＡＢ５００．７５１００１＋２５１．５Ｏ１．７５２．００２．２５２．５Ｏｔ／ｓｆｅ）系统母线１电压ｏｆｎｆＡＢ０一－：Ｉ『～Ｉ。ｉ：０．５ＯＯ７５１．ＯＯ１２５１５０１．７５２００２．２５２５Ｏｔ／ｓ∞系统侧母线１频率图８风电场送出线故障时仿真波形Ｆｉｇ．８Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｗａｖｅｆｏｒｍｓｆｏｒｗｉｎｄｆａｒｍｏｕｔｇｏｉｎｇｌｉｎｅｆａｕｌｔｓｄ／幽Ｔｒｄ，出ｒｒｄ，．６０．电力系统保护与控制可以看出，风电场送出线单相接地故障时，本风电场电压跌落至０．９Ｐ．Ｕ，出力降至７ＭＷ，相邻风电场Ｂ电压也跌落至０．９Ｐ．ｕ，出力降至２３ＭＷ，系统侧频率降至４９．９３Ｈｚ；两相接地故障时，本风电场电压跌落至０．８５Ｐ．ｕ，有功降至１ＭＷ，相邻风电场Ｂ电压也跌落至０．８５Ｐ．ｕ，出力降至２２ＭＷ，系统侧频率降至４９．８５Ｈｚ。由图８Ｃａ）可知，两相接地故障时本风电场恢复稳态的时间较长，出力下降较明显，所以频率波动较大。当风电场群问联络线发生接地故障时，和联络线相邻的风电场电压也明显跌落，由于直驱、双馈风电机组具备低电压穿越能力，故障期间不脱网；故障结束后，系统频率有短暂冲击，但在安全并网范围内；故障消除后，整个风电场群可以在风电接入技术规程要求的时间内恢复稳态运行。２．３集群风电场送出线电压跌落时风电场群低电压穿越特。眭１Ｓ时风电场群送出线Ｄ１点发生三相对称电压跌落，电压跌落深度为０．２Ｐ．ｕ，１．６２５Ｓ故障消除。仿真结果如图９所示。：一｝一一ｆ……嚣ｌＩ＿÷…Ｉｌ｝～ｉ～ｙｌ。●—■—■——．＿一ｌ：：ｉｔ／ｓｆａ１不Ｉ司风电场送｝１；线电压跌落波形藩基～＃－］：一ｌｌｌ｛～１鬻睦圭：－ｌ：。一…一【Ｊ…ｒｉｌ『｛０，ＵＵ．，，ｌＵＵｌ２５ｌ５Ｕ１．，５２ＵＵ２．２５２５０ｔ／ｓｆＣ）频率对比图９风电场送出线电压跌落时仿真波形Ｆｉｇ．９Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｗａｖｅｆｏｒｍｓｆｏｒｗｉｎｄｆａｒｍｏｕｔｇｏｉｎｇｌｉｎｅｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐ由以上波形可以看出，风电场群送出线电压跌落至０．２Ｐ．ｕ期间，风电场群１内的风电场电压都跌落至０．２Ｐ－ｕ，由于风电场群２距离电压跌落点较远，送出线电压跌落至０．８２Ｐ．Ｕ，直驱风电场未脱网，顺利完成低电压穿越，电压、有功在规定时间内恢复；双馈风电场Ｃ低电压穿越不成功，１Ｓ时脱网，由于风电场无功补偿容量过剩，造成风电场Ｂ和风电’场Ｄ送出线电压超过１．１Ｐ．ｕ则引起高电压穿越，影响机组安全。由不同位置电流波形可以看出，直驱风电场Ｂ和Ｄ在电压跌落期间可以提供稳定的故障电流，容量越大，故障电流越大。在电压恢复瞬间，风电场群１频率有明显波动，系统频率有小幅波动，风电场群１向电网吸收大量的无功，帮助其电压恢复，因此频率下降明显，此后恢复稳态值。２．４风电场群间联络线电压跌落时风电场群低电压穿越特性１Ｓ时风电场群联络线Ｄ２点发生三相对称电压跌落，电压跌落深度为０．２Ｐ１．６２５Ｓ故障消除。仿真结果如图１０所示。１．４０１．２Ｏ１．０ＯＯ８Ｏ０．６００．４０Ｏ－２Ｏ０ｏ场群１送出线ａ场群２送出线系统母线１—一ｌｆ…ｆｉ１０．５Ｏ０７５１ＯＯ１．２５１５Ｏ１．７５２．００２．２５２．５０ｔ／ｓ（ａ）风电场群送出线电压跌落厂＾／Ｉ－＼１ｆｃ５，／ｌ０５Ｏ０．７５１００１２５ｌ５０ｌ７５２００２＿２Ｓ２５０ｔ／ｓ（ｂ）风电场群送出线故障电流～…～………………ｌ４～＿．‘———————一Ｌ～～～Ｌ～～～ｌｌ；Ｊｌ一＿¨１，＇一一一……—０…‘…～，－ｊｊ５００７５ｌＯ０１．２５１．５Ｏ１．７５２Ｏ０２２５２．５０ｔ／ｓｆｃ１系统频率波彤图１０风电场群间联络线电压跌落仿真波形Ｆｉｇ．１０Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｗａｖｅｆｏｒｍｓｆｏｒｗｉｎｄｆａｒｍｏｕｔｇｏｉｎｇｌｉｎｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｇｒｏｕｐｓｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐ齐尚敏，等具有低电压穿越能力的集群接入风电场故障特性仿真研究．６１．当风电场群间联络线电压跌落至０．２Ｐ．ｕ时，和联络线相邻的风电场群１、风电场群２电压都跌落［３］至０．２ｐ．ｕ，系统母线１电压跌落至０．７５Ｐ．ｕ。风电场群故障电流和风电场容量及机组类型有关，故障开始时刻有短暂冲击，此后有明显波动，故障结束时恢复稳态值。由于直驱、双馈风电机组具备低电压穿越能力，故障期间不切机；故障结束后，风电场群的频率在电压跌落瞬间有明显降低，系统频率有＿４短暂波动，但在安全并网范围内，整个风电场群可以在风电接入技术规程要求的时间内恢复至稳态运行状态。３结束语本文结合风电机组低电压穿越技术，根据国家…电网公司制定的《风电接入技术规程》对风电场低一电压穿越能力的要求，以及《低电压穿越测试规程》中提供的测试方法，以ＰＳＣＡＤ为平台构建了包含直流卸荷电路、电压跌落发生器的具有低电压穿越能力的直驱、双馈风电机组的仿真模型；并通过仿真电压跌落下的动态特性验证了所构建模型的正确『６］性和实用性。参照达坂城地区风电场群接入方案，在ＰＳＣＡＤ中构建了集群风电场并网仿真算例模型，分析了单个风电场联络线故障时风电场群低电压穿越特性、集群风电场送出线电压跌落时风电场群低电压穿越特性、系统线路跌落时风电场群低电压穿越特性。研究发现风电场联络线故障对同侧接入的风电场群…有明显影响；风电场群送出线电压跌落期间，本风电场群频率明显波动，整个风电场群电压都发生跌落，直驱、双馈风电机组具备低电压穿越能力，故障期间不切机，故障结束后，对系统频率有短暂冲击，对风电大规模集群接入系统的安全稳定运行有一定影响。［８］参考文献［１］何世恩，董新洲．大规模风电机组脱网原因分析及对策［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１２，４０（１）：１３１－１３７，１４４．ＨＥＳｈｉｅｎ，ＤＯＮＧＸｉｎｚｈｏｕ．Ｃａｕｓｅａｎａｌｙｓｉｓｏｎｌａｒｇｅｓｃａｌｅｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｔｒｉｐｐｉｎｇａｎｄｉｔｓｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１２，４０（１）：１３１．１３７．１４４．［９］［２］张保会，王进，李光辉，等．具有低电压穿越能力的风电接入电力系统继电保护的配合［Ｊ］．电力自动化设备，２０１２，４０（３）：１－６．ＺＨＡＮＧＢａｏｈｕｉ，ＷＡＮＧＪｉｎ，ＬＩＧｕａｎｇｈｕｉ，ｅｔａ１．—Ｃｏｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｒｅｌａｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｆｏｒｇｒｉｄｃｏｎｎｅｃｔｅｄｗｉｎｄｐｏｗｅｒｗｌｏｗ．ｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ．ｔｈｒｏｕｇｈｃａｐａｂｉｌｉｔｙ［Ｊ］＿—ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１２，４０（３）：１６．李建林，徐少华．直接驱动型风力发电系统低电压穿越控制策略［Ｊ】．电力自动化设备，２０１２，４０（１）：２９．３３．ＬＩＪｉａｎｌｉｎ，ＸＵＳｈａｏｈｕａ．Ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆｌｏｗ－ｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｆｏｒｄｉｒｅｃｔ－ｄｒｉｖｅｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１２，４Ｏ（１）：２９－３３．成红兵，袁炜，周伟波，等．基于ＤＢＲ的双馈风力机组低电压穿越方案设计［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１３，４１（１３）：１２２－１２８．ＣＨＥＮＧＨｏｎｇｂｉｎｇ，ＹＵＡＮＷｅｉ，ＺＨＯＵＷｅｉｂｏ，ｅｔａ１．ＤｅｓｉｇｎｆｏｒｔｈｅＬＶＲＴｓｃｈｅｍｅｏｆＤＦＩＧｂａｓｅｄｏｎＤＢＲ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（１３）：—１２２１２８．张曼，姜惠兰．协调相邻风电场之间低电压穿越的综合保护方案［Ｊ］．电网技术，２０１３，３７（７）：１９８３．１９８９．ＺＨＡＮＧＭａｎ，ＪＩＡＮＧＨｕｉｌａｎ．ＡｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｆｏｒｔｈｅＬＶＲＴｃｏｏｒｄｉｎａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｎｅｉｇｈｂｏｒｉｎｇｗｉｎｄｆａｒｍｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，３７（７）：１９８３－１９８９．徐殿国，王伟，陈宁．基于撬棒保护的双馈电机风电场低电压穿越动态特性分析［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１０，３０（２２）：２９－３６．ＸＵＤｉａｎｇｕｏ，ＷＡＮＧＷｅｉ，ＣＨＥＮＮｉｎｇ．Ｄｙｎａｍｉｃｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃａｎａｌｙｓｉｓｏｆｄｏｕｂｌｙ－ｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｂａｓｅｄｏｎｃｒｏｗｂａｒｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１０，３０（２２）：２９・３６．杜雄，李珊瑚，刘义平，等．直驱风力发电低电压穿越控制方法综述［Ｊ】．电力自动化设备，２０１３，３３（３）：１２９．１３５．ＤＵＸｉｏｎｇ，ＬＩＳｈａｎｈｕ，ＬＩＵＹｉｐｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｒｅｖｉｅｗｏｆｆａｕｌｔ—ｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒｄｉｒｅｃｔ－ｄｒｉｖｅｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１３，３３（３）：—１２９１３５．李东东，叶辰升．基于改进风力发电机组下的低电压穿越控制策略研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１３，４１（２０）：３４－４０．ＬＩＤｏｎｇｄｏｎｇ，ＹＥＣｈｅｎｓｈｅｎｇ．Ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ—ａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（２０）：３４４０．李戈，宋新甫，常喜强．直驱永磁风力发电系统低电压穿越改进控制策略研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，—２０１１，３９（１２）：７４８３．ＬＩＧｅ，ＳＯＮＧＸｉｎｆｕ，ＣＨＡＮＧＸｉｑｉａｎｇ．Ｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｔｈｅｏｒｙｆｏｒｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｏｆｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄ—Ｃｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（１２）：７４８３．．６２一电力系统保护与控制［１０］姚致清，于飞，赵倩，等．基于模块化多电平换流器的大型光伏并网系统仿真研究［Ｊ］．中国电机工程学报，—２０１３，３３（３６）：２７３３．ＹＡＯＺｈｉｑｉｎｇ，ＹＵＦｅｉ，ＺＨＡＯＱｉａｎ，ｅｔａ１．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｌａｒｇｅ－－ｓｃａｌｅＰＶｇｒｉｄ・－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｓｙｓｔｅｍｓｂａｓｅｄｏｎＭＭＣ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１３，３３（３６）：２７－３３．［１１］姚致清，赵倩，刘喜梅．基于准同步原理的逆变器并网技术研究【Ｊ］Ｉ电力系统保护与控制，２０１１，３９（２４）：—１２３１２６，１３１．ＹＡＯＺｈｉｑｉｎｇ，ＺＨＡＯＱｉａｎ，ＬＩＵＸｉｍｅｉ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒｂａｓｅｄｏｎｑｕａｓｉｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｐｒｉｎｃｉｐｌｅ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１ｌ，３９（２４）：１２３－１２６，１３１．［１２］姚致清，张茜，刘喜梅．基于ＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ的三相光伏并网发电系统仿真研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１０，３８（１７）：７６－８１．ＹＡＯＺｈｉｑｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＱｉａｎ，ＬＩＵＸｉｍｅｉ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆａｔｈｒｅｅ．．ｐｈａｓｅｇｒｉｄ．．ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｂａｓｅｄｏｎＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（１７）：７６－８１．［１３］姚致清，刘涛，张爱玲，等．直流融冰技术的研究及应用［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１０，３８（２１）：５７．６２．ＹＡＯＺｈｉｑｉｎｇ，ＬＩＵＴａｏ，ＺＨＡＮＧＡｉｌｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈ—＆ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｎＤＣｄｅｉｃｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ—ＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（２１）：５７６２．［１４］ＨＡＯＺｈｅｎｇｈａｎｇ，ＹＡＯＺｈｉｑｉｎｇ，ＬＩＳｈａｏｈｕａ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｃｏｎｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｄｏｕｂｌｅ．ｆｅｄｗｉｎｄｆａｒｍｓｔｏｔｒａｎｓｉｅｎｔｖｏｌｔａｇｅａｎｄｄａｍｐｉｎｇｏｆｐｏｗｅｒｇｒｉｄｓ［Ｊ］．ＴｅｃｈｎｉｃａｌＧａｚｅｔｔｅ，２０１５，２２（１）：４３・４９．［１５］高仕红，张昌华，耿东山，等．双馈式风力发电机低电压穿越控制策略［Ｊ］．电力系统及其自动化学报，２０１４，２６（８）：３４－３９．ＧＡＯＳｈｉｈｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＣｈａｎｇｈｕａ，ＧＥＮＧＤｏｎｇｓｈａｎ，ｅｔａ１．Ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｆｏｒｄｏｕｂｌｅ－ｆｅｄｗｉｎｄｇｅｎｅｒａｔｏｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＵ－ＥＰＳＡ，２０１４，２６（８）：３４－３９．［１６］张曼，姜惠兰．基于撬棒并联动态电阻的白适应双馈风力发电机低电压穿越【ＪＪ．电工技术学报，２０１４，２９（２）—２７１２７８．ＺＨＡＮＧＭａｎ，ＪＩＡＮＧＨｕｉｌａｎ．Ａｄａｐｔｉｖｅｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｏｆｄｏｕｂｌｙ・ｆｅｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｂａｓｅｄｏｎｃｒｏｗｂａｒｗｉｔｈａｐａｒａｌｌｅｌｄｙｎａｍｉｃｒｅｓｉｓｔｏｒ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１４，２９（２）：２７１－２７８．［１７］张强，王维庆．风电场低电压穿越过程中短路信号的研究［Ｊ］．高压电器，２０１３，４９（８）：７４－８０．—ＺＨＡＮＧＱｉａｎｇ，ＷＡＮＧＷｅｉｑｉｎｇ．ＳｔｕｄｙｏｎｓｈｏｒｔｃｉｒｃｕｉｔｆａｕｌｔｓｄｕｒｉｎｇＬＶＲＴｉｎｗｉｎｄｆａｒｍ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＡｐｐａｒａｔｕｓ，２０１３，４９（８）：７４－８０．［１８］董鹤楠，王刚，邢作霞，等．风电场低电压穿越测试方法对比研究［Ｊ］．可再生能源，２０１３，３１（７）：２５－２８．ＤＯＮＧＨｅｎａｎ，ＷＡＮＧＧａｎｇ，ＸＩＮＧＺｕｏｘｉａ，ｅｔａ１．Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｔｈｅｔｅｓｔｍｅｔｈｏｄｓｆｏｒｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｏｆｗｉｎｄｆａｒｍ［Ｊ］．ＲｅｎｅｗａｂｌｅＥｎｅｒｇｙＲｅｓｏｕｒｃｅｓ，—２０１３，３１（７）：２５２８．收稿日期：２０１４－１０－０８；修回日期：２０１５－０３－３１作者简介：齐尚敏（１９８８一），男，硕士，从事电力系统仿真调试３－—作，主要研究方向为可再生能源并网技术；Ｅｍａｉｌ：ｑｓｍｑｓｍ８８８８＠１６３．ｃｏｒｎ李凤婷（１９６５一），女，教授，博士生导师，主要研究方向为风电并网技术与电力系统继电保护；何世恩（１９６１一），男，硕士，正高级工程师，主要研究方向为电力系统继电保护、可再生能源并网等。（编辑周金梅）