同杆双回线的六相序阻抗距离保护方案研究.pdf

第３８卷第６期２０１０年３月ｌ６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶｌ０ｌ－３８ＮＯ．６Ｍａｒ．１６．２０１０同杆双回线的六相序阻抗距离保护方案研究孟远景，鄢安河，李瑞生，胡家跃（１．河南省电力公司，河南郑州４５０００２；２．许继电气股份有限公司，河南许昌４６１０００）摘要：指出了传统距离保护应用于同杆双回线时所存在的一些问题，如发生单回线接地故障时，由于相邻线零序电流的影响，会使测量阻抗的大小不能正确反映故障距离，导致保护拒动或超越；由于只使用单回线单侧电气量，使距离保护不能正确地——反映双回线的跨线不接地故障等，提出了新型的同杆双回线的距离保护方案基于六相序的距离保护方案，分析了六相序距离保护应用于同杆双回线时保护特性及相应的问题，并针对这些问题提出了改进方法。改进后的六相序距离保护可以很好地应用于同杆并架双回输电线路中，作为差动保护的后备保护，可以在单回线故障或跨线故障情况下正确地选择出故障线路。关键词：同杆双回线；距离保护；六相序阻抗距离保护Ｔｈｅｓｔｕｄｙｏｎｓｉｘｐｈａｓｅｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｆｏｒｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｐｏｌｅ——ＭＥＮＧＹｕａｎ￣ｉｎｇ，ＹＡＮＡｎ－ｈｅ，ＬＩＲｕｉｓｈｅｎｇ，ＨＵＪｉａｙｕｅ（１．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒｏｆＨｅｎａｎ．Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ４５０００２，Ｃｈｉｎａ：２．ＸＪＥｌｅｃｔｒｉｃＣｏ．，Ｌｔｄ，Ｘｕｃｈａｎｇ４６１０００，Ｃｈｉｎａ）—Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｐｏｉｎｔｓｏｕｔｔｈｅｅｘｉｓｔｅｎｃｅｏｆａｓｅｒｉｅｓｏｆｐｒｏｂｌｅｍｓａｂｏｕｔｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｐｏｌｅｗｉｔｈｔｈｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙ，ｓｕｃｈａｓｍｅａｓｕｒｅｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｉｓｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄｂｙａｄｊａｃｅｎｔｌｉｎｅｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｃｕｒｒｅｎｔｏｎｓｉｎｇｌｅ・ｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｇｒｏｕｎｄ———ｆａｕｌｔｓ．Ａｎｅｗｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅ一ｓｉｘｐｈａｓｅｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｓｃｈｅｍｅｉｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ．Ｓｏｍｅ—ｑｕｅｓｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓｃｈｅｍｅａｐｐｌｉｅｄｉｎｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｐｏｌｅｉｓｐｏｉｎｔｅｄ，ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，ａｎｅｗｍｏｄｉｆｉｅｄｓｉｘｐｈａｓｅｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｓｃｈｅｍｅｉｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｔｈｅｍｏｄｉｆｉｅｄｓｉｘｐｈａｓｅｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓａｄｊａｃｅｎｔｌｉｎｅｚｅｒｏ———ｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｏｎｌｙｏｎｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔｓｓｉｎｇｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅ．Ｉｔｃａｎｒｅｆｌｅｃｔｔｈｅｃｒｏｓｓｃｏｕｎｔｒｙｆａｕｌｔａｎｄｓｉｎｇｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｆａｕｌｔｓ．Ｔｈｅｓｃｈｅｍｅｃａｎｂｅｕｓｅｄａｓｂａｃｋｕｐｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｓｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｉｎｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｐｏｌｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｐｏｌｅ；ｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ；ｓｉｘｐｈａｓｅｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ中图分类号：ＴＭ７７３文献标识码：Ａ———文章编号：１６７４３４１５（２０１０）０６００１２０６０引言近年来，电力规划部门为节约输电走廊，降低投资，２２０ｋＶ及以上电压等级的线路愈来愈多的采用同杆并架方式，同杆线路对于保护来说重要的问题就是线路发生跨线故障时保护如何识别区内故障相，目前的同杆双回线的主保护采用光纤分相电流差动保护，光纤通道故障时退出纵联保护，采用横差保护作为主保护，以零序保护与距离保护作为同杆双回线的后备保护。距离保护是利用短路时电压、电流同时变化的特征，反应故障点到保护安装处的距离而工作的继电保护装置，同杆并架双回线的距离保护可以按两个单回线分别进行配置来构成，在发生单回线接地故障时，非故障回线中也将流过零序电流，由于零序互感的影响，使得测量阻抗的大小不能正确反映故障距离，会导致保护拒动或超越；同时采用单回线单侧电气量的距离保护不能正确地反映双回线的跨线不接地故障。为了更好地利用距离保护，使距离保护能够有效地反映同杆双回线的各种故障，就需要对传统的距离保护方法进行改进，为此本文提出了一种新的距离保——护方案基于六相序的距离保护，该保护方案解决了零序互感对距离保护的影响，同时对于跨线故障也可以正确动作，提高了距离保护的工作性能。１现有的同杆双回线距离保护及存在的问题１．１传统的阶段式距离保护传统的阶段式距离保护是利用本回线的三相电。孟远景，等同杆双回线的六相序阻抗距离保护方案研究一ｌ３一流与三相电压构成距离保护，其保护定值的整定按单回线进行，距离保护的动作特性是复合特性：ＩＺｃ。Ｉ＜ＩＺｓ。ｌ且一９０。＜ａｒｇ＜９０。（１）Ｚ￣ｓｅｔ式中：Ｚｃｌ是指测量阻抗；Ｚｓｄ是指整定阻抗，整定到全长的８５％，其测量方程为＝Ｚｃｌ（＋）（２）其中：Ｋ：兰为零序电流补偿系数，接地距Ｚｌ离继电器的测量阻抗为Ｚｃ１＝／（Ｊｏ＋）（３１．２传统距离保护应用于同杆双回线时保护存在的问题１．２．１双回线内部接地故障时接地距离保护的动作特性（图１）图１双回线内部接地故障Ｆｉｇ．１Ｐａｒａｌｌｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｐｏｌｅ此时Ｍ侧故障相母线电压为：ⅡＵｓ＝略（ｉｓＩ＋ＩＪ－ｔ＇－￣ＺｍＩｏ（４）式中：、厶。分别为线路Ｉ的故障相电流及零序电流：，０为线路ＩＩ的零序电流；Ｚ。、ｚ分别为单回线的正序阻抗及双回线间的零序互阻抗；为短路点距离占全线长度的比例。传统距离保护１中接地距离继电器的测量阻抗为’—Ｚ＝Ｚ＋。一Ｚ（５）ｍ‘…＿ｆＩ＋０Ｉ从式（５）可以看出，若，０ｌＩ和０Ｉ方向相同，则继电器的测量阻抗增大，保护区缩短；若０１ｌ和，ｏＩ方向相反，则继电器的测量阻抗减小，保护超越动作。在双回线一回线（如ＩＩ回线）检修两端接地情况下，Ｉ回线路末端发生接地故障时，会出现和，。。方向相反，保护１的测量阻抗减小情况。１．２．２双回线内部发生单回线相间短路故障时相间距离保护的动作特性假设图１中发生的是单相相问短路故障，比如ＩＡＢ．Ｇ故障，Ｍ侧Ａ、Ｂ相的母线电压为ＵＡ＝Ｚｌ（＋＾Ｉ）＋￣Ｚｍ１０ＩＩ＋．ＵＢ＝ｏ￣＇Ｚ１（ｉＢＩ＋Ｉ）＋ａ＇ＺＩｏＩＩ＋ＵＦ（６）保护ｌＡＢａＮ间距离继电器的测量阻抗为＝—（一）／（ｓＡＩＩａＩ）＝ｏ￣￣Ｚ１（７）从式（７）可以看出，传统相间距离继电器的测量阻抗是不受另一回线零序电流的影响，可以准确反应故障距离，正确动作。１．２．３双回线内部发生跨线故障时距离保护的动作特性当双回线内部发生跨线接地故障时，由于跨线接地故障的两回线故障相的Ｍ侧母线电压计算方法同单回线接地故障，每回线的接地距离继电器的测量阻抗发生变化，接地距离继电器保护动作。当双回线内部发生跨线不接地故障时，故障相的Ｍ线电压取决于故障相电流及两回线的零序电流，由于各回线的距离保护得不到另一回线的电流信息，故相间距离保护不能反映跨线不接地故障。２同杆双回线的六相序距离保护方案２．１基于六相序阻抗的距离保护方案的提出基于六相序的距离保护就是把同杆并架双回线以一个整体来设计距离保护装置，利用双回线中六个电流和保护安装处的电压来计算测量阻抗或者是计算距离而构成的保护，从而使其动作性能不受双回线线间互感的影响。基于六相序的距离保护在故障线路中能正确的反应故障距离，能准确的测量跨线不接地故障距离，这是传统距离保护所无法做到的。六相序距离保护由本侧的３个电压和两回线中的６个电流构成６个单相接地阻抗测量元件、６个相间阻抗测量元件和６个线间阻抗测量元件，一共１８个测量阻抗，它们为：单相：ＩＡ、ＩＢ、ＩＣ、ＩＩＡ、ＩＩＢ、ＩＩＣ相问：ＩＡＩＢ、ＩＢＩＣ、ＩＣＩＡ、ＩＩＡＩＩＢ、ＩＩＢＩＩＣ、ＩＩＣＩＩＡ线间：ＩＡＩＩＢ、ＩＢＩＩＣ、ＩＣＩＩＡ、ＩＩＡＩＢ、ＩＩＢＩＣ、ＩＩＣＩＡ基于六相序的距离保护的基本思想为：首先由式（８）计算单位长度上的压降。●Ｕｍ●●●ｌｌＲｕ＿Ｉｃｌ三ＺＰＺＰＺＭＺＰＺＰＺＭＺＰＺＰＺｓＺＭＺＭＺＭＺＭＺｓＺＭＺＭＺＭＺＰＺＭＺＭＺＭＺｐｚＭＺＭＺＭＺＭＺＭＺＭＺＰＺＰＺｓＺＰＺＰＺｓ●，ＩＢ●ｋ●●，ｌＩ。●。（８）式中：，Ｂ，ｃ，，ｍ，ｃ分别是指－１４一电力系统保护与控制Ｉ、ＩＩ回线单位长度上Ａ、Ｂ、ｃ的压降；是自阻抗，Ｚｐ是同一线的相间互阻抗，ＺＭ为线间互阻抗Ｋ厶）失去方向性而判断为正方向而误动作。２．２．２邻线的非故障相超越动作等于线间零序互感Ｚ的三分之一；Ｌ代表线路全‘长；，，ｃ，．Ａ，，旧，１ＩＩｃ分别是指Ｉ、ＩＩ回线‘中Ａ、Ｂ、Ｃ相电流。Ｉ回线单相测量阻抗表达式为：＝ＵＭＡ／ＩＡｕ（９）将矩阵表达式代入式（９）整理后得厶Ａ：Ｌ・（／（＋。。＋Ｋ＊Ｉｏ））／Ｚｌ（１０）其中：’为另一回线的零序补偿系数Ｋ＝３ＺＭＺ＝Ｚｍ／Ｚ。相间测量阻抗表达式为，以Ｉ回线Ｂ相与Ｉ回线Ｃ相为例：ｃ＝（一ｃ）／（一ｃ）（１１）将将矩阵表达式代入后整理得Ｌｍ＝・（一ｃ）／（一ｃ）／Ｚｌ（１２）线间测量阻抗表达式为，以Ｉ回线ＢＪｆＨ与ＩＩ回线Ｃ相为例：ｃ＝（一ｃ）／（一ｃ）（３）将矩阵表达式代入后整理得Ｌ＝・（。一）／（－Ｊｉ，＋（Ｋ－Ｋ）０ｏ－Ｊｏ．．））／Ｚ１（１４）２．２基于六相序阻抗的距离保护方案的性能分析２．２．１邻线近端故障，本线的测量元件会失去方向性（图２）图２邻线近端故障示意图Ｆｉｇ．２Ｓｉｔｕａｔｉｏｎｏｆｎｅａｒｆａｕｌｔｓｏｎａｄｊａｃｅｎｔｌｉｎｅ图２给出了ＩＩ回线出口接地故障的示意图，对于保护１而言，是反向的，对于保护３而言，是正向的，，。。和，ｏＩＩ是反向的，并且，ｏＩ和，０ＩＩ的幅值大很多。如果这时是基于六相序的距离保护，由于川是正向的，且数值很大，很可能使得保护１中Ⅱｌ厶ｌ＞ｌ＋ｌ，从而使／（＋＋为便于理论分析，取双回线为单电源侧供电方如图３所示。图３单电源侧供电内部故障示意图Ｆｉｇ．３ＳｉｔｕａｔｉｏｎｏｆｉｎｔｅｒｎａｌｆａｕｌｔｓｏｎｏｎｅｓｉｄｅｐｏｗｅｒｓｕｐｐｌｙＩＩ回线接地故障，研究Ｉ回线保护１的动作情况。母线处的电压为：＝Ⅱ（＋ｒ，０Ｉ）（２一ａ）ｚ＋及．Ｚｌｏ（１５）六相序距离保护的测量阻抗为：Ｚｃ１＝／（Ｉ＋Ｉ＋【）ＩＩ）（１６）代入相关的公式计算整理的：：１一：：（一）（２一）Ｚ１１＋，』０Ｉ＋ｉｏＩＩ２一（１７）通过式（１７）可以看到测量距离比实际距离偏小，保护有可能超越误动作，扩大动作范围，不符合继电保护的选择性的要求。２．２．３故障线路跳闸不同时，非故障线接地距离继电器超越（图４）图４故障线路一侧跳开示意图Ｆｉｇ．４Ｓｉｔｕａｔｉｏｎｏｆｏｎｅｓｉｄｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｔｒｉｐｏｎｆａｕｌｔｓｌｉｎｅ图４为在线路Ｉ靠近保护２处故障示意图，由于处于保护２的Ｉ段范围内，保护２快速跳闸。此时两回线的零序电流发生了反向。保护１和４都是基于六相序的距离保护，保护１仍能正确测量，结果处于ＩＩ段范围内，由于保护２快速已经跳开，保护４失去了邻线的电流补偿，由于两回线零序电流方向相反，保护４的测量阻抗有可能减小，也有可能以ＩＩ段时间跳闸，于是保护１和４都以ＩＩ段时限跳闸，扩大停电范围。但是如果是传统的距离保护，都会因为零序电流方向相反测量距离缩短，而保护１的Ｉ段很可能纵续动作相继跳闸，保护不会失去选择性。孟远景，等同杆双回线的六相序阻抗距离保护方案研究一１５．３同杆双回线的六相序距离保护方案的改进３．１改进的基于六相序阻抗的距离保护方案的提出通过以上的分析可以看出，采用基于六相序阻抗的距离保护方案由于利用到邻线的三相电流量保护可以有效的反应同杆双回线的各种跨线故障，这是采用单回线电气量的距离保护所不具备的，但基于六相序阻抗的距离保护方案在实际使用中还存在着２中所述的诸多问题，因此还不可能在实际工程中得到应用。通过对２中所述的基于六相序阻抗的距离保护方案的性能分析的几种故障类型中六相序的距离保护方案失效的原因分析中可以发现在这几种情况下保护方案失效都是因为保护各相测量阻抗中包含有邻线零序电流，邻线零序电流造成本线测量距离比实际距离偏小或偏大，从而使得距离保护范围超越误动作或使距离保护范围缩短造成的，依靠简单地缩短或增加距离保护的整定范围来解决该问题是不可行的。通过对双回线路的零序等效电路分析可以发现：虽然双回线发生单相接地故障时，接地故障相流过邻线的零序补偿电流，但邻线正常相并不流过接地故障线路的零序补偿电流，在每相测量阻抗中都引入邻线零序补偿电流会而造成邻线的保护误动作，为此对上述六相序阻抗的距离保护方案进行了改进，提出了改进型六相序阻抗的距离保护方案。３．２改进型六相序阻抗距离保护方案改进型六相序的距离保护也是把同杆并架双回线以一个整体来设计距离保护，利用双回线中六个电流和保护安装处母线电压来计算测量阻抗从而构成距离保护。改进后的输电线路单位长度的电压降表达式为：ＵＩＡｕ●●Ｉｃｕ＿ＩＡ●ＩＢ●ＩＩｃｕｌ●——，ＩＡ●●，ｌｃ●●，ｌＩＢ●Ｉｃ（１８）式中：各个量的定义同六相序距离保护方案，为线间零序互感补偿系数，取—Ｚｓ＝（Ｚｏ＋２Ｚ１）／３，Ｚｐ＝（ＺｏＺ１）／３在＝０时，就得到传统距离保护的接地距离测量阻抗表达式（３）；在＝１时，就得到进入邻线零序补偿电流的距离保护的接地距离测量阻抗表达式Ｚｃ＝／（＋木厶＋争半厶），定义为１｝０Ｉ＋半厶ＩＺ蚶ｌｉ：．．．：．．＝｛１１／（＋厶＜ｌＩ９）ｌ０Ｉ＋ｔｏｌ＜ｌｚ￣ｌ，ｌ心＋ｔｏｌ＜ｌｚ＝Ｉ即双回线中若其中一相的测量阻抗小于整定值时，该相的取１，若其测量阻抗大于整定值，该相的取０，若有两相以上的相的测量阻抗小于整定值，这些相的都取０，考虑到接地相的测量阻抗中含有邻线零序补偿电流，其测量阻抗整定值按线路全长的９０％进行整定。采用改进型六相序阻抗距离保护方案对同杆双回线进行接地距离保护时，首先采用不考虑邻线零序补偿电流的接地距离测量阻抗表达式（即传统接地距离判据）进行单相接地初步判断，若其中一相满足接地判据而其它相不满足该判据，再取＝ｌ进行精确判断；在出现两相及两相以上满足接地初步判据时，取＝０不再进行进一步判断，直接判多相接地；对于跨线不接地故障或同一回线的线间短路故障，取＝０，即不考虑邻线零序补偿电流的影响。改进型六相序阻抗距离保护方案仅将单相接地故障时所在相的测量阻抗中引入邻线零序补偿电流，邻线（如ＩＩ回线）非故障相的测量阻抗中不引入故障回线（Ｉ回线）的零序补偿电流，当双回相发生跨线接地故障时，每回线上流过的邻线零序电流补偿效应互相抵消，可以按不考虑邻线零序补偿电流的情况来处理。该方案在同杆双回线发生单回线故障及双回线跨线故障情况下保护均能可靠动作，可以应用于２２０ｋＶ以上的同杆双回线保护中。３．３改进型六相序阻抗距离保护的保护判据由于改进型六相序阻抗距离保护方案的测量阻抗能够真实地反映实际接地阻抗，不会出现保护范围增大或减小现象，其接地保护判据为：Ｉ７７Ｉｆ＋ｔｏｆ＜ｆＺｓｅｌ１Ｉ（２０）ｌ么ｌｌⅡＪ＋：．ｃ厶＋Ｉｏ）Ｊ＜Ｊｌ（２１）ｌ１１ｌ——＿９ｏａｒｇＣＪｏ／Ｏ￣＋Ｚｏ－－ＬｌｔｏＩ＋ＺｍＪⅡｏ））＜９０。么ｌＺ１（２２）式（２０）、（２１）、（２２）三者与门输出，整定为线路全长的９０％，Ｚｃ整定为线路全长的８５％。ＭＭＭ，ＭＭＭ，ＭＭＭ，．１６一电力系统保护与控制改进型六相序跨线故障及单回线相间短路故障的保护判据仍为：ｌ（一）／（一）ｌ＜ｌＺｓ虬Ｉ（２３）＜一，）一厶）乙）＜９０ｏ（２４）式（２３）、（２４）与门输出，整定为线路全长的８５％，取ｏ、１。４仿真分析与论证仿真模型依据河南嵩山．获嘉５００ｋＶ同杆双回线路搭建ＡＴＰ模型，结合ＭＡＴＬＡＢ软件程序，进行仿真分析。系统参数：电压等级：５００ｋＶ，线路长度５８．１ｋｍ，Ｍ侧系统阻抗ＺｓＭ＝０．０３６５５＋ｊ１０．４６７６Ｑ，Ｎ侧系统阻抗ｚｓＮ＝０．５３８７＋ｊ１５．４２５６ｆ２；正序电阻０．０４１Ｑ／ｋｍ，正序感抗０．３２２８Ｑ／ｋｍ，正序并联容抗０．０１２６６ＭＱ／ｋｍ；零序电阻０．２５３６Ｑ／ｋｍ，零序感抗０．９２４４Ｑ／ｋｍ，零序并联容抗０．００７３ＭＱ／ｋｍ，零序耦合互电阻０．０２８２（２／ｋｍ，零序耦合互电抗０．１６３２Ｑ／ｋｍ。简图如图５。Ｉ回Ｋ图５５００ｋＶ同杆双回线路仿真模型—Ｆｉｇ．５Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｏｆ５００ｋＶｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｐｏｌｅ图６为在ＩＡＩＩＢＣ—Ｇ１０ｋｍ处故障时（此时两回线零序方向相反），观察到的Ｉ回线Ａ相距离继电器的仿真结果。＃ｍｓ图６１ＡＩＩＢ０一Ｇｌ回线Ａ相距离继电器的仿真结果Ｆｉｇ．６ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｏｆＡｐｈａｓｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｆａｕｌｔｓｏｎｌｉｎｅＩＩＡＩＩＢＣＧ＃ｍｓ图７ＩＡＩＩＡ＿ＧＩ回线Ａ相距离继电器的仿真结果Ｆｉｇ．７ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｏｆＡｐｈａｓｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｆａｕｌｔｓｏｎｌｉｎｅＩＩＡＩＩＡＧ图８、９为在ＩＡ—Ｇ出口１ｋｍ故障（此时两回线零序方向相反），观察到的ＩＩ回线Ａ相距离继电器的仿真结果。ｔ／ｍｓ图８ＩＡ＿ＧＩＩ回线Ａ相距离继电器的幅值Ｆｉｇ．８ＡｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆＡｐｈａｓｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｆａｕｌｔｓｏｎｌｉｎｅＩＩＩＡＧ图９ＩＡ＿ＧＩＩ回线Ａ相距离继电器的相位Ｆｉｇ．９ＰｈａｓｅａｎｇｌｅｏｆＡｐｈａｓｅｄｉｓｔａｎｃｅｒｅｌａｙｆａｕｌｔｓｏｎｌｉｎｅＩＩＩＡＧ从以上仿真结果可以看出，改进型六相序距离保护在发生跨线故障情况下能够正确地测量故障点距离，而传统距离保护的测量距离存在着较大误差，在发生一回线出口接地故障，六相序距离保护的另一回线非故障相可能会由于失去方向性而误动：但是改进型六相序距离保护不会。５结论币套曰ＩＡ、Ｉ时＋…＋＋ａ７将双回线路看成一个整体的基于Ａ．ｚｌｘＤｒ，．Ｓｔｑ￣ｍＪ譬要翟同），观察到的Ｉ回线一相距离继电六相序阻抗的距‘嚣操，走器的仿真结果。这复辱基篆彖ｌ『享孟远景，等同杆双回线的六相序阻抗距离保护方案研究一１７一发生单相接地故障的线路取１，非故障线路取０，改进型六相序阻抗距离保护方案的测量阻抗能够真实的反应实际短路阻抗，不会出现保护范围缩短或增长现象，同时可以反应双回线的跨线接地故障。仿真结果表明了改进型六相序阻抗距离保护方案的正确性。参考文献［１］俞波．超高压同杆并架双回线路微机保护的研究［Ｄ］．北京：华北电力大学，２００３．—ＹＵＢｏ．ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＭｉｃｒＯｐｒＯｃｅｓｓＯｒｂａｓｅｄＰｒｏｔｅｃｔｉｖｅＲｅｌａｙｆｏｒＥＨＶＤｏｕｂｌｅＣｉｒｃｕｉｔＬｉｎｅｓｏｎＳａｍｅＴｏｗｅｒ［Ｄ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＮｏｒｔｈＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＵｎｉｖｅｓｉｔｙ，２００３．［２］鄢安河，李夏阳，姚晴林，等．正序电压极化的横差保护选择元件的动作研究ｆＪ１．继电器，２００８，３６（８）：６．１０．——ＹＡＮＡｎｈｅ，ＬＩＸｉａｙａｎｇ，ＹＡＯＱｉｎｇ－Ｉｉｎ，ｅｔａ１．ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＳｅｌｅｃｔｏｒｓｏｆＴｒａｎｓｖｅｒｓｅＤｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＵｓｉｎｇＰｏｓｉｔｉｖｅＳｅｑｕｅｎｃｅＰｏｌａｒｉｚｉｎｇＶｏｌｔａｇｅ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００８，３６（８）：６－１０．［３］张太升，鄢安河，赵一，等．同杆双回线的新型继电—保护方案研究［Ｊ］．继电器，２００８，３２（２）：２５２８，３９．—ＺＨＡＮＧＴａｉ－ｓｈｅｎｇ，ＹＡＮＡｎｈｅ，ＺＨＡＯＹｉ，ｅｔａ１．ＴｈｅＳｔｕｄｙｏｆａＮｅｗＲｅｌａｙＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＳｃｈｅｍｅｆｏｒＤｏｕｂｌｅＣｉｒｃｕｉｔＬｉｎｅｓｏｎｔｈｅＳａｍｅＰｏｌｅ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００８，３２（２）：—２５２８．３９．［４］陈生贵．电力系统继电保护【Ｍ】．重庆：重庆大学出版［６］社，２００３．９１－１０３．—ＣＨＥＮＳｈｅｎｇｇｕｉ．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＲｅｌａｙＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｍ］．Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ：ＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＰｒｅｓｓ，２００３．９１．１Ｏ３．李瑞生，王强，文明浩，等．ＷＸＨ一８０３光纤电流差动保护的研究［Ｊ］．继电器，２００４，３２（２）：４３－４６．——ＬＩＲｕｉｓｈｅｎｇ，ＷＡＮＧＱｉａｎｇ，ＷＥＮＭｉｎｇｈａｏ，ＷＡＮＧＥｒ．ｈａｎ．ＳｔｕｄｙｏｆＷＸＨ一８０３ＣｕｒｒｅｎｔＤｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ’ＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＢａｓｅｄｏｎ０ｐｔｉｃａｌＦｉｂｒｅ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００４，３２（２）：４３．４６．朱晓彤，郑玉平，张俊洪，等．同杆并架双回线跨线不接地故障的距离保护［Ｊ］．电力系统自动化，２００３，２７（１９）：６３－６６，７０．——ＺＨＵＸｉａｏｔｏｎｇ，ＺＨＥＮＧＹｕ－ｐｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＪｕｎｈｏｎｇ，—ｅｔａ１．ＤｉｓｔａｎｃｅＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎｏｆＤｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔＬｉｎｅｏｎｔｈｅＳａｍｅＰｏｌｅｗｈｅｎＰｈａｓｅｔｏＰｈａｓｅＦａｕｌｔＯｃｃｕｒｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００３，２７（１９）：６３．６６．７０．——收稿日期：２００９０４１６；——修回日期：２００９０５１３作者简介：孟远景（１９５７－），女，教授级高级工程师，从事电网技术、电力系统调度、生产的研究和管理工作；鄢安河（１９５２一），男，高级工程师，从事电网技术、电力系统调度、生产的研究和管理工作；李瑞生（１９６６一），男，教授级高级工程师，从事继电保—护方面的研究。Ｅｍａｉｌ：ｒｕｉｓｈｅｎｇｌ＠ｘｊｇｃ．ｃｏｍ（上接第１１页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｆｒｏｍｐａｇｅ１１）ｌ９ｊＭｉｌａｎｏｖｉｃＪＶＧｕｐｔａＣＰＰｒｏｂａｂｉｌｉｓｔｉｃＡｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆＦｉｎａｎｃｉａｌＬｏｓｓｅｓＤｕｅｔｏＩｎｔｅｒｒｕｐｔｉｏｎｓａｎｄＶｏｌｔａｇｅ—ＳａｇｓＰａｒｔＩＩ：ＰｒａｃｔｉｃａｌＩｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｌｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，２００６，２１（２）：９３５．９３２．［１Ｏ］肖先勇，王希宝，薛丽丽，等．敏感负荷电压凹陷敏感度的随机估计方法［Ｊ］．电网技术，２００７，３１（２２）：３０．３３．—ＸＩＡＯＸｉａｎ－ｙｏｎｇ，ＷＡＮＧＸｉ．ｂａｏ，ＸＵＥＬｉｌｉ，ｅｔａ１．ＡＭｅｔｈｏｄｔｏＳｔｏｃｈａｓｔｉｃａｌｌｙＥｓｔｉｍａｔｅＶｏｌｔａｇｅＳａｇＳｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙｏｆＳｅｎｓｉｔｉｖｅＥｑｕｉｐｍｅｎｔｓ］Ｊ［．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７．３１（２２）：３０．３３．１ｌ１ＪＢｏｎａＲｏＢＤ，ＮｉｉｍｕｒａＴ，ＤｏｍｍｅｌＡＨＷ．ＦｕｚｚｙＬｏｇｉｃＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｔｏＲｅｐｒｅｓｅｎｔＬｏａｄＳｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙｔｏＶｏｌｔａｇｅＳａｇｓ［Ａ］．ｉｎ：Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ８ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＨａｒｍｏｎｉｅｓａｎｄＱｕａｌｉｔｙｏｆＰｏｗｅｒ］ｅ１．１９９８．６０．６４．１ｌ２ＪＴｈａｓａｎａｎｕｔａｒｉＴ，ＣｈａｔｒａｔａｎａＳ．ＳｔｏｃｈａｓｔｉｃＰｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆＶｏｌｔａｇｅＳａｇｓｉｎａｎＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＥｓｔａｔｅ［Ａ］．ｉｎ：ＩｎｄｕｓｔｒｙＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，２００５．Ｆｏｕｒｔｉｅ￣ＩＡＳＡｎｎｕａｌＭｅｅｔｉｎｇ．ＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅＲｅｃｏｒｄ『Ｃ１．２００５．１４８９．１４９６．１１３］ＭｙｏＴｈｕＡｕｎｇ，ＭｉｌａｎｏｖｉｃＪＶＳｔｏｃｈａｓｔｉｃＰｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆＶｏｌｔａｇｅＳａｇｂｙＣｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇＰｒｏｂａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅＦａｉｌｕｒｅｏｆｔｈｅＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＳｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，２００６，２１（１）：３２２．３２９．１１４２ＭｙｏＴｈｕＡｕｎｇ，ＭｉｌａｎｏｖｉｃＪＶＳｔｏｃｈａｓｔｉｃＰｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆＶｏｌｔａｇｅＳａｇｂｙＣｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇＰｒｏｂａｂｉｌｉｔｙＯｆｔｈｅＦａｉｌｕｒｅｏｆ［１５］［１６］［１７］［１８］ｔｈｅＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＳｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，２００６。２１ｆｌ１：３２２．３２９．董玉革．机械模糊可靠性设计［Ｍ】．北京：机械工业出版社，２０００ＢｏｌｌｅｎＭＨＪ，ＳａｂｉｎＤＤ，ＴｈａｌｌａｍＲＳ．Ｖｏｌｔａｇｅ－ｓａｇ—ＩｎｄｉｃｅｓＲｅｃｅｎｔＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓｉｎＩＥＥＥＰ１５６４１１ａｓｋＦｏｒｃｅ［Ａ１．ｉｎ：ＣＩＧＲＥ／ＩＥＥＥＰＥＳＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＳｙｍｐｏｓｉｕｍ［Ｃ］．２００３．３４－４１．ＴｈａｌｌａｍＲＳ．ＨｅｙｄｔＧＰｏｗｅｒＡｃｃｅｐｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄＶｏｌｔａｇｅＳａｇＩｎｄｉｃｅｓｉｎｔｈｅＴｈｒｅｅＰｈａｓｅＳｅｎｓｅ．ＰｒｅｓｅｎｔｅｄａｔｔｈｅＰａｎｅｌＳｅｓｓｉｏｎｏｎＰｏｗｅｒＱｕａｌｉｔｙ：ＶｏｌｔａｇｅＳａｇＩｎｄｉｃｅｓ［Ａ］．ｉｎ：ＩＥＥＥＰＥＳＳｕｍｍｅｒＭｅｅｔｉｎｇ［Ｃ］．２０００．９０５．９０９．ＩＥＥＥ．３０ＢｕｓＴｅｓｔＳｙｓｔｅｍ［Ｊ／ＯＬ］．ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｅｅ．ｗａｓｈｉｎｇｔｏｎ．ｅｄｕ／ｒｅｓｅａｒｅｈ／ｐｓｔｃａＪｐｆ３０／ｐｇ＿＿ｔｃａ３０ｂｕｓ．ｈｔｍ—收稿日期：２００９０３－２８；——修回日期；２００９０５１３作者简介：陈平（１９８４－），男，硕士研究生，研究方向为电能质量；Ｅ－ｍａｉｌ：ｎｉｃｏｌａｓ．ｃｈｅｎ＠１６３．ｃｏｍ杨洪耕（１９４９一），男，教授，博士生导师，长期从事电能质量分析与控制方面的教学和研究工作；肖先勇（１９６８－），男，副教授，硕士生导师，长期从事电能质量及其控制教学与研究。