基于故障点电压特性的同杆双回线自适应重合闸.pdf

第４０卷第１１期２０１２年６月１日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶ０１．４０ＮＯ．１１Ｊｕｎ．１，２０１２基于故障点电压特性的同杆双回线自适应重合闸李博通，李永丽（天津大学智能电网教育部重点实验室，天津３０００７２）摘要：提出了一种基于故障点电压特性的同杆双回线自适应重合闸技术。同杆双回线中故障相跳闸后，故障点电压可通过线路端电压和测距结果计算得出；不同故障类型下故障性质分别为瞬时性和永久性时，故障点电压呈现不同特性。针对接地故障类型，提出利用故障点电压幅值判断其故障性质的方法；针对跨线故障，提出利用不同回线跳开相故障点电压差判断其故障性质的方法。针对同杆双回线的所有故障类型提出了按时序重合的基本原则，并在重合过程中兼顾对相间故障性质进行判断。该方法考虑了同杆双回线可能出现的各种复杂故障类型，且判据不受互感耦合电压、故障位置及过渡电阻的影响，仿真实验表明判据准确可靠。关键词：同杆双回线；自适应重合闸；故障点电压；瞬时性故障；永久性故障；重合时序Ａｎａｄａｐｔｉｖｅａｕｔｏｒｅｅｌｏｓｕｒｅｔｅｃｈｎｉｑｕｅｆｏｒｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂａｓｅｄｏｎｖｏｌｔａｇｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓａｔｆａｕｌｔｐｏｉｎｔ—ＬＩＢｏｔｏｎｇ，ＬＩＹｏｎｇ－ｌｉ（ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＳｍａｒｔＧｒｉｄｏｆＭｉｎｉｓｔｒｙｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎ，ＴｉａｎｊｉｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｔｉａｎｊｉｎ３０００７２，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｎｅｗａｄａｐｔｉｖｅａｕｔｏｒｅｃｌｏｓｕｒｅｔｅｃｈｎｉｑｕｅｂａｓｅｄｏｎｖｏｌｔａｇｅｆｅａｔｕｒｅｓａｔｆａｕｌｔｐｏｉｎｔｉｓｐｒｅｓｅｎｔｅｄｆｏｒｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｏｎｔｈｅｓａｍｅｔｏｗｅｒ．Ｖｏｌｔａｇｅｓａｔｆａｕｌｔｐｏｉｎｔ，ｗｈｉｃｈｃａｉ１ｂｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｔｈｒｏｕｇｈｔｅｒｍｉｎａｌｖｏｌｔａｇｅｓ，ｈａｖｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆｔｒａｎｓｉｅｎｔａｎｄｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔ．Ｔｈｅｖｏｌｔａｇｅｍａｇｎｉｔｕｄｅａｔｆａｕｌｔｐｏｉｎｔｉｓｕｓｅｄｆｏｒｉｄｅｎｔｉｆｙｉｎｇｐｅｒｍａｎｅｎｔｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔ；ｔｈｅｖｏｌｔａｇｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅａｔｆａｕｌｔｐｏｉｎｔｉｓｕｓｅｄｆｏｒｉｄｅｎｔｉｆｙｉｎｇｐｅｒ—ｍａｎｅｎｔｃｒｏｓｓｌｉｎｅｆａｕｌｔ．Ｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓｏｆｒｅｃｌｏｓｉｎｇｓｃｈｅｍｅａｒｅｒａｉｓｅｄｆｏｒｅａｃｈｆａｕｌｔ够ｐｅａｎｄｄｕｒｉｎｇｔｈｅｒｅｃｌｏｓｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｔｈｅｐｅｒｍａｎｅｎｔｉｎｔｅｒ－ｐｈａｓｅｆａｕｌｔｉｎｏｎｅｃｉｒｃｕｉｔｉｓｉｄｅｎｔｉｆｉｅｄ．Ｔｈｅｗｈｏｌｅｔｅｃｈｎｉｑｕｅｃａｎｂｅｕｓｅｄｆｏｒａｌｌｔｈｅｆａｕｌｔｔｙｐｅｓｉｎｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅａｎｄｔｈｅｃｒｉｔｅｒｉｏｎｓａｒｅｎｏｔａｆｆｅｃｔｅｄｂｙｌｏａｄｃｕｒｒｅｎｔｓ，ｆａｕｌｔｐｏｓｉｔｉｏｎａｎｄｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅｔｈａｔｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｍｅｔｈｏｄｉｓｒｅｌｉａｂｌｅｗｈｅｎｉｔｉｓａｐｐｌｉｅｄｉｎｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ．ＴｈｉｓｗｏｒｋｉｓｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ（Ｎｏ．５０６０７０１４ａｎｄＮｏ．５０９７７０６１），ａｎｄｔｈｅＮａｔｉｏｎａｌＰｒｏｇｒａｍｏｎＫｅｙＢａｓｉｃＲｅｓｅａｒｃｈＰｒｏｊｅｃｔ（９７３Ｐｒｏｇｒａｍ）（Ｎｏ．２００９ＣＢ２１９７０４、．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ０ｎｔｈｅｓａｍｅｔｏｗｅｒ；ａｄａｐｔｉｖｅａｕｔｏｒｅｃｌｏｓｕｒｅ；ｆａｕｌｔｐｏｉｎｔｖｏｌｔａｇｅ；ｔｒａｎｓｉｅｎｔｆａｕｌｔ；ｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔ；ｒｅｃｌｏｓｉｎｇｔｉｍｉｎｇｓｅｑｕｅｎｃｅ中图分类号：ＴＭ７６２文献标识码：Ａ文章编号：１６７４．３４１５（２０１２）１１．００４６．０９０引言随着我国经济的快速发展，土地资源曰益紧缺，为了提高输电线路走廊单位面积的传输容量，采用同杆架设双回输电线路已成为我国高压主干网架发展的必然趋势ｆＺｌ。由于两回线间距离较近，可能会出现跨线故障，同塔双回线的故障类型多达１２０种，且每种故障类型有多种重合方式。国家电网公司在基金项目：国家自然科学基金资助项目（５０６０７０１４，５０９７７０６１）；国家重点基础研究发展计划（９７３）资助项目（２００９ＣＢ２１９７０４）２００５年颁布的《同杆（塔）并架双（多）回线继电保护及重合闸技术导则》中对重合闸的技术要求如下：（１）２２０ｋＶ及以上系统的同杆并架双回线路继电保护应具有按故障相选相跳闸功能；（２）同杆并架双回线发生跨线异名相故障时，减少同时切除两回线的可能性；（３）提高同杆并架双回线的重合率；（４）避免同杆并架双回线路重合于多相永久性故障对系统的冲击；（５）同杆并架双回线发生故障保护动作跳闸后，双回线中至少有两异名相健全时才允许重合，否则，两回线必须全部跳开；（６）同杆并架双回线宜采用按相顺序重合闸，即按顺序分相重合跳开相，以避免重合于多相永久故障。当重合于李博通，等基于故障点电压特性的同杆双回线自适应重合闸．４７．永久故障时，本线跳三相且不再进行重合。以上原则使同杆双回线的重合闸方式更加复杂。鉴于同杆双回线的重要联络线的作用，一旦重合于永久性故障，对系统稳定性造成的危害远比单回线要大【２０】。为了避免重合于永久性故障，能够在重合之前预先判断故障性质（瞬时性故障或永久性故障）并选择重合的自适应重合闸受到广大学者的关注，目前单回线单相自适应重合闸研究方面已有一定成果出现并在逐步推广。针对同杆双回线，目前一般应用传统的基于跳开相端电压的单回线单相接地故障性质判断方法结合按相顺序重合闸的方式。由于同杆双回线两回线间的互感和电容作用非常明显，再加上故障种类繁多，不同故障类型跳开相的恢复电压差别很大，因此在进行瞬时性故障和永久性故障识别时，利用线路首端或末端电气量直接进行故障性质判断的方法在长线重载或某些复杂故障类型下存在误判的可能，且不能进行相间故障性质的判断。目前在单回线单相自适应重合闸中，已有应用线路一端或两端电气量及测距结果计算沿线电气量以此来判断故障性质的方法出现，使重合闸动作更为准确［１２－１４］。本文针对同杆双回线跳合闸方式的要求，提出了基于故障点电压特性的同杆双回线自适应重合闸瞬时性故障和永久性故障判断的方法，并给出了各种故障类型下的判断及重合逻辑。ⅡＩ＝ＩＴｏＩＩＩＦｏＩＥａＩ郦’（）同杆双回线阻抗矩阵ｚ变换如式（８）。—Ｆ＝ＳＺＳ（８）其中『ＺｓｚＭＺＭ］ＩＺＭＺｓｚＭｚｚｌｚ＝ｌＺｓｚＺ三ＭＩｃＩＺＭｚｓＺＭｆｌｚｚＺＭＺＭＺ。ｊ式中：Ｚｓ为白阻抗；ＺＭ为相间互阻抗；为线间互阻抗。变换后，阻抗矩阵完全解耦如式（１０）。Ｆ＝ｄｉａｇ［Ｚｒ０ＺＴＺＴＤＺＦ０ＺＦＢ】（１０）其中ＩＺＴ０＝Ｚｓ＋２ＺＭ＋３ｚＩＺＦ０＝Ｚｓ＋２ＺＭ一３』ＺＴ一ＺＭ（１１）ＩＺ—ｒ：ＺｓＺＭ…—ｌＺＴｐ＝ＺｓＺＭ—｛ＺＦＢ＝ＺｓＺＭ导纳矩阵变化式（１２）。１故障点电压计算方法其中由于保护装置安装在线路的两端，故障点电压需通过线路一侧保护安装点电压和电流计算得到。首先采用相模变换，把保护中各相端电压和电，流相量变为模量，为了计算方便，本文采用双回一Ｋａｒｒａｎｂａｕｅｒ变换，其变换矩阵如式（１）。ｒ１１１１１１］——１１Ｏ１１０：—０一ｌｌ０１———１１１１１—１一ｌ０１ｌ０——１０１１０１将电压电流相量变为模量，如式所示。Ｆ＝Ｓｘ＿ＩＩＦ＝ｓｘｆ，．Ⅱ其中（１ｉ一＝［。］＝［。。］一：］（２）（３）（４）（５）（６）＿ｙＴＦ＝ＳＹＳ（１２）ｙｓｙＭｙＭｙＭｙＭ（１３）式中：ｒｓ为自导纳；为相间互导纳；为线间互导纳。变换后，导纳矩阵完全解耦如式（１４）。ｙＴ＝ｄｉａｇ［ＹＴ０ｙＴＢｙＦ。ｙＦＤ】（１４）线路各导纳模量表达式如式（１５）。式中：为各相对地电容；为相问电容；为线间电容。＋＋＋＋＋＝电力系统保护与控制线路不同模量的传播常数和波阻抗如式（１６）。０＝√ＺＴｏｒＴ０＝√ｚ√ｐ＝ｚＴｐｙＴｐ√ｏ：ｚＦ０ｙＦ０＝√ｚｙＦ＝√ｚ邛ｙＦＢＺｃＴ０＝Ｚ。＝Ｚｃ邛）√ＺｃＦ０＝ｚＦｏ／Ｚｃ＝ＺｃＦ＝丽重合闸的动作是在保护跳闸后，因此，故障点位置能够通过测距元件计算获得。已知线路首端（ｍ侧）电压和电流量，则距ｍ侧改发生故障时，故障点的电压和电流分别为式（１７）和式（１８）。１己０＝ＵｍＴ０ｃｏｓｈ０，一ｚ。Ｔ０ＩｍＴｏｓｉｎｈ０，—ＩＵｆｒ＝ＵＴｃｏｓｈｆｚ。ＴＩｍＴｓｉｎｈ，』Ｕ．ＢｃｏｙＴ［Ｂｌ－－ＺｃＴ［￣ｍＴ［３ｓｉ血（１７）ＩＵｆＦｏ＝Ｕ‘ｍＦ０ｃｏｓｈｏ，一ｚ。Ｆ０ｎＦ０ｓｉｎｈＩＵｆｒ＝ＵｍＦｃｏｓｈ，一ｚ。ＦＩｍＦｓｉｎｈ，ｉｐ：ＵｍＦＢｃｏｓｈＢ，一ＺｃＦｐｐｓｉｎｈ，Ｉｆｒ０＝ＩｍＴｏｃｏｓｈ０，一（Ｔ０／ＺｃＴｏ）ｓｉｎｈ，Ｉｆｒ＝ＩｍＴｃｏｓｈ，一（己Ｔ／ＺｃＴＪｓｉｎｈ，ｐｐｃ。ｓｈＢ一（己，ｍｐＺｃｐ）ｉｎｈ（１８）—Ｉｏ＝ＩｏｃｏｓｈｎｌＩＵｏｆＺ谭ｏ＼ｓｉｎｈＩｆＦ＝ＩｍＦｃｏｓｈ。，一【／Ｚ。Ｆ）ｓｉｎｈ。ｆＦｐ＝ＩｍＦｐｃｏｓｈｐ，一（ｐ／ＺｃＦｐＪｓｉｎｈ，对故障点电压进行双回Ｋａｒｒａｎｂａｕｅｒ反变换，即可求得各相故障点电压为（，ｎ－ＩＩ＝Ｓ×ＵｆｒＦ（１９）综上，故障点电压的计算过程用矩阵形式表述如式（２０）。］［－ｌＥｖｉｍ。］（２０）式中，【Ｔ／１为由端电压相量到故障点电压相量的传输矩阵。同理可以写出利用电路末端（ｎ侧）电压和电流而计算的故障点电压和电流的公式。２故障性质识别方法对于故障类型ＩＡＧ，ＩＢＣ（Ｇ），ＩＡＢＣ（Ｇ），ＩＡＩＩＡ（Ｇ），ＩＡＩＩＢ（Ｇ），ＩＡＩＩＡＢ（Ｇ），ＩＡＩＩＡＣ（Ｇ），ＩＡＩＩＢＣ（Ｇ），ＩＢＣＩＩＡＢ（Ｇ）￣ＩＡＢＣＩＩＡ（Ｇ），Ｇ表示接地，非故障相中包含两个及以上异名相。根据《导则》要求，上述故障类型采用仅跳开故障相并重合的方式。而对于ＩＢＣＩＩＢＣ（Ｇ），ＩＡＢＣＩＩＡＢ（Ｇ）和ＩＡＢＣＩＩＡＢＣ（Ｇ）三种故障类型，非故障相中仅有一相或没有，因此根据《导则》要求，两回线全部跳开并且不再重合，在本文中不再考虑。发生不同类型接地故障时，同杆双回输电线路示意图如图１所示。一—Ｅ≥—＿ｃ—ｃＩ．一一ｌＩ一／—＼＼＼ｌＩ｛图１同杆双回线多相接地故障示意图Ｆｉｇ．１Ｍｏｄｅｌｏｆｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｗｉｔｈ—ｍｕｌｔｉｐｈａｓｅｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔ图１中为相间过渡电阻，Ｒ。为接地过渡电阻。为避免重合于永久性故障，对接地故障支路和相间及线间故障支路是否熄弧都需要进行判断，因此根据不同故障类型的特点，白适应重合闸判据包括以下三个部分：１）接地故障性质判断方法；２）跨线故障性质判断方法；３）相间故障性质判断方法。下面分别进行介绍。２．１接地永久性故障识别方法假设同杆双回线中发生永久性接地故障，若过渡电阻为零，在故障点处的各故障相电压均为零；而如果线路中发生瞬时性接地故障，由于健全相的耦合，熄弧后故障点处各故障相电压较高，因此可用故障点电压有效地区分各种永久性和瞬时性接地故障。当线路中发生带有接地过渡电阻的永久性故障时，故障点电压会随过渡电阻的增大而增大。由于相间过渡电阻一般远小于接地过渡电阻，为了简化计算，在计算接地故障跳开相的故障点电压时，忽略相间过渡电阻对跳开相电压的影响，认为接地过渡电阻上的电压即是跳开相的故障点电压。对于各种类型的永久性接地故障，在故障相两端断路器跳开后，可以将双回输电系统等效为从故障点和李博通，等基于故障点电压特性的同杆双回线自适应重合闸．４９．地之间看入的电压源抗的串联，如图２所示。………Ⅻ…ｆ【１１］。［１１】１Ｔ【１１】．，（２７）０为各故障相故障点电压的比例系数矩阵，各系数之和为１。Ｒ永久性故障时各故障相的故障电压相等，因此—＝图２同杆双回线经过渡电阻接地故障等效电路Ｆｉｇ．２Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈｇｒｏｕｎｄｉｎｇｆａｕｌｔｔｒｏｕｇｈｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ等效电压源。大小为接地故障支路开路时的故障点电压，等价于对地故障消失而相问故障未消失时的故障点电压，此时各跳开相故障点电压相等。经过渡电阻的永久性接地故障故障点电压和内部等效电压源。之间满足：上Ｒ＝・（２１）ｇ＂￣ＺｅｑｋＲｚｅ式中，ｋＲＺＯ为故障电阻的分压系数。。ｋＲ赢２）ｒ，Ｒ、鹕ｌ乏Ｊ３）Ｚｅ。为从故障点处看入的等值对地阻抗。故障相两侧断路器跳开后，故障相与健全相之间通过线间电容和互感联系，由于线路的容抗远大于阻抗，忽略线路阻抗后，可以用跳开相的等值对地容抗来代替。各种类型故障时，跳开相在故障点处的等值对地阻抗Ｚｅ。计算公式如式（２４）。＝（２４）＝……［１１ｙＧ［１１］１＝∑∑∑＋（一）（２５）ＧＺＧＺ起ＧＺ≠ｆ／从式（２５）可以看出，故障点的等效导纳为故障导纳矩阵的所有元素之和。在瞬时性故障情况下，当故障的对地支路、线间支路和相间支路全部熄弧后，由于线路的电容耦合和电磁耦合作用，各跳开相的故障点电压并不相同。计算可知，永久性故障时图２等效电路中等效电压源与瞬时性故障情况下各跳开相的故障点电压矩阵关系如式（２６）。Ｕｏ。＝Ｍ１删（２６）式（２８）成立。＝ｌ×（２８）式中，为永久性故障下各故障相的故障点电压矩阵。由式（２１）、式（２６）和式（２８）可得Ｉ・ｌ＝ＩＭ・Ｉ（２９）可以看出，永久性故障时的故障点电压系数和与瞬时性故障时的故障点电压系数和的比例为故障电阻的分压系数，由于。由线路导纳决定，其值比过渡电阻大得多，因此远小于１。由此可得接地永久性故障判据式（３０）。ｌ。ｆ＜ＤＺ（３０）【７，为跳开相故障点电压矩阵。．广．．．－－ｉＴ…ｖｆ＝１ｚｌＧＺ２ｚＩ（３１）由于瞬时性故障时电容耦合电压为影响各跳开相故障点电压的主要因素，因此，不同故障类型的整定值可以由其对应的电容耦合电压计算得到。＝ＪＭ・Ｉ（３２）跳开相的电容耦合电压矩阵由式（３３）计算得出［１ＵＹｙＧ。ｏ（３３）式中：为可靠系数，取为１．２；为考虑最大接地过渡电阻情况的分压系数，可由式（２２）计算得到。２．２异名跨线永久性故障识别方法当线路中发生多相接地故障或跨线接地故障后，即使故障点对地支路已经熄弧，故障相之间由于有衰减非周期分量的影响，可能会继续燃弧，因此需要在接地支路熄弧后，继续进行线间和相间故障支路故障性质的判断。对于不接地故障，可直接进入这一步。跨线故障包含的典型故障类型如下：ＩＡＨＢ、ＩＡＢＶＩＡ、ＩＡＢＨＣ￥［１ＩＡＢＩＩＢＣ。当发生以上类型的永久性故障时，各跳开相在故障点处连接在一起，因此故障点处跳开相电压差为零；而发生上述类型的瞬时性故障时，在故障点熄弧后，对于不同回线的跳开相，由于健全相的耦合电压不同，其故障点处的电压也不相同；对于同～回线内的跳开相，由于．５０．电力系统保护与控制健全相的耦合电压完全相同，其故障点电压也是相同的。因此可以通过求取其故障点电压差的幅值的方法的来对跨线故障性质做出判断，跨线永久性故障判据如式（３４）。Ｉ一ｌ＜。（３４）不论何种故障类型，瞬时性故障下同一回线的跳开相故障点电压都相同，因此可为Ｉ回线任意跳开相的故障点电压，可为ＩＩ回线任意跳开相的故障点电压。由于不同瞬时性跨线故障类型下两回线跳开相故障点电压差并不相同，。可根据各跨线故障类型下两回线跳开相的电容耦合电压差整定如式（３５）。—ＬＤｚ＝Ｏ．５（ＵｙＩｖ兀）（３５）式中：可为Ｉ回线任意跳开相的电容耦合电压，可为ＩＩ回线任意跳开相的电容耦合电压，可通过式（３３）算得。考虑到相间及线间故障的过渡电阻一般都很小，因此永久性故障下故障点电压差的幅值会很小，判据式（３４）可实现跨线永久性故障的准确识别。２．３考虑相间故障性质识别的重合时序线路中发生复杂跨线故障时，故障性质识别的基本过程如下：首先应用线路端电压电流和测距结果计算得到故障点电压：然后应用判据式（３０）判断接地故障支路是否为永久性，应用判据式（３４）判断跨线故障支路是否为永久性。如果上述任一判断结果为真，则为永久性故障闭锁重合闸。如果上述判断结果都不成立，则判断为瞬时性故障且故障支路均已熄弧。根据《导则》要求，同杆双回线采用按相顺序重合闸，结合本文提出的自适应判据，重合时序采用如下原则。１）瞬时性故障情况下，同名相首先重合，以尽快恢复双回线中的缺失相。例如，对于ＩＡＢＩＩＢＣ故障，首先重合Ｉ回线或ＩＩ回线Ｂ相。２）瞬时性故障情况下，故障相少的线路首先重合，以尽快恢复一回线全相运行。例如，ＩＡＩＩＢＣ故障时，首先重合Ｉ回线Ａ相。３）瞬时性故障情况下，超前相先重合，以保证相同的重合几率。例如ＩＡＩＩＢ故障时，首先重合Ｉ回线Ａ相。４）发生三相故障的线路重合闸闭锁不再重合，例ＯＨＩＡＩＩＡＢＣ，ＩＩ回线重合闸闭锁。对于￣ＮＩＡＢ相间故障类型及ＩＡＩＩＡＢ等一回线内包含两个故障相的故障类型，由于健全相的耦合电压对于同一回线内的两故障相完全相同，因此其故障点电压相同，无法通过一回线内两跳开相的故障点电压差来识别瞬时性和永久性故障。本文通过在重合过程中首先重合其中一相，然后判断同一回线内未重合相电压是否升高的办法来判断是否为永久性故障。其判据如式（３６）。Ｉｌ＞ｕ（３６）含有两跳开相的回线中的某一相重合之后，将本回线的另一跳开相端电压幅值与线路电压额定值做比较，如果其幅值接近于线路额定电压，说明相间故障支路没有断开，即为永久性故障；如果其幅值远小于线路额定电压，说明相间故障支路已经熄弧，未重合相电压仅为健全相的耦合电压，即为瞬时性故障。因此整定值可取为额定电压的１／３￣１／２。３仿真试验本文采用ＥＭＴＤＣ仿真软件对同杆双回线的各种故障类型进行仿真并对线路端电压和电流进行故障录波，然后采用Ｍａｔｌａｂ对本文提出的自适应重合闸技术进行编程并对故障录波数据进行处理，以模拟自适应重合闸技术的现场实现过程来对本方法的正确性和准确性进行验证。输电线路仿真模型参见图１。线路参数如下。Ｚｓ＝０．１２５１７＋ｊｏ．３７８０４ｆＺ／ｋｒｎＺｍ＝０．０９１１６７＋ｊ０．１６４４１Ｉ）／ｋｒｎｚｒｎｌ：０．０９０８３３＋ｊｏ．１２０４３Ｄ．／ｋｒｎＹｓ＝ｊ４．５６０５×’１０Ｓ／ｋｍ＿ｊ６．５４５×１０Ｓ／ｋｒｎｙＩ＿ｊ３．０８２￣１０。Ｓ／ｋｍ线路长度为２００ｋｍ。由式（３３）计算各种故障类型下跳开相的电容耦合电压见表１。．３．１接地故障性质判据验证各种接地故障类型时、一和永久性故障动作电压己的值见表２。可以看出取最大过渡电阻为３００Ｑ时，分压系数的值较小，因此永久性故障和瞬时性故障的区分度很大。各瞬时性故障时故障点电压系数比较接近，其和为１。首先对最常见的ＩＡ接地故障进行验证故障点电压，其在不同故障性质下的故障点电压幅值如图３～图５所示。０．９４ｓ时线路中点发生Ａ相接地故障，１ｓＥ￣ｊＡ相跳闸，瞬时性故障情况下１．５ｓ时故障点熄弧。图中虚线为动作电压，实线为利用线路端电压实时计算出的故障点电压系数和的幅值ＩＭ．ｌ。李博通，等基于故障点电压特性的同杆双回线自适应重合闸．５１．表１各种故障类型下的跳开相电容耦合电压Ｔａｂｌｅ１Ｃａｐａｃｉｔｉｖｅｃｏｕｐｌｉｎｇｖｏｌｔａｇｅｓｏｎｔｈｅｏｐｅｎｅｄｐｈａｓｅｓｆｏｒｅａｃｈｆａｕｌｔｔｙｐｅ表２各种接地故障类型下的、和的值Ｔａｂｌｅ２，ａｎｄＤｚｆｏｒｅａｃｈｇｒｏｕｎｄｉｎｇｆａｕｌｔｔｙｐｅ图３瞬时性ｌＡＧ故障下故障点电压系数和的幅值Ｆｉｇ．３ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆＭ・ｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆｌＡＧｔｒａｎｓｉｅｎｔｆａｕｌｔ７０６０５０４０３０２０１０Ｏｌ＿００１２５１５０１７５２００２２５２５０２７５３．００ｔ／ｓ图４永久性ｌＡＧ故障下过渡电阻为０Ｑ时故障点电压系数和的幅值Ｆｉｇ．４ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆＭ・ｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆｌＡＧｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔｗｉｔｈ０Ｑｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｓ７０６０５０４０３０２０１００ｉ；１．００１２５ｌ＿５Ｏ１．７５２．００２２５２５０２７５３．００ｓ图５永久性ｌＡＧ故障下过渡电阻为３００Ｑ时故障点电压系数和的幅值Ｆｉｇ．５ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆＭ．ｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆｌＡＧｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔｗｉｔｈ３００Ｑｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ从图３中可以看出，瞬时性故障情况下，故障点熄弧后，ＩＭ．ｌ比动作电压。要大的多，可以准确判断为瞬时性故障。从图４中可知，永久性故障且过渡电阻为０时，ＩＭ．ｌ为０。从图５中可知，永久性故障且过渡电阻为３００Ｑ时，ｆＭ．Ｉ略小于动作电压，可以准确判断为永久性故障。ＩＡＢＩＩＢＣＧ故障情况下，ｌＭ．￡７ｆ｝如式（３７）ｌ・ｌ＝０．２５１＋ｕｌ佃＋ｌ们Ｂ＋ｌｍｃｌ（３７）其瞬时和永久性故障下曲线如图６～图８。图６瞬时．ＪＡＢＩＩＢＣ接地故障下故障点电压系数和的幅值Ｆｉｇ．６ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆＭ－￡７ｒｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆｌＡＢＩＩＢＣＧｔｒａｎｓｉｅｎｔｆａｕｌｔ暑甚目粤皇＿岢骞＞置ｉ目电力系统保护与控制ｔ／ｓ图７永久ｔ［￣ＩＡＢＩＩＢＣ接地故障下过渡电阻为０Ｑ时故障点电压系数和的幅值Ｆｉｇ．７ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆＭ－ｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆＩＡＢＩＩＢＣＧｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔｗｉｔｈ０Ｑｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｓ图８永久性ＩＡＢＩＩＢＣ接地故障下过渡电阻为３００Ｑ时故障点电压系数和的幅值Ｆｉｇ．８ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆＭ・ｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆＩＡＢＩＩＢＣＧｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔｗｉｔｈ３００Ｑｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ其他故障类型下ＩＭ．ｌ的曲线不再一一给出。从仿真结果可以看出，本文提出的故障点电压幅值判据可以准确识别接地故障性质。３．２跨线故障－性质判据验证跨线故障判据中的动作电压。见表３。表３跨线故障动作电压Ｔａｂｌｅ３ＣｒｏｓｓｌｉｎｅｆａｕｌｔａｃｔｖｏｌｔａｇｅＵＬＤｚ以ＩＡＢＩＩＢｃ跨线故障为例，一Ｉ可由式（３８）计算得出。—１０ｎ－ｃＩ＝［。。ＵｌｆｌＡ．，ｎ－－￣一ｒｆｆｌＢｌ。ｒ０￣－ｆＩｆｌＢ．，ｎ－－。Ｕｆｆ【ＩＢｍ。１］（３８）不同故障性质下，一ｌ曲线如图９一图１１。ｌ｛：。：；’｛．．．ｓ图９瞬时性ＩＡＢＩＩＢＣ跨线故障下不同回线跳开相故障点电压差的幅值Ｆｉｇ．９ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆｖｏｌｔａｇｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅａｔｆａｕｌｔｐｏｉｎｔｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆＩＡＢ兀ＢＣｔｒａｎｓｉｅｎｔｆａｕｌｔ图１０永久性ＩＡＢＩＩＢＣ跨线故障下过渡电阻为０时不同回线跳开相故障点电压差的幅值Ｆｉｇ．１０ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆｖｏｌｔａｇｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅａｔｆａｕｌｔｐｏｉｎｔｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆＩＡＢＨＢＣｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔｗｉｔｈ０Ｑｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ１ＯＯ１２５１．５０１．７５２００２．２５２５０２７５３００ｓ图１１永久性ＩＡＢＩＩＢＣ跨线故障下过渡电阻为３００Ｑ时不同回线跳开相故障点电压差的幅值Ｆｉｇ．１１ＭａｇｎｉｔｕｄｅｏｆｖｏｌｔａｇｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅａｔｆａｕｌｔｐｏｉｎｔｉｎｔｈｅｃａｓｅｏｆＩＡＢＨＢＣｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔｗｉｔｈ３００Ｑｔｒａｎｓｉｔｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ从图９中可以看出，瞬时性故障下线间故障支路熄弧后，不同回线跳开相故障点电压差的幅值比动作电压。大的多，可以准确判断为瞬时性故障。图１０和图１１可以看出，永久性故障下线间过渡电阻为０或很小的情况下，不同回线跳开相故障点电压差的幅值接近于０，可以准确判断为永久性故障，通过对其他跨线故障类型的仿真也验证了判据的正确性。接地故障支路和跨线故障支路的故障性质判断完成后，将按照本文提出的重合原则进行重合，并在重合过程中采用判据式（３６）进行相间故障支路是否熄弧的判断。以ＩＡＢＩＩＢＣＧ故障为例，其重合时序如图１２。４误差分析本文采用分布参数进行线路中电气量的计算，算法本身具有很高的精度，计算结果的误差一般由线路参数和测距结果的误差两个因素造成。由于均匀传输线方程计算公式较为复杂，因此无法进行定量分析。本文利用Ｍａｔｌａｂ在线路参数和测距结果误差分别是±１０％的情况下处理各种故障情况下仿真模型线路端电压电流录波结果，计算所得故障点电压与实际故障点电压仿真结果比较可知，由于线路参数和测距结果误差造成的故障点电压计算误差都在８％以内。接地永久性故障判据的整定值为瞬时性０ｇ—＞，。ｐｎＪｇ—暑目ｇ＞童Ｉｕｇ李博通，等基于故障点电压特性的同杆双回线自适应重合闸．５３．图１２ＩＡＢＩＩＢＣＧ故障的重合时序Ｆｉｇ．１２ＲｅｃｌｏｓｉｎｇｔｉｍｉｎｇｓｅｑｕｅｎｃｅｏｆｌＡＢＩＩＢＣＧ故障和永久性故障时故障点电压系数和的中间值，从３．１节可知，由于一值很小，使得瞬时Ｉ生和永久性故障时故障点电压与整定值之间都留有很大的裕度，因此不会造成误判，对于相间故障判据更是如此。５结论同杆并架的两回线间距离较近，存在线间耦合，不能每回线单独考虑。其故障情况及对应跳合闸方式也比单回线要复杂得多。本文在分析同杆双回线故障后跳开相故障点电压特性的基础上，提出了适用于同杆双回线故障性质判断的自适应重合闸，具有以下特点。（１）提出了接地故障性质识别方法、线间故障性质识别方法和相间故障性质识别方法，适用于同杆双回线各种故障类型。（２）由于采用故障点电压进行故障性质判定，本判据不受系统运行状况（潮流大小）的影响。（３）保证了带过渡电阻的永久性故障判定的正确性。（４）考虑了多相故障时各相间和对地电弧不同时熄灭的情况。（５）重合时考虑了一定的重合时序，实现了在最短时间内最大限度地恢复线路传输能力。参考文献［１］张嘉昱，葛荣良．同塔多回输电技术特点及其应用分析【Ｊ］．华东电力，２００５，３３（７）：２３．２６．—ＺＨＡＮＧＪｉａ－ｙｕ，ＧＥＲｏｎｇｌｉａｎｇ．Ｆｅａｔｕｒｅｓａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｐｏｗｅｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｍｕｌｔｉ－ｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓＯｎｔｈｅＳａｌＴｌｅｔｏｗｅｒ［Ｊ】．ＥａｓｔＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ，２００５，—３３（７）：２３２６．［２］张华贵．２２０５００ｋＶ同杆双回继电保护及重合闸—［Ｊ］．继电器，１９９６，２４（２）：１７２０．—ＺＨＡＮＧＨｕａｇｕｉ．Ｒｅｌａｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄｒｅｃｌｏｓｕｒｅｏｎ２２０－５００ｋＶｄｏｕｂｌｅ－ｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓ［Ｊ】．Ｒｅｌａｙ，１９９６，２４（２）：１７－２０．［３］康小宁，梁振峰．同杆平行双回线路保护与自动重合闸综述『Ｊ】．继电器，２００４，３２（２３）：７２．７６．—ＫＡＮＧＸｉａｏ・ｎｉｎｇ，ＬＩＡＮＧＺｈｅｎｆｅｎｇ．Ｓｕｒｖｅｙｏｎｔｈｅｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｒｅｌａｙｉｎｇａ—ｎｄａｕｔｏｒｅｃｌｏｓｕｒｅｆｏｒｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔ—ｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｐｏｌｅ［Ｊ】．Ｒｅｌａｙ，２００４，３２（２３）：７２７６．［４３ＧＥＹａｏ．ｚｈｏｎｇ，ＳＵＩＦｕ．ｈａｉ，ＸＩＡＯＹｕａｎ．Ｍｅｔｈｏｄｓｆｏｒ—ｐｒｅｖｅｎｔｉｎｇｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｒｅｃｌｏｓｉｎｇｏｎｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，１９８９，４（１）：—ｌ１４１２１．［５］赵庆明，李斌．基于电压补偿原理的单相自适应重合闸新型相位判据【Ｊ】。电力系统保护与控制，２０１０，—３８（１３）：５０５４．—ＺＨＡＯＱｉｎｇｍｉｎｇ，ＬＩＢｉｎ．Ａｎｅｗｐｈａｓｅｃｒｉｔｅｒｉｏｎｆｏｒｓｉｎｇｌｅ－ｐｏｌｅａｄａｐｔｉｖｅｒｅｃｌｏｓｕｒｅｂａｓｅｄｏｎｖｏｌｔａｇｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（１３）：５０－５４．［６］李斌，李永丽，黄强，等．单相自适应重合闸相位判—据的研究［Ｊ］．电力系统自动化，２００３，２７（２２）：４１４４．—ＬＩＢｉｎ，ＬＩＹｏｎｇｌｉ，ＨＵＡＮＧＱｉａｎｇ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｎｐｈａｓｅ—ｃｒｉｔｅｒｉｏｎｆｏｒｓｉｎｇｌｅｐｏｌｅａｄａｐｔｉｖｅｒｅｃｌｏｓｕｒｅ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００３，２７（２２）：４１．４４．［７］索南加乐，孙丹丹，付伟，等．带并联电抗器输电线路单相自动重合闸永久故障的识别原理研究［Ｊ】．中国电机工程学报，２００６，２６（１１）：７６－８１．ＳＵＯＮＡＮＪｉａ－ｌｅ，ＳＵＮＤａｎ－ｄａｎ，ＦＵＷｅｉ，ｅｔａ１．Ｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔｓｆｏｒｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅａｕｔｏ．ｒｅｃｌｏｓｕｒｅｏｎｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｗｉｔｈｓｈｕｎｔｒｅａｃｔｏｒｓ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００６，２６（１１１：７６－８１．［８］刘家军，梁振锋，张欣伟，等．同杆平行双回线路按相重合闸新方案［Ｊ］．电力系统保护与控制，２００９，—３７（５）：２２２５．ＬＩＵＪｉａ．ｉｕｎ，ＬＩＡＮＧＺｈｅｎ．ｆｅｎｇ，ＺＨＡＮＧＸｉｎ．ｗｅｉ，ｅｔａ１．Ｎｅｗｓｃｈｅｍｅｏｎｒｅｃｌｏｓｉｎｇｐｈａｓｅｂｙｐｈａｓｅｆｏｒｄｏｕｂｌｅ．ｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓＯｎｔｈｅｓａｍｅｔｏｗｅｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００９，－．５４．．电力系统保护与控制—３７（５）：２２２５．［９］朱建红，陈福峰，魏曜，等．新型同杆双回线自适应重合闸方案研究［Ｊ］．电力自动化设备，２００７，２７（４）：４７．５１．ＺＨＵＪｉａｎ・ｈｏｎｇ，ＣＨＥＮＦｕ－ｆｅｎｇ，ＷＥＩＹａｏ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｆｓｅｌｆ－ａｄａｐｔｉｖｅｒｅｃｌｏｓｉｎｇｆｏｒｐａｒａｌｌｅｌｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００７，２７（４）：４７－５１．［１０］黄巍，陆榛，黄见虹，等．５００ｋＶ同塔自适应重合闸线路保护配置及ＧＰＳ试验验￣ｉＥ［Ｊ１．电力系统保护与控—制，２００８，３６（２１）：６９７２．ＨＵＡＮＧＷｅｉ，ＬＵＺｈｅｎ，ＨＵＡＮＧＪｉａｎ－ｈｏｎｇ，ｅｔａ１．ＣｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎｏｆｒｅｌａｙｓａｄａｐｔｉｖｅｒｅｃｌｏｓｉｎｇａｎｄＧＰＳ—ｔｅｓｔｉｎｇｆｏｒ５００ｋＶｃｏｍｍｏｎｔｏｗｅｒｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００８，３６（２１）：６９－７２．［１１］郑玉平，黄振，张哲，等．同杆并架双回线自适应重合闸的研究［Ｊ］．电力系统自动化，２００４，２８（２２）：５８．６２．—ＺＨＥＮＧＹｕｐｉｎｇ，ＨＵＡＮＧＺｈｅｎ，ＺＨＡＮＧＺｈｅ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｎｓｅｌｆ－ａｄａｐｔｉｖｅａｕｔｏ－ｒｅｃｌｏｓｉｎｇｆｏｒｐａｒａｌｌｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００４，２８（２２）：５８－６２．［１２］刘俊岭，刘汉青，刘浩芳．基于准测距结果的输电线—单相故障性质识￣ｌＪ［Ｊ】．电网技术，２００９，３３（８）：８４８６．ＬＩＵＪｕｎ－ｌｉｎｇ，ＬＩＵＨａｎ－ｑｉｎｇ，ＬＩＵＨａｏ－ｆａｎｇ．Ｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｆａｕｌｔｆｅａｔｕｒｅｒｅｃｏｇｎｉｔｉｏｎｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂａｓｅｄｏｎｑｕａｓｉｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎ［Ｊ】．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，—２００９，３３（８）：８４８６．［１３］郭征，贺家李，王俊．特高压长线路单相自适应重合闸的新原Ｎ［Ｊ】．高电压技术，２００９，３５（５）：１００５．１００８．—ＧＵＯＺｈｅｎｇ，ＨＥＪｉａｌｉ，ＷＡＮＧＪｕｎ．ＲｅｓｅａｒｃｈｏｆＥｌ４］［１５］［１６］［１７］ｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｓｅｌｆ－ａｄａｐｔｉｖｅｒｅｃｌｏｓｕｒｅｆｏｒＵＨＶｌｏｎｇｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ】．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，—３５（５）：１００５１００８．索南加乐，刘辉，吴亚萍，等．基于故障测距的单相自动重合闸永久故障电压自适应补偿判据『ＪＪ．中国电—机工程学报，２００４，２４（４）：８０８４．ＳＵＯＮＡＮＪｉａ－ｌｅ，ＬＩＵＨｕｉ，ＷＵＹａ－ｐｉｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎａｄａｐｔｉｖｅｖｏｌｔａｇｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｃｒｉｔｅｒｉｏｎｆｏｒｐｅｒｍａｎｅｎｔｆａｕｌｔｉｎｔｈｅｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅａｕｔｏｍａｔｉｃｒｅ－ｃｌｏｓｉｎｇｂａｓｅｄｏｎｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００４，２４（４）：８Ｏ．８４．葛耀中．新型继电保护与故障测距原理与技术【Ｍ】．西安：西安交通大学出版社，１９９６．邱关源．电路【Ｍ】．北京：高等教育出版社，１９９９．李博通，李永丽，景雷，等．同塔双回线的并联电抗器补偿方式研究［Ｊ］．电力自动化设备，２００９，２９（８）：—２３２７．ＬＩＢｏ－ｔｏｎｇ，ＬＩＹｏｎｇ－ｌｉ，ＪＩＮＧＬｅｉ，ｅｔａ１．Ｓｈｕｎｔｒｅａｃｔｏｒｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｆｏｒｄｕａｌｐａｒａｌｌｅｌｌｉｎｅｓｏｎｓａｍｅｔｏｗｅｒ［Ｊ】．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００９，—２９（８）：２３２７．收稿日期：２０１１－０７－０８；修回日期：２０１１－０８－０４作者简介：李博通（１９８１一），男，博士，讲师，主要研究方向为电—力系统超高压继电保护与控制；Ｅｍａｉｌ：ｌｉｂｏｔｏｎｇ２００６＠ｇｍａｉｌ．ｔｏｍ李永丽（１９６３一），女，教授，博士生导师，主要研究方向为电力系统故障分析与微机保护。（上接第４５页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｆｒｏｍｐａｇｅ４５）ｌ１９ＪＢｒｏｖｃｎＪＣ．ＡｌｌａｎＪ．ＭｅｌｌｉｔｔＢ．Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｏｆｒａｉｌｉｍｐｅｄａｎｃｅａｐｐｌｉｃａｂｌｅｔｏｒｅｍｏｔｅ—ｓｈｏｒｔｃｉｒｃｕｉｔｆａｕｌｔｃｕｒｒｅｎｔｓ［Ｊ］．ＩＥＥＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓＢ，１９９２，ｌ３９ｆ４）：２９５．３２０．［２Ｏ］ＹｕＬ，ＨｅＪＨ，ＹｉｐＨＴ，ｅｔａ１．ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｒｅｇｅｎｅｒａｔｉｖｅｂｒａｋｉｎｇｉｎＤＣｒａｉｌｗａｙｓｙｓｔｅｍｂａｓｅｄｏｎＭＡＴＬＡＢ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ［Ｃ１／／ＵＰＥＣ，２０１０Ｃａｒｄｉ住２０１０．［２１］ＹｕＬ，ＨｅＪＨ，ＨｕＪ，ｅｔａ１．ＡｃｃｕｒａｔｅｔｒａｃｋｍｏｄｅｌｉｎｇｆｏｒｆａｕｌｔｃｕｒｒｅｎｔｏｎＤＣｒａｉｌｗａｙｓｂａｓｅｄｏｎＭＡＴＬＡＢ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ［Ｃ１／／ＰＥＳＧＭ２０１０．ＭｉｎｎｅｓｏｔａＵＳＡ．Ｊｕｌｙ２５－２９．２Ｏｌ０．［２２３ＢｔｏｗｎＪＣ，ＡｌｌａｎＪ，Ｍｅｌ１．ｎＢ．ＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｒｅｍｏｔｅｓｈｏｒｔｃｉｒｃｕｉｔｆａｕｌｔｃｕｒｒｅｎｔｓｆｏｒＤＣｒａｉｌｗａｙｓ［Ｊ］．ＩＥＥ—Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ－Ｂ，１９９２，１３９（４）：２８９２９４．收稿日期：２０１１－１０－２０；—修回日期：２０１１１卜２４作者简介：喻乐（１９８４－），男，博士研究生，研究方向为城市轨道交通及电力系统继电保护、计算与分析；Ｅ．ｍａｉｌ：０７１１７３３３＠ｂｊｔｕ．ｅｄｕ．ｃｎ和敬涵（１９６４－），女，博士，教授，研究方向为电力系统控制与保护、电能质量监测与分析等；王小君（１９７８－），男，博士，讲师，研究方向为电力系统分析与控制、电力市场、电能质量监测与分析等