基于无功-频率下垂特性的无功扰动法在孤岛检测中的应用.pdf

第４Ｏ卷第１７期２０１２年９月１日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌｖ０１．４０Ｎｏ．１７Ｓｅｐ．１，２０１２基于无功一频率下垂特性的无功扰动法在孤岛检测中的应用刘钢，卢继平，乔梁，谢应昭，翁宗林，徐兵（１．输配电装备及系统安全与新技术国家重点实验室（重庆大学），重庆４０００３０；２．重庆市电力调度通信中心，重庆４０００１４）摘要：孤岛检测是光伏并网研究的难点，特别在光伏并网逆变器输出与负载功率平衡时难以有效检测出孤岛，为此提出一种基于无功一频率下垂特性的无功扰动孤岛检测方法。该方法通过引入一个与负载无功一频率特性相关的线性函数作为无功扰动的输入量，打破功率平衡情况下发生孤岛时所存在的孤岛稳定运行点。再将实时检测到公共耦合点频率的偏差，引入到无功扰动的函数中形成正反馈回路，加速频率的偏移，使并网逆变器输出电压频率超出限定阈值，从而实现孤岛检测。仿真结果表明，该方法具有无检测盲区、响应快速、对电能质量影响小的特点。关键词：孤岛检测；无功功率扰动；并网逆变器；检测盲区；频率偏差—ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅｂａｓｅｄｏｎＱｆｄｒｏｏｐｃｕｒｖｅｓｏｎｉｓｌａｎｄｉｎｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎｏｆ—ｇｒｉｄｃ０ｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｓｙｓｔｅｍＬＩＵＧａｎｇ，ＬＵＪｉ．ｐｉｎｇ，ＱＩＡＯＬｉａｎｇ，ＸＩＥＹｉｎｇ．ｚｈａｏ，ＷＥＮＧＺｏｎｇ－！ｉｎ，ＸＵＢｉｎｇｒ１．ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＰｏｗｅｒＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ＆ＳｙｓｔｅｍＳｅｃｕｒｉｔｙａｎｄＮｅｗＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＣｈｏｎｇｑｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ４０００３０，Ｃｈｉｎａ；２．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＤｉｓｐａｔｃｈｉｎｇａｎｄＣｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎＣｅｎｔｅｒｏｆＣｈｏｎｇｑｉｎｇ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ４０００１４，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｔｉｓｄｉｆｆｉｃｕｌｔｔｏｄｅｔｅｃｔｉｓｌａｎｄｉｎｇｉｎｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ，ｅｓｐｅｃｉａｌｌｙｉｎｔｈｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｐｏｗｅｒｂａｌａｎｃｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｏｕｔｐｕｔｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒａｎｄｔｈｅｌｏａｄｐｏｗｅｒ．ＡｍｅｔｈｏｄｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅｉｓｌａｎｄｉｎｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎＱ－ｆｄｒｏｏｐ—ｃｕｒｖｅｓｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．ＯｎｃｅａｎｉｓｌａｎｄｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎＯｃｃｕｒｓ，ｔｈｉｓｎｅｗｍｅｔｈｏｄｆｏｒｃｅｓｔｈｅｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｒｉｄｃｏｎｎｅｃｔｅｄｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｔｏｌｏｓｅｉｔｓ—ｓｔａｂｌｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｂｙｄｒａｗｉｎｇｉｎｔｏａｌｉｎｅａｒｆｕｎｃｔｉｏｎｒｅｌｙｉｎｇｏｎａＱｆｄｒｏｏｐｃｕｒｖｅｂｅｔｗｅｅｎｌｏａｄｒｅａｃｔｉｖｅａｎｄ￣ｅｑｕｅｎｃｙ．Ｔｈｅｎｉｔｄｅｔｅｃｔｓｔｈｅｓｙｓｔｅｍｆｒｅｑｕｅｎｃｙｄｅｖｉａｔｉｏｎｂｙｒｅａｌｔｉｍｅ，ａｎｄｄｒａｗｓｉｎｔｏｔｈｅｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅｔｏｆｏｒｍａｐｏｓｉｔｉｖｅｆｅｅｄｂａｃｋｅｆｆｅｃｔ，ＳＯｔｈｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｄｒｉｆｔｉｎｇｉｓａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄａｎｄｔｈｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｏｆｔｈｅｏｕｔｐｕｔｖｏｌｔａｇｅｏｆｔｈｅｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｅｘｃｅｅｄｓａｐｒｅｓｅｔｔｈｒｅｓｈｏｌｄｖａｌｕｅ．ａｎｄｔｈｅｎｔｈｅｉｓｌａｎｄｉｎｇｗｉｌｌｂｅｄｅｔｅｃｔｅｄ．ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｈｏｗｓｔｈａｔｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｍｅｔｈｏｄｈａｓｎｏｄｅｔｅｃｔｉｏｎｄｅａｄｚｏｎｅａｎｄｉｔｉｓｆａｓｔａｎｄｈａｓｌｉＲｌｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅＯｉｌｐｏｗｅｒｑｕａｌｉｔｙ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｉｓｌａｎｄｉｎｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎ；ｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅ；ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｉｎｖｅｒｔｅｒｓ；ｎｏｎ－ｄｅｔｅｃｔｉｏｎｚｏｎｅ；￣ｅｑｕｅｎｃｙｄｅｖｉａｔｉｏｎ中图分类号：ＴＭ７１４文献标识码：Ａ——文章编号：１６７４３４１５（２０１２）１７－００８８０６０引言孤岛指主电网断网后，太阳能、风能、燃料电池等新能源并网发电系统仍向本地负载供电的现象ＩｌＪ，其分为计划孤岛和非计划孤岛。计划孤岛指根据新能源并网的容量和故障前的运行状态、本地负荷的大小，事先确定合理的孤岛区域，在与主电网断开后，能够保证小系统的稳定运行；非计划孤岛指由于故障跳闸等偶然原因形成的孤岛。非计划孤岛发生时，由于系统供电状态不确定性和偶然性。将造成以下不利影响：可能危及电网线路维护人员“”基金项目：国家１１１计划资助项目（Ｂ０８０３６）和用户的生命安全；干扰主电网的正常合闸；不能控制孤岛中的电压和频率，从而损害配电设备和用户设备【２Ｊ。由此新能源并网发电系统须安装孤岛检测装置，快速、有效地检测出孤岛状态，一旦非计划孤岛发生，立即采取相应措施，消除非计划孤岛运行可能产生的危害。如何检测孤岛成为研究孤岛的关键问题之一。常见的孤岛检测方法有被动式和主动式检测方法，被动检测通过测量电网断电时逆变器的输出端电压、频率、相位和谐波等参数的变化是否超过设定的阈值来检查孤岛，检测方法包括负载电压幅值和频率检测ｌ训、电压谐波检测［５］、相位突变检测［６］等，该方法最大的特点是原理简单易行，对供电质刘钢，等基于无功．频率下垂特性的无功扰动法在孤岛检测中的应用．８９．量无影响，但如果孤岛发生时刻功率缺额较小，本地量的变化难以达到检测阈值，存在检测盲区大的缺点，而且门槛值难以设定；主动检测通过对逆变器的控制信号中加入很小的电压、频率或相位扰动信号，使电压、频率或相位的变化偏离正常范围，实现孤岛保护，检测方法包括主动电流扰动法［１、正反馈频率偏移法。９】、电压偏移法【ｌ０Ｊ、无功补偿检测法【ｊｌＪ等。该方法具有检测盲区小甚至无检测盲区的特点，但引入的扰动会引起电能质量的下降。为减小孤岛检测盲区，最大限度地减小孤岛检测方法对供电质量的影响。本文提出一种基于无功一频率下垂特性的正反馈无功扰动的孤岛检测方法。该方法通过分析负载无功与频率之间的关系，引入与负载无功频率下垂特性相关的一个线性函数作为无功扰动的输入量，其函数的斜率参数比负载无功一频率特性曲线的斜率小。并网运行时，无功扰动量很小，对系统性能影响很小；孤岛发生时，通过无功扰动的引入，打破因逆变电源提供的无功与负载所需无功相匹配时存在的孤岛稳定运行点，此时公共耦合点电压的频率发生变化，通过实时检测频率变化的偏差，将其引入到无功扰动的函数中形成正反馈，从而加快在孤岛状态下电压频率的偏离，缩短孤岛检测时间。通过Ｍａｔｌａｂ仿真实验，验证了该方法的正确性和可行性。１孤岛检测的基本原理孤岛检测的基本点和关键点是电网的断电检测，光伏发电系统并网运行等效电路如图１所示。图１光伏发电系统并网运行等效电路—Ｆｉｇ．１Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆａｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｒｉｄｃｏｎｎｅｃｔｅｄｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ其中并网型逆变系统电源输出交流电压２２０Ｖ，负载采用ＲＬＣ并联方式表示，并网运行时，电网和逆变电源在公共耦合点（ＰＣＣ）处连接，共同为负载提供功率，可得到△ａｄ＝＋尸，Ｑ１。ａｄ＝Ｑ＋ＡＱ（１）ｒＴ２／鲥＝ｕｐｃ（２）甜＝ｃ（一ｏＪｃ）（３）式中：为公共耦合点的电压；ＣＯ为并网时公共耦合点的角频率；、分别表示逆变电源有功、无功输出；ａｄ、。分别表示负载所消耗的△有功、无功功率；ＡＰ、Ｑ分别表示电网提供的有功、无功功率。孤岛发生后逆变电源的输出、保持不变，逆变电源的输出功率与本地负载达到平衡，这种情况下可得到：：（４）＝＝ｃ（一）（５）式中：为孤岛发生后ＰＣＣ处的电压；为孤岛发生后ＰＣＣ处的角频率。由式（４）、式（５）可知孤岛发生后当逆变系统提供的有功与负载所需有功不匹配时，负载端电压发生变化；逆变系统提供的无功和负载所需无功不匹配时，公共耦合点处的角频率发生变化，当两者的有功或无功不匹配程度较大时，我们可以通过简易的被动检测如过／欠压、过／欠频来实现孤岛的检测。但是当不匹配程度很小时甚至孤岛发生前后逆变器输出的有功、无功和负载所需有功、无功完全匹配的话，即电网提供的有功（ＡＰ）、无功（ＡＱ）很小，满足不等式（６）、式（７）时，负载电压和频率的变化在正常允许波动范围内时，孤岛检测失败，进入检测盲区，因此针对此种情况，我们需要采取其他更有效的措施来检测孤岛。（‘％（）６△≤ｌ１＿（勉）。Ｉ（７）式中：、Ｊ１、ｆｍｉ分别表示过／欠压、过／欠频保护的阈值；Ｑｆ为ＲＬＣ电路负载的品质因数。２基于无功一频率下垂特性的新型孤岛检测在一般的并网逆变器中，由于并网公共连接点电压受大电网控制，系统频率保持不变。当因为电网供电故障而断网时，此时系统由逆变电源和负载形成一个孤岛，系统公共连接点的频率和电压幅值变化由系统中负载所需功率和逆变电源所提供的功．９Ｏ．电力系统保护与控制率之间的关系来确定，由式（２）、式（３）可知，孤网时系统的频率最终稳定在谐振频率处。如果孤岛发生后，负载电感和电容之间的谐振频率即公共节点的电压频率处于４９．３～５０．５Ｈｚ之间［１２］，在电网额定频率正常允许的波动范围内（即孤岛检测时频率的上下限设定阈值），那么孤岛得不到检测，进入检测盲区。由式（３）可以得出如图２所示孤网时系统频率和负载无功功率的下垂特性关系，横坐标表示频率，纵坐标表示无功功率，图中３条曲线分别表示改变负载的电感、电容Ｃ的参数值形成的谐振频率为５０．５，５Ｏ，４９－３的负载无功一频率特性曲线，当光伏系统输出无功等于零时，即逆变器单位功率因数运行，其无功与频率特性曲线如图中Ｏ。ｆ＝０的那条水平线，分别与系统频率曲线相交于Ａ、Ｂ、Ｃ点，认为此３点为孤岛发生后系统频率稳定运行点。３。Ｏ２００１。。善。一１。。一２。。一３００＼＼ｊｒｌＬ＼＼Ｈｚ５１）．５Ｈｚ＼＜Ｃ＼ＪＱｒｏｆ、＼＼＼＼＼＼＼４８．０４８．５４９．０４９．５５０．０５０．５５１．０５１．５５２０佣ｚ图２负载无功功率与频率响应特性曲线Ｆｉｇ．２Ｒｅｓｐｏｎｓｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｃｕｒｖｅｂｅｔｗｅｅｎｌｏａｄｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒａｎｄｆｒｅｑｕｅｎｃｙ以其中Ｂ点为例来分析，假设频率向右增加Ａｆ，此时光伏系统所提供的无功功率比负载运行所需要的无功大，孤岛发生后，通过减小频率使负载所需无功增大，、直到负载所需无功与输出无功达到平衡，此时系统频率重新回到Ｂ点，同样的道理分析频率向左减小Ａｆ，此时光伏系统所提供的无功功率比负载所需的无功小，孤岛发生后，通过增大频率使负载所需无功减小，直到负载所需无功与输出无功达到平衡，此时系统频率重新回到Ｂ点，由此可知Ｂ点是孤岛稳定运行点。同理可知Ａ、Ｃ点也是孤岛稳定运行点。为此要想在孤岛发生后能及时地检测到孤岛，就要求打破孤岛稳定运行点的稳定运行条件，利用外在的方式，使孤岛发生后，光伏系统所提供无功与负载所需无功不匹配，从而加大频率的变化直到超出频率保护的检测范围，达到孤岛检测的效果。由图２分析负载无功与频率之间的关系可知，通过使逆变电源的无功．频率曲线的斜率小于负载无功．频率响应特性曲线的斜率的方法来主动使负载所需求的功率与电源所提供的功率出现缺额，从而打破孤岛稳定运行点，在图３中我们假设两条不同斜率的光伏系统逆变电源无功．频率曲线，对于曲线。ｆ２而言，Ｇ、Ｈ分别是孤岛稳定运行点，但是这样使得频率的波动更小，更加增加了孤岛检测盲区，对于曲线ｆ１而言，Ｅ、Ｆ是不稳定孤岛运行△点，对Ｅ点而言，频率向右增加厂，此时光伏系统逆变电源所提供的无功功率比负载运行所需要的无功小，孤岛发生后，通过增大频率的变化使负载所需无功减小，直到负载所需无功与给定无功达到新的平衡，这样频率更加偏离原来的Ｅ点，直到超出频率保护的检测阈值，达到检测孤岛的效果。图３不同光伏逆变电源无功一频率曲线的孤岛运行点分析Ｆｉｇ．３ＩｓｌａｎｄｏｐｅｒａｔｉｎｇｐｏｉｎｔｆｏｒｔｗｏｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｅｎｅｒａｔｉｏｎＱ－ｆｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ通过计算系统频率与负载所需无功下垂特性曲线的斜率，引入与负载无功一频率下垂特性相关的一个线性函数作为无功扰动的输入量，设定该函数的斜率参数比其小，并网时，系统频率受大电网控制，稳定运行在额定频率处；当孤岛发生后，由于扰动无功量的引入使此时逆变器无功的输出与负载所需无功量的不匹配，使频率与无功特性关系失去平衡，从而使得系统频率快速地向一个方向偏移，最终达到孤岛频率保护的阈值，实现孤岛检测的目的。接下来分析系统频率与负载所需无功下垂特性曲线的斜率。负载所需无功与负载的电感、电容之间的关系如式（８）Ｑ＝。１一１）＝Ｕ２（壶一２）（８）对式（８）在谐振频率处求导可得：ｌ（９）卜｛＼刘钢，等基于无功．频率下垂特性的无功扰动法在孤岛检测中的应用．９１．Ｑ＝。（－１—２７ｃｃ）（一）Ｑ＝＿４兀。Ｃ（ｆ－Ｌ）—Ｑ＝－－４ｒｔＰＲＣ（ｆｆｏ）＝√＝Ｒｃｌ￣Ｌｃ。＝２￣Ｃｆｏ—Ｑ＝－２ｒｆ（ｆｆｏ）（１０）（１１）（１２）（１３）（１４）为了使较小的无功扰动获得较大的频率变化以提高孤岛发生后的检测速度，我们对引入的无功扰动函数增加频率的正反馈，由于频率偏差被正反馈引入无功扰动量中，保持了无功扰动算法的正反馈特性，在孤岛状态下频率偏差与无功扰动的正反馈作用会使很小的初始无功扰动最终形成较大的频率偏移，达到快速检测孤岛的目的。由此得出式（１５）所示的逆变器无功扰动输出表达式。，，）—Ｑｌｒｅｆ＝一（２ｆ＋ＫｆＡｆ）（ｆｆｏ）（１５））其中：Ｑｆ为负载的品质因数，为了符合电网的实际情况，通常选取＝２．５【１】；为光伏系统逆变电源的给定有功功率；Ａｆ表示公共耦合点频率对电网额定频率的偏差；为频差正反馈系数。这样在电网并网情况下频率偏差变化很小时，对无功扰动函数的斜率影响很小，从而减少无功扰动的引入对并网系统整体性能的影响，当孤网情况下频率偏差变化较大时，无功扰动函数的斜率相应变大，无功扰动输出量也相应增大，光伏系统逆变电源所提供无功与负载所需无功不匹配程度也进一步加大，从而更进一步加快频率的偏移，缩短孤岛检测时问。３频率检测锁相环的设计孤岛检测中的系统频率通常采用基于过零点检测的锁相环获得。频率的变化至少需要一个工频周期才能被检测到，这样频率的变化不连续，会引起输出波形突变。为此本文设计了一种基于无功．频率关系的软件锁相环。锁相环控制结构图如图４所示。图４频率检测锁相环控制图Ｆｉｇ．４ＣｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆＰＬＬｏｆｆｒｅｑｕｅｎｃｙｄｅｔｅｃｔｉｏｎ该锁相环以瞬时无功理论为基础，通过ｄｑ变换获得公共耦合点三相电压的交轴分量Ｕ。根据式１（８）可知与频率相关。当逆变器频率与标准频率偏差为０时，电压无功分量也为０。通过ＰＩ控制器将电压无功分量控制为０就可以追踪系统频率变△化。控制频率误差厂反映了系统频率与额定频率的偏差，由此可以获得锁相环的频率。该锁相环将无功电压分量的控制误差作为频率偏差，将该锁相环频率进行积分获得系统电压旋转角，然后将其用于功率解耦控制中的ｄｑ变换。由于该锁相频率的变化是连续的，由此生成的电压旋转角、无功扰动以及逆变器输出电流频率都会连续变化，因此保证了输出电流波形的连续，减小输出波形突变所产生的谐波对整个系统电能质量的影响。通过图４获得锁相环频率，然后与额定频率比△较产生厂，然后利用式（１５）形成无功扰动量。其基于无功一频率的无功扰动孤岛检测总体控制框图如图５所示，通过实时检测锁相频率，依据标准判定孤岛情况发生的频率区间来检测孤岛发生与否，并产生相应的开关控制信号来切换并网逆变器的工作模式。图５基于无功一频率的无功扰动孤岛检测示意框图Ｆｉｇ．５ＢｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｉｓｌａｎｄｉｎｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅｏｆａＱ－ｆｄｒｏｏｐｃｕｒｖｅｃｈａｒａｃｔｅｒｓ４仿真实验分析仿真采用Ｍａｔｌａｂ软件包，通过Ｓｉｍｕｌｉｎｋ和Ｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｂｌｏｃｋｓｅｔ建立图１所示的光伏系统逆变电源并网仿真模型，包括光伏系统直流电源模块、三相ＰＷＭ逆变器、电网模型、本地负载模块以及控制模块等。仿真参数如下：电网电压为２２０／５０Ｈｚ，滤波电感３ｍＨ，滤波电容２Ｏ，并联ＲＬＣ负载的额定有功功率为１ｋＷ，感性和容性无功功率分别为０．５ｋｖａｒ，其负载品质因数为２．５。光伏系统输出的初始有功、无功功率设定值分别为１．０ｋＷ，０ｋｖａｒ。０．２Ｓ．９２．电力系统保护与控制时使电网退出运行，系统孤岛运行状态出现，公共耦合点（ＰＣＣ）为孤岛检测采样点。在不添加无功扰动模块时，断网后，由于逆变器输出功率与负载所需功率相匹配。公共耦合点的罨电压电流幅值和频率几乎没有发生变化，进入孤岛检测盲区，其波形如图６所示。——＼＼＼－＼＼０．００．１０．２０．３０．４０．５０６０．７０８０．９１０ｔ／ｓ（ａ）逆变器无功输出量波形图ｓ（ｂ）耦合点电压输出波形图，’／／７／／／‘０．００．１０２０．３０．４０．５０．６０．７０．８０．９１０ｔ／ｓ（Ｃ频率检测波形图图７系统状态的波形图Ｆｉｇ．７Ｗａｖｅｆｏｒｍｏｆｓｙｓｔｅｍｓｔａｔｅ５结论本文提出了一种新的孤岛检测方法，该法通过分析负载无功与频率之间的关系，引入与负载无功频率特性相关的一个线性函数作为无功扰动的输入量。并网运行时，无功扰动量很小，其对系统性能影响很小；当孤岛发生时，由于无功微扰动的引入，打破因光伏系统逆变电源提供的无功与负载所需无功相匹配时存在的孤岛稳定运行点，此时公共耦合点电压的频率发生变化，通过实时检测系统频率变化的偏差引入到无功微扰动的函数中形成正反馈，加快在孤岛状态下电压频率的偏离，从而缩短孤岛检测时间。该法不存在检测盲区，在理论上有一定的实用价值，通过实验仿真验证了所提方法的正确性和可行性。参考文献［１］侯梅毅，高厚磊，刘炳旭，等．基于相位偏移的孤岛检测新方法［Ｊ１．电力自动化设备，２００９，２９（１１）：２２．２６．———ＨＯＵＭｅｉｙｉ，ＧＡＯＨｏｕｌｅｉ，ＬＩＵＢｉｎｇＸＨ，ｅｔａ１．Ｉｓｌａｎｄｉｎｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄｏｎｐｈａｓｅｓｈｉｌｌ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００９，２９（Ｉ１）：２２．２６．［２］张琦，孙向东，钟彦儒，等．用于分布式发电系统孤岛检测的偶次谐波电流扰动法［Ｊ］．电工技术学报，—２０１１，２６（７）：１１２１１９．—ＺＨＡＮＧＱｉ，ＳＵＮＸｉａｎｇｄｏｎｇ，ＺＨＯＮＧＹａｎ－ｒｕ，ｅｔａ１．Ｅｖｅｎｈａｒｍｏｎｉｃｃｕｒｒｅｎｔｄｉｓｔｕｒｂｉｎｇｍｅｔｈｏｄｆｏｒｉｓｌａｎｄｉｎｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎｉｎｔｈｅｄｉｓ￣ｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１１，２６（７）：１１２－１１９．［３］张有兵，穆淼婕，翁国庆．分布式发电系统的孤岛检测方法研究［电力系统保护与控制，２０１１，３９（１）：１３９．１４６．—ＺＨＡＮＧＹｏｕ－ｂｉｎｇ，ＭＵＭｉａｏ－ｊｉｅ，ＷＥＮＧＧｕｏｑｉｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｉｓｌａｎｄｉｎｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎｏｆｄｉｓ￣ｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（１）：１３９－１４６．［４］ＪａｎｇＳＩ，ＫｉｍＫＨ．Ａｎｉｓｌａｎｄｉｎｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｆｏｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｕｓｉｎｇｖｏｌｔａｇｅｕｎｂａｌａｎｃｅａｎｄｔｏｔａｌ９８７６５４３２ｌ０９∞∞如如如如如卯如∞瑚抛㈨ｏ啪瑚芒ｆｌ刘钢，等基于无功．频率下垂特性的无功扰动法在孤岛检测中的应用．９３．（上接第８７页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｆｒｏｍｐａｇｅ８７）［１２］王欢良，韩纪庆，郑贵滨．基于Ｋ．Ｌ散度模型聚类的快速说话人辨识方法『Ｊ］．模式识别与人工智能，２０１０，—２３（６）：８５６８６１．——、＾ＮＧＨｕａｎ．１ｉａｎｇ．ＨＡＮＪｉｑｉｎｇ．ＺＨＥＮＧＧｕｉ－ｂｉｎ．ＫＬｄｉｖｅｒｇｅｎｃｅｂａｓｅｄｍｏｄｅｌｃｌｕｓｔｅｒｉｎｇｍｅｔｈｏｄｆｏｒｆａｓｔｓｐｅａｋｅｒｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰａｔｔｅｒｎＲｅｃｏｇｎｉｔｉｏｎａｎｄ—ＡｒｔｉｆｉｃｉａｌＩｎｔｅｌｌｉｇｅｎｃｅ２０１０，２３（６、：８５６８６１．［１３］ＴｈｅＣａｓｅＷｅｓｔｅｍＲｅｓｅｒｖｅＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＢｅａｒｉｎｇＤａｔａＣｅｎｔｅｒＷｅｂｓｉｔｅ．Ｂｅａｒｉｎｇｄａｔａｃｅｎｔｅｒｓｅｅｄｅｄｆａｕｌｔｔｅｓｔｄａｔａ［ＥＢ／ＯＬ］．ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｅｅｃｓ．ｃａｓｅ．ｅｄｕ／ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ／ｂｅａｒｉｎｇ．２００７．［１４］郭艳平，颜文俊，包哲静．风力发电机组在线故障预警与诊断一体化系统设计与应用『ＪＪ．电力系统自动化，２０１０，３４（１６）：８３－８６．ＧＵＯＹａｈ－ｐｉｎｇ，ＹＡＮＷｅｎ－ｊ１／ｎ，ＢＡＯＺｈｅ－ｊｉｎｇ．Ｄｅｓｉｇｎａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｏｎｌｉｎｅｆａｕｌｔｗａｒｎｉｎｇａｎｄｄｉａｇｎｏｓｉｓｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｓｙｓｔｅｍｆｏｒｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ．２０１０，３４（１６）：８３－８６．［１５］魏晓璞，徐永海，郭春林，等．基于Ｈｉｌｂｅｒｔ变换与Ｐｉｓａｒｅｎｋｏ谐波分解的电压闪变参数估计【Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１０，３８（６）：２６．２９．——ＷＥＩＸｉａｏ－ｐｕ，ＸＵＹｏｎｇｈａｉ，ＧＵＯＣｈｕｎｌｉｎ，ｅｔａ１．ＰａｒａｍｅｔｅｒｅｓｔｉｍａｔｉｏｎｏｆｖｏｌｔａｇｅｆｌｉｃｋｅｒｂａｓｅｄｏｎＨｉｌｂｅｒｔｔｒａｎｓｆｏｒｍａｎｄＰｉｓａｒｅｎｋｏｈａｒｍｏｎｉｃｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（６）：２６。２９．［１６］ＳｔａｃｋＪＲｏｎａｌｄＧ＇ＨａｂｅｔｌｅｒＴＧＡｎａｍｐｌｉｔｕｄｅｍｏｄｕｌａｔｉｏｎｄｅｔｅｃｔｏｒｆｏｒｆａｕｌｔｄｉａｇｎｏｓｉｓｉｎｒｏｌｌｉｎｇｅｌｅｍｅｎｔｂｅａｒｉｎｇｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ．２００４，５１（５）：１０９７－１１０２．［１７］ＫｕｌｌｂａｃｋＳ，ＬｅｉｂｌｅｒＲＡ．Ｏｎｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｓｕｆｆｉｃｉｅｎｃｙ［Ｊ］．ＡｎｎａｌｓｏｆＭａｔｈｅｍａｔｉｃａｌＳｔａｔｉｓｔｉｃｓ，１９５１，２２（１）：７９－８６．收稿１５１期：２０１卜１Ｏ一０６；—修回日期：２０１２－０１０８作者简介：郭艳平（１９８３－），女，博士，研究方向为风力发电机在线监测与故障诊断；Ｅ－ｍａｉｌ：ｇｕｏｙａｎｐｉｎｇ１９８３＠１６３．ｔｏｍ颜文俊（１９６５一），男，教授，研究方向为复杂系统建模与分析、离散动态事件理论与应用。