基于纵联阻抗幅值的输电线路纵联保护.pdf

第３９卷第４期２０１１年２月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶｌ０１．３９ＮＯ．４Ｆｅｂ．１６，２０１１基于纵联阻抗幅值的输电线路纵联保护夏经德，索南加乐，王莉，何世恩，刘凯，邓旭阳（西安交通大学电气工程学院，陕西西安７１００４９）摘要：提出了一种基于纵联阻抗幅值的榆电线路纵联保护。该纵联阻抗是由线路两端各相电压故障分量差与电流故障分量和的比值计算而来的，利用这个阻抗的幅值判断故障是否发生在区内。区外故障时，上述阻抗的幅值明显大于全线串联正序阻抗的幅值；区内故障时，该阻抗的幅值明显小于上述定值。该保护不仅易整定、具有自选相功能，性能稳定、动作灵敏、适应性强，而且能有效抵御由线路电容电流和ｃＴ饱和所带来的影响。在ＥＭＴＰ数字仿真和动模试验中，建立一条１０００ｋＶ、５００ｋｍ和一条５００ｋＶ５０ｋｍ输电线路的模型，后者还考虑了ｃＴ饱和，使用兰州东至成阳７５０ｋＶ的动模数据，进行了各种故障下仿真，结果表明所述纵联保护都能正确标示各种故障状态。关键词：输电线路；故障分量；纵联保护；两端电气量；纵联阻抗；忸抗幅值ＡｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄＯｎｔｈｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｔｈｅｐｉｌｏｔｉｍｐｅｄａｎｃｅ—ＸＩＡＪｉｎｇｄｅ，ＳＵＯＮＡＮＪｉａｌｅ，ＷＡＮＧＬｉ，ＨＥＳｈｉ－ｅｎ，ＬＩＵＫａｉ，ＤＥＮＧＸｕ－ｙａｎｇ’’（ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＸｉａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｘｉａｎ７１００４９，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂａｓｅｄｏｎｔｈｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｔｈｅｐｉｌｏｔｉｍｐｅｄａｎｃｅｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｔｈｅｐｉｌｏｔｉｍｐｅｄａｎｃｅｉｓ—ｃｏｍｐｕｔｅｄｂｙｕｓｉｎｇｔｈｅｒａｔｉｏｏｆｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｏｆｔｈｅｆａｕｌｔｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｅｄｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｏｆｖｏｌｔａｇｅｔｏｔｈｅｓｕｍｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｆａｕｌｔ－ｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｅｄｃｏｍｐｏｎｅｎｔｏｆｃｕ￣ｅｎｔａｔｅａｃｈｐｈａｓｅｏｆｔｈｅｂｏｔｈｔｅｒｍｉｎａｌｓｏｆｔｈｅｌｉｎｅ，ａｎｄａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｔｈｉｓｉｍｐｅｄａｎｃｅ，ｗｈｅｔｈｅｒｔｈｅｆａｕｌｔｏｃｃｕｒｒｅｓａｔｔｈｅｌｉｎｅｃａｎｂｅｊｕｄｇｅｄ．ＷｈｅｎｔｈｅｆａｕｌｔｏｃｃｕｒｒｅｓｏｕｔｓｉｄｅｏｆｔｈｅｐｒｏｔｅｃｔｅｄＺｏｎｅ，ｔｈｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｔｈｅａｆｏｒｅｓａｉｄｉｍｐｅｄａｎｃｅｉｓｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｇｒｅａｔｅｒｔｈａｎｔｈｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｓｅｒｉｅｓｐｏｓｉｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｉｍｐｅｄａｎｃｅｏｆｔｈｅｆｕｌｌｙｌｉｎｅ，ｗｈｉｌｅｉｔｉｓｏｂｖｉｏｕｓｌｙｓｍａｌｌｅｒｔｈａｎｔｈｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄｖａｌｕｅｗｈｅｎｔｈｅｆａｕｌｔｏｃｃｕ￣ｅｄｉｎｓｉｄｅｏｆｔｈｅｐｒｏｔｅｃｔｅｄｚｏｎｅ．Ｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｎｏｔｏｎｌｙｈａｓｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｅａｓｙｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｃｏｏｒｄｉｎａｔｉｏｎ，ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔｐｈａｓｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎ，ｓｔａｂｌｅｆｕｎｃｔｉｏｎ，ｓｅｎｓｉｔｉｖｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｓｔｒｏｎｇａｄａｐｔａｔｉｏｎ，ｂｕｔａｌｓｏｐｏｓｓｅｓｓｅｓｉｄｅｎｔｉｔｙｏｆｔｈｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｂｒｏｕｇｈｔｂｙｔｈｅｌｉｎｅｃａｐａｃｉｔｏｒｃｕｒｒｅｎｔａｎｄＣＴｓａｔｕｒａｔｉｏｎ．ＩｎＥＭＴＰｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｍｏｄｅｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ，ｔｈｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｍｏｄｅｌｓｏｆａ１０００ｋＶ５００ｋｍａｎｄａ５００ｋＶ５０ｋｍａｒｅｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ，ａｎｄｔｈｅ１／￣ｔｔｅｒｃｏｎｓｉｄｅｒｓＣＴｓａｔｕｒａｔｉｏｎ，ｕｓｅｓｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｍｏｄｅｌｄａｔａｏｆＬａｎｚｈｏｕ－Ｘｉａｎｙａｎｇ７５０ｋＶｌｉｎｅ，ａｎｄｅｘｅｃｕｔｅｓｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｕｎｄｅｒｅａｃｈｆａｕｌｔ．Ｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｔｈｅｍｅｎｔｉｏｎｅｄｐｉｌｏｔｐｒｅｔｅｃｔｉｏｎｃａｎａｌｌｃｏｒｒｅｃｔｌｙｍａｒｋｅａｃｈｆａｕｌｔｓｔａｔｅ．ＴｈｉｓｗｏｒｋｉｓｓｕｐｐｏｓｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ（Ｎｏ．５０６７７０５ｌａｎｄＮｏ．５０８７７０６１）．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ；ｆａｕｌｔｃｏｍｐＯｎｅｎｔ；ｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ；ｔｗｏ－ｔｅｒｍｉｎａｌｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｑｕａｎｉｔｉｅｓ；ｐｉｌｏｔｉｍｐｅｄａｎｃｅ；ｉｍｐｅｄａｎｃｅａｍｐｌｉｔｕｄｅ中图分类号：ＴＭ７７文献标识码：Ａ—文章编号：１６７４．３４１５（２０１１）０４００４３－０９０引言在过去的十多年里，由于现代数字光纤的普及，大容量高速实时同步远距离进行数据传输已经开始成形，在此基础上，纵联保护也在悄然发生着变化，基金项目：国家自然科学基金项目（５０６７７０５１，５０８７７０６１）：高等学校博士学科点专项科研基金项目（２００７０６９８０５７）其中以线路两端电气量为状态量，具有对称的计算结构，其计算结果为阻抗量纲的纵联保护正在悄然兴起ｌ＿。此外，在纵联保护中，近年来，输电线路方向保护仍是研究的热点和重点之一。其中，文献［３．４］针对纵联零序方向保护在实际应用中所出现的典型问题，提出了多种改进方案，提高了其保护的性能；文献［５］根据复杂环网方向保护的特点，提出了相应电力系统保护与控制的计算方法和整定原则，可满足其在上述使用环境中的具体要求；文献［６】利用故障电流与负荷电流在相位上所反映的差值，构成了一种新的方向保护元件，具有一定的实用性和借鉴性；文献［７．８】分析了多回输电线路的运行特性，针对存在的线间耦合问题，提出了多种改进措施，可有效地消除多回线间耦合影响；文献【９】在零（负）序电压幅值达不到方向元件启动的门槛值时，以正序电压作为零序电流的参考方向，有效地解决了上述问题；文献［１０］介绍了基于光纤通信下微机纵联零序方向保护的配置形式及方案；文献『ｌｌ１基于Ｒ－Ｌ模型的基础上，构架出相应的参数甄别方向保护原理，实用意义明显；—此外，文献［１２１３］将小波和数学形态学技术运用于输电线路的方向保护，并取得一定成果。尽管如此，仍然有许多工作值得进行深入的研究。尽管基于故障分量的电流向量差动保护具有许多优异的性能，但其应用于输电线路时仍然还面临①着下列几个问题有待进一步解决：区外故障时电②流互感器（ＣＴ）饱和［１４－１５］的影响；超高压长线分③布电容电流的影响［Ｉ６］；暂态信号的影响［１７－１８］。上述问题严重地影响着其保护的快速性和灵敏性。本文根据输电线路故障附加网络和零序网络的电气特性，以线路两端经零序电压补偿后各相电压故障分量差所呈现的特性，引入了纵联阻抗，这个纵联阻抗是由线路两端各相电压故障分量相量差与电流故障分量相量和的比值计算而来的，按照这纵联阻抗的幅值在线路故障时的特性，构建了输电线路纵联保护。在区外故障时该阻抗的幅值显著大于全线串联正序阻抗的幅值，在区内故障时该阻抗的幅值明显小于上述定值，因此具有明显的故障特征。该保护的主要成果来源于分相复合阻抗输电线路纵联保护原理【１。经理论分析及仿真验证，这种保护算法彻底地消除了在原分相阻抗计算中所出现的死区问题，并具备较强的抵御并联电容电流的能力，可不经补偿，直接运用于绝大多数输电线路的纵联保护中；同时可有效抵御区外故障时电流互感器（ＣＴ）饱和所带来的影响。ＥＭＴＰ数字仿真和动模仿真结果验证了它的正确性和准确性，可成为未来输电线路纵联保护的一种新形式。１单相线路下的纵联阻抗图１为基于Ｒ．Ｌ线路集中参数模型下，单相故障附加网络。Ｄ．Ｄ————厂—————广］图１中：Ｚｍ，Ｚｎ为两端区外等效系统阻抗；为单位长度线路阻抗：Ｄ为线路全长；ｄ为故障距离（距ｒｎ端）；线路两端电压、电流故障分量分别示于图１中；，，，为故障附加电压、故障电流、故障电阻；为故障点等效附加电压。１．１纵联阻抗的定义基于图１所示故障附加网络，定义纵联阻抗为：Ｚｏｐ＝Ａ／叩（１）—其中：ａＵｏ，＝ＡＵｍＡＵｎ；Ａ／ｏ。＝＋ＡＪｎ。下面在忽略故障电阻阻值的情况下，定性分析线路上发生区外、区内故障时，纵联阻抗所呈现的数值特性。１．２区外故障如图１（ａ）所示，在区外故障时线路两端的电△压故障分量差（式（１）中的）可表示为：△＝ｚＤ＝一ｚＤ＝（一）ｚＤ／２（２）由式（２）可知，区外故障时线路两端的电压故障分量差就是线路全长电压故障分量的压降，这个数值因和线路全长阻抗成正比，并且其本身也具备清晰的物理意义。根据图ｌ（ａ）所示，电流故障分量的相量和（式（１）中的）可表示为：＝０（３）ｏＤ因此区外故障时纵联阻抗的幅值计算结果为：－１等＿１｛＿｛等ｌ（４）小结如下：当线路发生区外故障时，纵联阻抗的幅值明显大于线路阻抗的幅值，具有明显的区外故障特征。１．３区内故障如图１（ｂ）所示，在区内故障时线路两端的电压故障分量差可表示为：夏经德，等基于纵联阻抗幅值的输电线路纵联保护．４５．△Ｕ。。△—＝，５１ｚｄ一，ｎｚ（Ｄ）（５）ａｒｇＺｍ＝ａｒｇＺｎ＝ａｒｇｚ＝９０。（１３）而电流故障分量的相量和表示为：将式（１０）和（１１）代入式（１），得：．△，０。＝ＩＦ（６）线路两侧的电压故障分量可分别表示为：△＝一’△＝一南（７）同时，故障点的故障电流可以表示为：㈤将式（５）～（８）代入式（１），因此在区内故障时，纵联阻抗的幅值可表示为：Ｚｏｐ＝ｚＸ／ｏｐ＝ｆ＜『ｚＤｌ㈩小结如下：当线路发生区内故障时，纵联阻抗的幅值明显小于线路阻抗的幅值，具有明显的损坏／故障特征，并目．区内绝对没有死区。２性能分析２．１抵御电容电流的能力在长距离输电线路继电保护的整定都需考虑并联电容电流及其影响，图２为区外故障时带并联电容的单相故障附加网络：在考虑电容电流的情况下，电流故障分量的相…量和为：Ｍｏｐ＝△△△，ｍｃ＋ｃ＝（Ｕｍ＋Ｕｎ）／Ｚｃ（１０）其中：Ｚｃ＝２／ｊｃｏｃＤ。△△如图２所示，以为参考量，Ｃｍ可表为：△Ｃ：ｍ△＝ｚ／（ｚＤ＋）（１１）其中：ｚ：＝ＺｍＺｃ／（Ｚｍ＋Ｚｃ）（１２）Ｄ————ｒ＿＿－、△△：图２区外故障时带并联电容的单相故障附加网络Ｆｉｇ．２Ｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｓｕｐｅｒ－ｉｍｐｏｓｅｄｎｅｔｗｏｒｋｔａｋｅｎｓｈｕｎｔｃａｐａｃｉｔｏｒｓｗｈｅｎｅｘｔｅｒｎａｌｆａｕｌｔＯｃｃｕｒｓ为了定性分析电容电流对于纵联阻抗的影响，假设两侧系统阻抗和单位长度线路阻抗的相角相等并都设定其数值为９０ｏ：ｌＺｏＩ＝ＩｚＤＩ（１４）其中：＝ＩＺｃ／（２＋ｚＤ）ｉ。根据式（１４）表示形式可知，只有当ｌＩ＞１，比值的幅值数值才能确保和在区内故障时的明确可分，这个条件必须得到满足。以本文ＥＭＴＰ仿真用１０００ｋＶ５００ｋｍ线路为例说明，可分别计算得到：—Ｚｃ＝２／ｊｔｏｃＤｊ９０９Ｑ，ｚＤ＝１２９．６３Ｚ８８。（１５）将式（１５）代入式（１４）和（１２），只要系统的等效阻抗满足：ＩＺｍＩ＜２７２Ｑ（１６）就可满足式（１４）所设条件。通过这个阻抗可以反映出系统的短路容量，按照系统运行方式的要求，系统的短路容量不得小于（实际短路容量将远大于）输电线路传输的自然功率。输电线路传输的自然功率受制于线路的特征阻抗，由上述线路正序参数可得该线路的特征阻抗ＺＴ为：ＩｚＴＩＪ２４３Ｑ（１７）由于在式（１６）中阻抗的限制值大于式（１７）线路的特征阻抗，因此在满足线路各种运行方式的条件下系统等效阻抗满足式（１６）条件。短距离线路由于Ｚｃ幅值与线路长度反比增大，ｚＤ幅值与线路长度线性缩小，对区外等效阻抗的要求可进一步放宽，因此上述条件更容易满足。上述推算过程在此省略。当系统阻抗不能满足式（１６）数值条件时，说明该侧的系统状态不能满足系统最小运行方式要求，即通常称之为弱电系统。当另一侧的强系统发生区外故障时，弱电系统经过长距离的线路全长后所能提供的短路电流必然非常小，因此可以设置合适的纵联保护启动门槛屏蔽之，也就是式（３３）的第一项。２．２抵御ｃＴ饱和的能力在区外故障时，经常会造成电源侧ＣＴ饱和，对于纵联阻抗的幅值可能产生如下影响：ＣＴ饱和使得在饱和侧ＣＴ二次绕组上所获得的实测电流故障分量较理论估算值有所减少，增加了电流差动的不平衡量。随着ＣＴ饱和程度的加重，电流差动的不平衡量也将增加由此纵联阻抗的幅值也同步减少，也使其纵联保护状态识别的分辨余量同步缩小。本文在理论分析和仿真验证时只涉及线路单端ＣＴ出现饱和的情况。为了便于定性地分析ＣＴ饱和对电流工频故障电力系统保护与控制分量的影响，针对在稳态饱和ｕ和暂态饱和Ｌ２状态下电流故障分量的特性，电流在过零点后不是马上进入饱和而需要达到一定数值／角度后才反映出饱和的特性，因此可以将电流过零点到饱和点问的相角之差定义为导通／非间断角。电流在导通角内的数值和不发生饱和时相同，而过了导通角后由于饱和电流呈衰减状态并且其幅值明显小于正常数值。随着饱和程度的增加，不仅可表示为导通角的减少，而且还反映为饱和后衰减量幅值的变小，因此可反映为电流数量上的减小。为了定性分析饱和对电流数值的影响，将ＣＴ饱和所造成电流故障分量的衰减损耗，只单纯反映在导通角的数值上，将饱和后残存的衰减电流工频故障分量忽略不计或等效地换算为对导通／非间断角的修正和补充，见图３显示故障和ＣＴ饱和后电流故障分量状态示意图。次电流饱和缺损的、ｌＩＩ…、ＩｌＩｌＩ。’，，／分ｆＣＴ次电流线性传变的部分ｆｂ１饱和电流时域波形ｌｍ¨、‘＼～－ｆｃ）电流矢量关系图３６１＂饱和后故障和电流故障分量状态示意图Ｆｉｇ．３ＳｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅｓｔａｔｅｏｆｔｈｅｆａｕｌｔａｎｄｔｈｅｃｕｒｒｅｎｔｆａｕｌｔｃｏｍｐｏｎｅｎｔａｆｔｅｒＣＴｓａｔｕｒａｔｉｏｎ在图３中，线路在ｎ端区外发生故障，使电源侧ｍ端ＣＴ发生饱和，可以假设在不考虑ＣＴ饱和的情况下ｍ端ＣＴ二次绕组获得的理想电流故障分量的时域和相量表达形式分别为：√ｉｍ（ｔ）＝２ｓｉｎｔ△，＝ＩｍＺ０。其中：ｔ＝ｒｏｔ＋：缈为系统角频率；为时域电流故障分量的初始角。可根据傅立叶变换求得ＣＴ饱和后电流故障分量的相量表达，在图３（ｃ）中ＣＴ饱和后电流工频故障分量在实轴和虚轴的投影分别表示为：：ｆｍ（ｆ，）ｓｉｎｔ＇ｄｔ，：（一）（２０）＝，）ｃ＝（）（２ｔ，以导通／不问断角的变化范围和方式设定为：：兀－－－＞０，式（２０）的值随导通／不间断角的减少而单调减少，式（２１）的值在导通／不间断角变化范围内为有限值，其中绝对值最大在：＝兀／２处，此角度下可得电流故障分量在实轴和虚轴的投影值分别为：＝，＝（２２）导通角在该角度下可综合定性地反映为电流因饱和衰减为原来的一半，在此基础上分析单端ＣＴ饱和对电流差动保护和纵联阻抗幅值的影响，因此可得到此导通角度下电流工频故障分量的相量表达形式为：：＝＋ｊ０．５９Ｚ３２。（２３）由于ｃＴ发生饱和，式（３）中的衰减后成△为式（２３）的，将式（２３）代入式（３），可得电流工频故障分量的相量和在此状态下所呈现的不平衡量为：Ｉｌ＝ｌ＋ｌ＝Ｉ一ｌ￣０．５９Ｉｍ（２４）将式（２４）代入式（４），可得区外故障ＣＴ饱和下纵联阻抗的幅值为：ＩＺｏｐＩ１．６８１ｚＤｌ（２５）式（２５）和式（９）的计算结果之间仍能留有充分可分辨的差值。在极端状态下，设ＣＴ饱和达到极限：ｌｌ－－＞０（２６）将式（２６）代入式（２４），此时的不平衡量为：ｌｌ＝Ｉ＋ｌｌ－Ｉｍ（２７）根据式（２）结论，因此在极端的情况下纵联阻抗的幅值还可表示为：ＺｏＩ＞＿ｌｚＤｌ（２８）（１８）纵联阻抗的幅值仍然未小于线路阻抗的幅值，１９）由此可知，无论ｃＴ饱和程度如何，也丝毫不会影响纵联阻抗对各类故障进行准确判断和灵敏分辨。夏经德，等基于纵联阻抗幅值的输电线路纵联保护．４７．３三相线路下的纵联阻抗及其纵联保护针对三相线路模型，可以得到相同的结论。图４为基于Ｒ－Ｌ线路集中参数模型下，ａ相区内单相接地故障时的三相线路故障附加网络。图５为系统零序网络。图５中，ｚ１，ｚ１为两端区外等效系统正序阻抗；Ｚｓ，Ｚｍ，Ｚｌ，ｚ０为单位长度线路自、互、正序、零序电抗；ＵＦ０，１Ｆ０，Ｒ。为故障点零序电压、电流及故障电阻。Ｄ—————————厂］———Ｌｄ图４ａ相单相接地时的三相故障附加网络Ｆｉｇ．４Ｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅｓｕｐｅｒ－ｉｍｐｏｓｅｄｎｅｔｗｏｒｋｆｏｒｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅ－ｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔ——————————、，ｄ图５系统的零序网络’Ｆｉｇ．５ＳｙｓｔｅｍＳｚｅｒｏ－ｓｅｑｕｅｎｃｅｎｅｔｗｏｒｋ三相线路中各相线路两端电压故障分量差可表为：△△△一△，ｚｄ一—ｚ（Ｄ）（２９）其中：＋ＫＸ３１＝。；＝Ａ／＋３。；＝口，ｂ，Ｃ；Ｋ＝（ｚ０一ｚＩ）／３ｚ１。由图５的零序网络可得零序电压和零序电流的关系为：０。。。＝０。一０。＝Ｊｍ０——ｚｏｄｊ。ｚ。（Ｄ）（３Ｏ）针对在三相电路中遇到不平衡接地故障时所产生的相间耦合，将式（２９）中的零序电流用式（３０）中的零序电压代替，整理后的式（２９）可表示为：△△△。ｐ怔＝怔一怔＝唧ｚｄ一ｚ，—（Ｄ）（３１）其中：ＡＯｍ怛＝ＡＯｍ一３ＺｍＯｍ。／ｚ。；ＡＯｎ一３ｚ＝Ｏ＝。／Ｚｏ。针对健全相（ｂ相），式（３１）可表示为：△＝（ｂ一ｂ）ｚｌＤ／２（３２）这样，基于三相线路模型下健全相的电压故障分量差和基于单相线路模型下区外故障时的电压故障分量差一样，都具有完全同样的表达形式。在三相线路中，由于存在相问耦合关系，当发生不平衡的接地故障时，在各相电路中形成由零序电流产生的相间耦合。根据式（３１）可构建基于图４消除相间耦合后的由线路正序参数组成的通用相故障附加电路，并且上述单位长度线路的阻抗就是单位长度线路的正序阻抗，见图６。Ｄ————————————厂－ｌ一图６通用故障相电路模型Ｆｉｇ．６Ｇｅｎｅｒａｌｃｉｒｃｕｉｔｍｏｄｅｌｏｆｆａｕｌｔｐｈａｓｅ据此可得出以下结论６于在式（３１）中使用零序电压补偿并消除了相间耦合的影响，在１．２和１．３节中基于单相线路模型下所描述纵联阻抗的幅值特征完全准确无误地反映出基于三相线路模型下纵联阻抗的实际性能特征。总之，当区外故障时，纵联阻抗的幅值明显大于线路串联正序阻抗；区内故障时，纵联阻抗的幅值显著小于上述定值；上述算法严格地建立在三相电路模型基础上，因此可适用于各种故障状态下的健全相和故障相。根据１．２和１－３节的内容，提出了基于纵联阻抗幅值的输电线路分相纵联保护。该纵联保护由两个计算项组成，分别是各相的电流故障分量相量和的模数计算项和各相的纵联阻抗内部故障判别的幅值计算项，这两个计算项通过逻辑与运算联合，表示为：．．４８．．电力系统保护与控制＋Ｉ＞Ｚｏｐ＜ｌｚｌＤ（３３）其中：为灵敏度选择系数，可根据具体线路情况设置，通常可供选择的取值范围为：１Ｍ．３；在纵联保护中利用各相电流故障分量相量和的模数作为启动单元，。作为保护动作的最小启动量门槛，应保证能躲过在区外故障时所产生的不平衡电流及其影响，，ｓｅｔ可固定地取为０．１Ａ（二次侧电流）；阻抗幅值的单位为欧姆（Ｑ），当其数值小于线路串联正序阻抗的幅值时，必为区内故障，线路两侧保护同时动作；否则为区外故障，保护可靠不动。纵联保护内部故障判别流程如图７所示。图７纵联保护内部故障判别流程图Ｆｉｇ．７Ｆｌｏｗｃｈａｒｔｏｆｉｎｔｅｒｎａｌｆａｕｌｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｔｉｎｇｅｆｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ尽管电流差动保护具有简单可靠、动作速度快且不受系统振荡影响的特性Ｌ２引，但在实际运用中还①是存在下列问题：高压长距离输电线路的电容电②流相对较大，对其灵敏度影响较大，系统负荷对制动电流的影响，特别针对重载线路；在上述情况下当遇到高阻故障都将使制动量大于动作量，造成保护拒动。而基于故障分量的电流差动保护可有效克服上述问题，具有较高的灵敏度，可在任何环境下检测出各种高阻故障。本文正是利用故障分量电流差动保护的高灵敏性作为该纵联保护式（３３）的启动元件。另外由于本文所述的纵联阻抗是基于故障分量的，因此在式（３４）中也使用故障分量电流差动保护，便于在相同条件下作性能对比。４仿真验证在ＥＭＴＰ仿真系统中，线路均采用的是分布参数模型，长距离线路电压等级为１０００ｋＶ，短距离线路电压等级为５００ｋＶ。在动模仿真中系统的额定电压为７５０ｋＶ。４。１ＥＭＴＰ仿真验证（１）在ＥＭＴＰ仿真中的长距离线路参数和故障电阻数值参见文献［１９】。（２）在ＥＭＴＰ仿真中的短距离线路参数和故障电阻数值参见文献［２０１。另外：ｚｌＤ＝１５．２２Ｚ８５。，Ｅ：５２５ｋＶ，５０Ｈｚ，０：０。，Ｅｓ：５００ｋＶ，．５０Ｈｚ，ｎ：一１０。。图８为ＥＭＴＰ仿真中故障位置设置示意图，其中：ｋｌ为ｍ端出口区外，ｋ２为ｍ端出口区内，ｋ３为区内中点，ｋ４为ｎ端出口区内，ｋ５为ｎ端出口区外。图８故障位置示意图Ｆｉｇ．８Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎ表１为长距离线路ａ相单相接地和三相短路时纵联阻抗的幅值，表２为长距离线路ａ．ｂ相间短路和ａ．ｂ相间接地时纵联阻抗的幅值，阻抗幅值的单位为欧姆（Ｑ）。表１ＥＭＴＰ仿真中长距离线路ａ相单相接地和三相短路时纵联阻抗的幅值（ＩｚｌＤｌ＝１３０Ｑ，＝１－３）——Ｔａｂ．１ＰｉｌｏｔｉｍｐｅｄａｎｃｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｓｗｈｅｎＡｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔａｎｄ３－ｐｈａｓｅｓｆａｕｌｔｏｆｌｏｎｇｄｉｓｔａｎｔｌｉｎｅｏｎＥＭＴＰ（｛ｚ１Ｄ｛＝１３０Ｑ，＝ｌ＿３）夏经德，等基于纵联阻抗幅值的输电线路纵联保护．．４９．．——表２ＥＭＴＰ仿真中长距离线路ａｂ相间短路和ａｂ相间接地时纵联阻抗的幅值（ＩＤＩ＝１３０Ｑ，Ｋｋ＝１．３）—Ｔａｂ．２Ｐｉｌｏｔｉｍｐｅｄａｒｉｃｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｓｗｈｅｎａ－ｂｄｏｕｂｌｅ－ｐｈａｓｅｓｆａｕｌｔａｎｄａ－ｂｄｏｕｂｌｅｐｈａｓｅｓｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔｏｆｌｏｎｇｄｉｓｔａｎｔｌｉｎｅｏｎＥＭＴＰ（ｚｌＯｌ＝１３０Ｑ，兰１＿３）表３为单端ＣＴ饱和时短距离线路纵联阻抗的幅值，阻抗幅值的单位为欧姆（Ｑ）。表３中的对照数据为电流故障分量差动量与比例制动量的比值，具体计算公式为：＝（Ｉ＋）／０．５Ｘ（￣ｄｍ９ｌ＋ＩＩ）（３４）表３ＥＭＴＰ仿真中ａ单相接地故障时ｍ单端ＣＴ饱和时短距离线路纵联阻抗的幅值（１Ｊ［ｊｌ＝１５Ｑ，＝１．３）Ｔａｂ．３ＰｉｌｏｔｉｍｐｅｄａｎｃｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｓｏｆｓｈｏｒｔｄｉｓｔａｎｔｌｉｎｅｂａｓｅｄｏｎＣＴｓａｔｕｒａｔｉｏｎｏｆｍｓｉｎｇｌｅｔｅｒｍｉｎａ１ｅｎａｌｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｓｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔｏｎＥＭＴＰ（ＩｚＩＤｌ＝１５Ｑ，Ｋｋ＝１．３１注：表中第二行和第四行中带｛号的数据ＫＩ来源于式（３４）。４．２动模仿真验证抗的幅值，阻抗幅值的单位为欧姆（Ｑ）。图９为兰在动模仿真中的线路模型参数和各发电机的州东一咸阳７５０ｌ（Ｖ长距离输电系统模拟接线图，故主要参数参见文献［２０］。表４为动模仿真中纵联阻障位置见图９。表４动模仿真中纵联阻抗的幅值ＩｚｌＤＩ＝１３３Ｑ，Ｋｋ＝１．３）Ｔａｂ．４Ｐｉｌｏｔｉｍｐｅｄａｎｃｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｓｏｎｄｙｎａｍｉｃｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ（［ｚＩＤＩ＝１３３Ｑ，＝１－３）“注：在动模仿真数据中，凡幅值数据右上角带的，由于其相电流故障分量相量和的模数小于最小启动量门槛，因此保护不动。４．３结果分析由计算结果可得出：（１）在区外故障时，各纵联阻抗的幅值都明显大于线路串联正序阻抗，处在保护判据式（３３）的动作选择区域外，保护可靠不动。（２）在区内任何位置故障时，各纵联阻抗的幅值都显著小于线路串联正序阻抗，落在保护判据式（３３）的动作选择区域内，保护可靠并正确动作。（３）该保护不受分布电容电流影响，因此在不进行电容电流补偿的情况下，幅值基本稳定可靠，说明该保护在理论证明的基础上可应用在中长距离以下的各输电线路上。．５０．电力系统保护与控制咸阳图９兰州东一成阳７５０ｋＶ长距离输电系统模拟接线图—Ｆｉｇ．９ＬａｎｚｈｏｕｄｏｎｇＸｉａｎｙａｎｇ７５０ｋＶｓｉｍｕｌｍｉｏｎｗｉｒｉｎｇ—ｄｉａｇｒａｍｏｆｌｏｎｇｄｉｓｔａｎｃｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍ（４）由于ＣＴ饱和造成的电流故障分量相量和的不平衡量只能有限地降低纵联阻抗的幅值，因此其抵抗ＣＴ饱和的能力相对较强。５结论本文提出了一种基于纵联阻抗幅值的输电线路纵联保护，并进行了理论证明、ＥＭＴＰ仿真和动模仿真验证。理论分析和仿真结果表明，在区外故障时，纵联阻抗的幅值都明显大于线路正序阻抗的幅值，从而保证上述分相纵联保护的可靠性；在区内故障时，纵联阻抗的幅值都显著小于上述定值，故障特征明显，保证上述纵联保护的灵敏性。该保护数值稳定、结构简单、整定容易，区内全线无死区，由于采用分相保护原理，具有自选相功能，动作灵敏，抗故障电阻、分布电容和ＣＴ饱和能力强，适合各种复杂运行环境。在ＥＭＴＰ数字仿真和动模仿真中，建立两条输电线路的模型，并考虑了ＣＴ饱和，使用了电科院验证的动模数据，进行了各种条件下仿真，结果表明本文所述纵联保护都能正确标示各种故障状态。参考文献［１］索南加乐，刘凯，粟小华，等．基于故障分量综合阻抗的输电线路纵联保护［Ｊ］＿中国电机工程学报，２００８，２８（３１）：５４．６１．ＳＵＯＮＡＮＪｉａ．１ｅ，ＬＩＵＫａｉ，ＳＵＸｉａｏ．ｈｕａ，ｅｔａ１．Ａｎｏｖｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｆａｕｌｔｃｏｍｐｏｎｅｎｔｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｉｍｐｅｄａｎｃｅ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００８，２８（３１）：５４．６１．［２］索南加乐，何世恩，粟小华，等．带可控串补和可调电抗器输电线路纵联保护新原理［Ｊ］．西安交通大学学报，２００８，４２（１０）：１２５９．１２６３．ＳＵＯＮＡＮＪｉａ．１ｅ，ＨＥＳｈｉ．ｅｎ，ＳＵＸｉａｏ．ｈｕａ，ｅｔａ１．Ｎｅｗｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｗｉｔｈｔｈｙｒｉｓｔｏｒｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｓａｎｄｔｈｙｒｉｓｔｏｒ’ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｒｅａｃｔｏｒ［Ｊ］．ＪｏｕｍａｌｏｆＸｉａｎＪｉａｏｔｏｎｇ—Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００８，４２（１０）：１２５９１２６３．［３］张弛，李一泉，曾耿晖．基于负序分量补偿的纵联零序方向保护判据与仿真研究【Ｊ］．电力系统保护与控制，２００８，３６（２１）：１８．２３，７６．—ＺＨＡＮＧＣｈｉ，ＬＩＹｉｑｕａｎ，ＺＥＮＧＧｅｎｇ－ｈｕｉ．Ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎａｎｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｐｉｌｏｔｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｗｉｔｈｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｏｆｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００８，３６（２１）：１８．２３，７６．［４］汪萍，陈久林．纵联零序方向保护误动原因分析及其对策『Ｊ１．电力自动化设备，２００７，２７（７）：１２２．１２５．ＷＡＮＧＰｉｎｇ，ＣＨＥＮＪｉｕ－ｌｉｎ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｍｉｓｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｉｔｓｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００７，２７（７）：１２２・１２５．［５］蔡国伟，王建元，潘超，等．基于适应型Ｐｅｔｒｉ网的多环电网方向保护简单回路拓扑分析［Ｊ］．电力自动化设备，２００７，２７（１）：１．４．—ＣＡＩＧｕｏ－ｗｅｉ，ＷＡＮＧＪｉａｎｙｕａｎ，ＰＡＮＣｈａｏ，ｅｔａ１．ＳｉｍｐｌｅｌｏｏｐｔｏｐｏｌｏｇｙａｎａｌｙｓｉｓｂａｓｅｄｏｎａｄａｐｔｉｖｅＰｅｔｒｉｎｅｔｆｏｒｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｉｎｍｕｌｔｉ－ｌｏｏｐｅｌｅｃｔｒｉｃｐｏｗｅｒｎｅｔｗｏｒｋ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００７，２７（１）：１－４．［６］焦姣，和敬涵．基于同侧电流变化的线路方向保护算法研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２００８，３６（１７）：１－４．ＪＩＡＯＪｉａｏ，ＨＥＪｉｎｇ・ｈａｎ．Ａｃｉｒｃｕｉｔｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｌｇｏｒｉｔｈｍｂａｓｅｄｏｎｃｕｒｒｅｎｔｃｈａｎｇｅｓｗｉｔｈｏｎｅｓｉｄｅｐｒｏｔｅｃｔｓ［Ｊ】．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００８，３６（１７）：１．４．［７］赵一，罗建，鄢安河，等．横联差动电流方向保护闭锁措施的研究［Ｊ］．继电器，２００８，３６（７）：６－９，１４．ＺＨＡ０Ｙｉ，ＬＵＯＪｉａｎ，ＹＡＮＡｎ．ｈｅ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｌｏｃｋｍｅｔｈｏｄｓｔｕｄｙｏｆｔｒａｎｓｖｅｒｓｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌｃｕｒｒｅｎｔｄｉｒｅｃｔｉｏｎ—ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００８，３６（７）：６９，１４．［８］王兴国，黄少锋，刘千宽．一种基于方向行波的平行双回线保护方案［Ｊ］．电力系统保护与控制，２００８，３６（２１）：７．１１，６０．———ＷＡＮＧＸｉｎｇｇｕｏ，ＨＵＡＮＧＳｈａｏｆｅｎｇ，ＬＩＵＱｉａｎｋｕａｎ．—Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｆｏｒｓｉｘｐｈａｓｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄ—Ｃｏｎｔｒｏｌ，２００８，３６（２１）：７１１，６０．［９］汤枫，袁越，王宾，等．特高压交流输电线路负序方向保护动作特性仿真分析［Ｊ１．继电器，２００７，３５（Ｓ１）：３０．３５．ＴＡＮＧＦｅｎｇ，ＹＵＡＮＹｕｅ，ＷＡＮＧＢｉｎ，ｅｔａ１．ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｆｏｒＵＨＶＡＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００７，３５（Ｓ１）：３０．３５．［１０］夏明超，黄益庄，王勋．高压输电线路暂态保护的发—展与现状【Ｊ］．电网技术，２００２，２６（１１）：６５６９．ＸＩＡＭｉｎｇ．ｃｈａｏ，ＨＵＡＮＧＹｉ－ｚｈｕａｎｇ，ＷＡＮＧＸｕｎ．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔａｎｄｐｒｅｓｅｎｔｓｉｔｕａｔｉｏｎｏｆｔｒａｎｓｉｅｎｔｂａｓｅｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｆｏｒｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅｐｏｗｅｒｔｒａｎｓｍｏｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．夏经德，等基于纵联阻抗幅值的输电线路纵联保护．５１．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００２，２６（１１）：６５－６９．［１１］索南加乐，王向兵，孟祥来，等．基于Ｒ－Ｌ模型的参数识别快速方向元件［Ｊ］．西安交通大学学报，２００６，４０（６）：６８９．６９３．—ＳＵＯＮＡＮＪｉａ・ｌｅ，ＷＡＮＧＸｉａｎｇｂｉｎｇ，ＭＥＮＧＸｉａｎｇ－ｌａｉ，ｅｔａ１．ＱｕｉｃｋｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｅｌｅｍｅｎｔｂａｓｅｄｏｎＲ－Ｌｍｏｄｅｌ’ｐａｒａｍｅｔｅｒｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＸｉａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００６，４０（６）：６８９・６９３．［１２］李幼仪，董新洲，孙元章．不同行波方向元件原理与判据的比较［Ｊ］．清华大学学报：自然科学版，２００６，４６（７）：１２０８．１２ｌ１．—ＬＩＹＯｕ．ｙｉ，ＤＯＮＧＸｉｎ．ｚｈｏｕ，ＳＵＮＹｕａｎｚｈａｎｇ．Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎａｂｏｕｔｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓａｎｄｃｒｉｔｅｒｉａｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｒｅｌａｙｓｂａｓｅｄｏｎｔｒａｖｅｌｌｉｎｇｗａｖｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＴｓｉｎｇｈｕａＵｎｉｖｅ￣ｉｔｙ：ＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００６，４６（７）：１２０８．１２ｌ１．［１３］林湘宁，刘沛，高艳．基于故障暂态和数学形态学的超高速线路方向保护［Ｊ】．中国电机工程学报，２００５，２５（４）：１３．１８．——ＬＩＮＸｉａｎｇｎｉｎｇ，ＬＩＵＰｅｉ，ＧＡＯＹａｎ．Ｕｌｔｒａｈｉｇｈ－ｓＰｅｅｄｌｉｎｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｔｒａｎｓｉｅｎｔａｎｄｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００５，２５（４）：１３．１８．［１４］吴大立，尹项根，张哲，等．输电线路复合差动保护方案［Ｊ］．电网技术，２００８，３２（７）：８７．９１．ＷＵＤａ．１ｉ，ＹＩＮＸｉａｎｇ．ｇｅｎ，ＺＨＡＮＧＺｈｅ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｍｕｌｔｉ．ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｆｏｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，３２（７）：８７．９１．［１５］吴大立，尹项根，张哲．输电线路复合差动保护方案［Ｊ］．电网技术，２００７，３２（７）：８７．９１．ＷＵＤａ．１ｉ，ＹＩＮＸｉａｎｇ．ｇｅｎ，ＺＨＡＮＧＺｈｅ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｍｕｌｔｉ．ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｆｏｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，３２（７）：８７９１．［１６］苗世洪，刘沛，程时杰，等．７５０ｋＶ输电线路相差保护中的电容电流补偿问题仿真研究［Ｊ］．电网技术，２００８，３２（１１）：５４．６０．ＭＩＡＯＳｈｉ－ｈｏｎｇ，ＬＩＵＰｅｊ，ＣＨＥＮＧＳｈｉ－ｊｉｅ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｃａｐａｃｉｔａｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｎｇｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｆｏｒｐｈａｓｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｏｆ７５０ｋＶｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ１．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，３２（１１）：５４－６０．［１７］罗四倍，张保会，曹瑞峰，等．基于中值滤波的超高速暂态量方向元件［Ｊ］．中国电机工程学报，２００７，２７（３４）：６４．６９．ＬＵ０Ｓｉ．ｂｅｉ，ＺＨＡＮＧＢａｏ．ｈｕｉ，ＣＡＯＲｕｉ．ｆｅｎｇ，ｅｔａｌｌＵｌｔｒａ．．ｈｉｇｈ．．ｓｐｅｅｄｔｒａｎｓｉｅｎｔｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｕｎｉｔｂａｓｅｄｏｎｍｅｄｉａｎｆｉｌｔｅｒｉｎｇ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００７，２７（３４）：６４．６９．［１８］罗四倍，段建东，张保会．基于暂态量的ＥＨｖ／ＵＨｖ输电线路超高速保护研究现状与展望［Ｊ］．电网技术，—２００６，３０（２２）：３２４１．ＬＵ０Ｓｉ－ｂｅｉ，ＤＵＡＮＪｉａｎ－ｄｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＢａｏ．ｈｕｉ．Ｐｒｅｓｅｎｔｓｔａｔｕｓａｎｄｐｒｏｓｐｅｃｔｏｆｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｔｒａｎｓｉｅｎｔｃｏｍｐｏｎｅｎｔｂａｓｅｄｕｌｔｒａ－－ｈｉｇｈ・－ｓｐｅｅｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｆｏｒＥＨＶ／ＵＨＶｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍ—Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００６，３０（２２）：３２４１．［１９］索南加乐，夏经德，阿里木江・卡德尔，等．输电线路分相复合阻抗纵联保护新原理［Ｊ］．中国电机工程学报，２００９，２９（３１）：８０．８６．—ＳＵＯＮＡＮＪｉａ－ｌｅ，ＸＩＡＪｉｎｇｄｅ，ＡｌｉｍｊａｎＫａｄｅｒ，ｅｔａ１．Ａｎｏｖｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅｂａｓｅｄｏｎｃｏｍｐｏｓｉｔｅｉｍｐｅｄａｎｃｅｏｆｉｎｄｉｖｉｄｕａｌｐｈａｓｅ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００９，２９（３１）：８０．８６．［２Ｏ］索南加乐，夏经德，焦在滨，等．故障全量的分相复合阻抗输电线路纵联保护原理『Ｊ１．西安交通大学学报，２０１０，４４（２）：９２．９７．ＳＵ０ＮＡＮＪｉａ．１ｅ，ＸＩＡＪｉｎｇ．ｄｅ，ＪＩＡＯＺａｉ．ｂｉｎ，ｅｔａ１．Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｆａｕｌｔｔｏｔａｌｃｏｎｔｅｎｔｂａｓｅｄｏｎｃｏｍｐｏｓｉｔｅｉｍｐｅｄａｎｃｅｏｆｉｎｄｉｖｉｄｕａｌ’ｐｈａｓｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＸｉａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１０，４４（２）：９２．９７．［２１］李瑞生，路光辉，王强．用于线路差动保护的电流互感器饱和判据ｆＪ１．电力自动化设备，２００４，２４（４）：７０．７３．ＬＩＲｕｉ－ｓｈｅｎｇ，ＬＵＧｕａｎｇ－ｈｕｉ，ＷＡＮＧＱｉａｎｇ．Ｔｒａｎｓｆｏｒｉｆｌｅｒｓａｔｕｒａｔｉｏｎｃｒｉｔｅｒｉｏｎｆｏｒｌｉｎｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａ１ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００４，２４（４）：７０．７３．［２２］陈丽艳，何奔腾，钱国明，等．基于电流极性比较的抗电流互感器饱和新方法［Ｊ］．电力系统自动化，２００９，３３（８）：５６．６１．—ＣＨＥＮＬｉ－ｙａｎ，ＨＥＢｅｎ－ｔｅｎｇ，ＱＩＡＮＧｕｏｍｉｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎｏｖｅｌｍｅｔｈｏｄｆｏｒｃｕｒｒｅｎｔｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｓａｔｕｒａｔｉｏｎｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｂａｓｅｄｏｎｃｏｍｐａｒｉｎｇｔｗｏｃｕｒｒｅｎｔｓｐｏｌａｒｉｔｉｅｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，—２００９，３３（８）：５６６１．［２３］葛耀中．新型继电保护和故障测距的原理和技术［Ｍ】．西安：西安交通大学出版社，２００７：２４．２７．［２４］张保会，尹项根．电力系统继电保护【Ｍ】．北京：中国电力出版社，２００５：１４６．１５８．收稿日期：２０１０－０２－０５；修回日期：２０１０－０５－２７作者简介：夏经德（１９６１－），男，高级工程师，博士研究生，主要研究方向为电力系统继电保护；Ｅ・ｍａｉｌ：ｘｉａ．ｊｉｎｇｄｅ＠ｓｔｕ．ｘｊｔｕ．ｅｄｕ．ｃａ索南加乐（１９６０－），男，博士，教授，博士生导师，主要研究方向为电力系统继电保护；王莉（１９７５－－），女，工程师，博士研究生，主要研究方向为电力系统继电保护。