改善配网电压质量的固定串补技术研究.pdf

第４１卷第８期２０１３年４月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶｌ０１．４１Ｎｏ．８Ａｐｒ．１６，２０１３改善配网电压质量的固定串补技术研究卓谷颖，江道灼，梁一桥，连霄壤，梁晨（浙江大学电气工程学院，浙江杭州３１００２７）摘要：为了改善国内配网电压质量，提出一个配网固定串补技术的新研究方向。简单分析固定串联电容器在辐射状配电线路“”中改善电压特性的基本原理，并介绍串补装置结构图。阐述配网固定串联电容器的自适应电压调节和实时响应的特点，及其改善沿线电压分布和减小电压跌落的作用，并由算例分析证明其有效性。介绍配网固定串联电容器位置与容量的确定方法。提出针对配网串补的过压保护方案，以及预防铁磁谐振和感应电机自激的措施。介绍串补装置的控制器功能。经电力市场调研反馈信息可得：配网串补装置具有良好的应用前景。关键词：配网固定串联电容器；辐射型配电线路；电压质量；过压保护；谐振；控制器功能ＡｒｅｓｅａｒｃｈｏｆＤ－ＦＳＣｆｏｒｉｍｐｒｏｖｉｎｇｖｏｌｔａｇｅｑｕａｌｉｔｙｉｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋｓ———ＺＨＵＯＧｕ－ｙｉｎｇ，ＪＩＡＮＧＤａｏｚｈｕｏ，ＬＩＡＮＧＹｉｑｉａｏ，ＬＩＡＮＸｉａｏｒａｎｇ，ＬＩＡＮＧＣｈｅｎ（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＺｈｅｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１００２７，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｆｏｒｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｖｏｌｔａｇｅｑｕ￣ｉｔｙｏｆｄｏｍｅｓｔｉｃｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋ，ａｓＦＳＣｈａｓｎｅｖｅｒｂｅｅｎｕｓｅｄｂｅｆｏｒｅ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｐｕｔｓ—ｆｏｒｗａｒｄａｎｅｗｒｅｓｅａｒｃｈｔｏｐｉｃｏｆｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ－ｆｉｘｅｄｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｓｒＤＦＳＣ）．ＴｈｅｂａｓｉｃｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆＤ－ＦＳＣｉｎｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｖｏｌｔａｇｅ—’ｐｒｏｆｉｌｅｏｆｒａｄｉａｌｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌｉｎｅｉｓｓｉｍｐｌｙａｎａｌｙｚｅｄａｎｄｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃｈａｒｔｏｆｉｔｉｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．ＤＦＳＣＳｔｗｏｆｅａｔｕｒｅｓｏｆｓｅｌｆ－ａｄａｐｔｉｏｎ—ｔｏｖａｒｉａｂｌｅｌｏａｄａｎｄｒｅａｌｔｉｍｅｒｅｓｐｏｎｓｅ，ａｎｄｔｗｏｍａｉｎｅｆｆｅｃｔｓｏｆｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｖｏｌｔａｇｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎａｌｏｎｇｔｈｅｌｉｎｅａｎｄｄｅｃｒｅａｓｉｎｇｖｏｌｔａｇｅｓａｇｄｅｇｒｅｅａｒｅｅｘｐｏｕｎｄｅｄ，ａｎｄｔｈｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓｉｓｖｅｒｉｆｉｅｄｕｓｉｎｇｅｘａｍｐｌｅａｎａｌｙｓｉｓ．Ｔｈｅｍｅｔｈｏｄｔｏｄｅｔｅｒｍｉｎｅｔｈｅｌｏｃａｔｉｏｎａｎｄ’ｃａｐａｃｉｔｙｉｓｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｄｅｓｉｇｎｓｃｈｅｍｅ，ａｎｄｐｒｅｃａｕｔｉｏｎｓａｇａｉｎｓｔｆｅｒｒｏｒｅｓｏｎａｎｃｅａｎｄｉｎｄｕｃｔｉｏｎｍｏｔｏｒＳｓｅｌｆ－ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎａ’—ｒｅｐｒｏｐｏｓｅｄ．ＴｈｅｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆＤ－ＦＳＣＳｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｉｓｐｒｅｓｅｎｔｅｄ．Ｂｙｔｈｅｓｕｒｖｅｙｆｒｏｍｅｌｅｃｔｒｉｃｐｏｗｅｒｍａｒｋｅｔ，ＤＦＳＣｈａｓａｇｏｏｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｐｒｏｓｐｅｃｔｉｎｄｏｍｅｓｔｉｃｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋ．“”ＴｈｉｓｗｏｒｋｉｓｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙＢａＧｕｉｓｃｈｏｌａｒｓｓｐｅｃｉｆｉｃｆｔｍｄｓｏｆｔｈｅＧｕａｎｇｘｉＺｈｕａｎｇＡｕｔｏｎｏｍｏｕｓＲｅｇｉｏｎ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｄ－－ＦＳＣ；ｒａｄｉａｌｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｃｉｒｃｕｉｔｓ；ｖｏｌｔａｇｅｑｕａｌｉｔｙ；ｏｖｅｒ－－ｖｏｌｔａｇｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ；ｒｅｓｏｎａｎｃｅ；ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｆｕｎｃｔｉｏｎｓ中图分类号：ＴＭ７１４；ＴＭ７６１文献标识码：Ａ—文章编号：ｔ６７４－３４１５（２０１３）０８－００６１０７０引言自１９５０年２２０ｋｖ串联电容器在瑞典成功投运以来，串联补偿技术在国内外高压及以上输电网中得到越来越广泛的应用，主要起到提高稳定极限，增强输送能力和调节潮流分配等作用。为了连续调节、控制潮流，随着电力电子技术的进步，可控串联补偿技术在输电网中也得到了发展【ｌｊ。在欧美国家（如瑞典、美国、加拿大等）的中低压配电网（１０ｋＶ及以下）中，串联补偿技术用于解决配网电压问题也有８０多年的历史［４－１０】。但是，该技术在国内配电网却极少应用，而且相关文献也“”基金项目：广西壮族自治区八桂学者专项经费资助较少，多数文献只是对国外配网串补工程的介绍或基本原理的分析ＩＪ卜Ｊ。众所周知，配网电压质量是衡量供电质量是否符合标准的一项重要指标，其质量的优劣直接关系到用电设备的安全经济运行和生产的正常运作，而且随着社会的发展，电网公司及电力用户对电压质量的要求日趋提高。然而，我国配电网建设相对输电网严重滞后，其网架薄弱，设施老化，线径小，线路长（尤其是山村线路），配电变压器数量多【ｌ引，甚至较多线路带有多台大容量的电动机或变化迅速的工业负荷，往往导致线路末端电压低、电压跌落严重。此外，南方地区部分配电线路有较多小水电站分布，往往存在丰水期时线路电压过高的问题。以往采取的解决措施主要有：改变变压器分接．６２．电力系统保护与控制头、更换线径更大的导线和采用分散式并联无功补偿。其中，第一种方法最为常用，但该方法可调范围小，不能解决整条长线路的电压问题；第二种方法的投资费用高且回收效益低，不适合解决配网低电压这一普遍性的问题；第三种方法采用的并联无功补偿装置往往数量多，维护量大，开关动作频“繁，噪声大，响应速度慢，而且往往会引起重载”时电压低、轻载时电压高的问题。然而，配网串补技术主要起到改善辐射状配电线路沿线电压分布和减小电压跌落的作用，并具有“”负荷自适应电压调节和实时响应的特点，而且该装置的结构和控制相对简单，尤其适用于偏远的山村用电，以及某些末端带有大型电动机负荷（如…锯木厂、矿山、破碎机、轧制机）的线路，这正是国内配网所需要的。又因为配网串联电容器固“”有的负荷自适应电压调节特点，配网串补一般不需要采用可控式而是固定式电容器，而且配网固定串联电容器（Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ．ＦｉｘｅｄＳｅｒｉｅｓＣａｐａｃｉｔｏｒ，Ｄ．ＦＳＣ）相比可控串联电容器更具经济性。本文分析了Ｄ．ＦＳＣ在辐射状线路中改善电压特性的基本原理，并阐述了Ｄ．ＦＳＣ在配网中应用的特点和作用，在此基础上，分析了Ｄ．ＦＳＣ位置和容量的确定方法，并提出电容器过压保护设计和谐振保护措施，以及Ｄ．ＦＳＣ装置的控制器功能。１Ｄ－ＦＳＣ改善线路电压特性的基本原理１．１不加Ｄ－ＦＳＣ时的线路电压特性图１根据辐射状线路电路图，分别给出感性负荷用电（电力用户的负荷特性通常为感性）和小水电发电情况下的向量图。其中供电管理部门对小水电功率因数考核标准为：枯水期一般在０．８～０．８５，丰水期提高到０．８５～０．９５不等，且为发出感性无功Ｌ１引，可知功率因数角在１９８。～２１７。内变化。图中和分别代表辐射状线路的首端和末端电压，，Ｌ代表线路电流，凰和札分别代表线路的电阻和电抗，、ＰＲ和分别代表末端三相视载、有功和无功功率，为末端的功率因数角。（ａ）感性负载（ＪＤＲ，ＱＲ＞０）：！（ｂ）小水电（Ｑ＜ｏ）：图１不加Ｄ－ＦＳＣ时的电路图和向量图—Ｆｉｇ．１ＣｉｒｃｕｉｔａｎｄｖｅｃｔｏｒｄｉａｇｒａｍｗｉｔｈｏｕｔＤＦＳＣ此时，由图１中的向量图可得，线路首末端线电压之差（一般只考虑纵分量）为ＡＵ＝ｘ／３（ＩＬＲＥＣＯＳ＋ｓｉｎ＝＋ＱＬ（１）在感性负载情况下，末端电压低于首端电压，ＡＵ代表电压降；在小水电发电情况下，末端电压△则高于首端电压，代表电压升。１．２加入Ｄ－ＦＳＣ时的线路电压特性当线路中加入串联电容器时，如图２所示。，士＿尸Ｒ－ｊＱＲ…＿（ａ）＿譬…—一一Ｌ＿（ｂ）＿（垒ｊ图２加入Ｄ－ＦＳＣ时的电路图和向量图—Ｆｉｇ．２ＣｉｒｃｕｉｔａｎｄｖｅｃｔｏｒｄｉａｇｒａｍｗｉｔｈＤＦＳＣ此时线路首末端线电压之差—ＡＵ＝４３（１ＬＲＥＣＯＳ￣＋１Ｌ（ＸＬ）ｓｉｎｑ￣）＝Ｒ＋ＱＩ＿（一Ｘｃ）（２）由式（２）可知，Ｄ．ＦＳＣ在线路中相当于一个电压调节器，在两种情况下，它总能产生一个与线路电抗电压相反的电压，其值为△Ｕｃ＝４３１・－ｓｉｎ（３）该串联电容器提供的无功补偿容量为３（ＩＬｓｉｎ）（４）由式（３）和式（４）可知，Ｄ．ＦＳＣ补偿的电压与线路电流成正比，容量与电流的平方成正比，这“”是Ｄ．ＦＳＣ能够自适应电压调节的基本原理。２Ｄ－ＦＳＣ装置的结构图Ｄ．ＦＳＣ装置串于配电线路中两个分接点（配变支路与主线的连接点）之间，通常架于后一分接点的电力杆上，其主要由电容器组、电容器保护设备、Ⅲ阻尼设备和控制器组成，如图３所／示ＩＪ。对图３作以下五点说明：１）Ｄ．ＦＳＣ装置的投入过程为（此时隔离开关１为闭合状态）：断开线路断路器，合上隔离开关２、３，断开隔离开关１，合上线路断路器。而退出过程则相反：断开线路断路器，合上隔离开关１，断开隔离开关２、３，合上线路断路器。卓谷颖，等改善配网电压质量的固定串补技术研究．６３．图３固定串联补偿装置的结构图—Ｆｉｇ．３Ｓ仃ｕｃｎ１ｒｅｃｈａｒｔｏｆＤＦＳＣ２）电容器组是Ｄ．ＦＳＣ的主体部分，其安装位置和容量需通过原始线路潮流分析来确定。３）Ｄ．ＦＳＣ装置的保护设备用于保护串联电容器，其具体构成可见文中第５小节。４）阻尼设备用于抑制谐振电流，其中风、分别为阻尼电阻和电抗，早期的串联补偿装置多数只采用阻尼电阻。阻尼设备可永久或暂时性投入，前者不需配置阻尼开关和控制，但会产生较大的功耗，后者则需要增加一台断路器的成本，并由控制器检测谐振电流来控制其投切。工程实践中可经过谐振仿真分析来决定是否配置该阻尼设备【ｌ＂Ｊ。５）串补控制器主要有两个功能：检测故障和谐振，自动控制开关动作进行保护；监测Ｄ．ＦＳＣ装置状态并发送至主控室，接受主控室信号并执行命令。３Ｄ－ＦＳＣ的特点和在配网中的主要作用“”３．１自适应电压调节和实时响应—由１．２节的分析可得，当ＤＦＳＣ下游负荷越重，—即造成线路首末端电压差越大时，ＤＦＳＣ补偿的电压也就越大，而当负荷较轻或空载时，线路电流很小，其补偿的电压也随之减小，称这个效应为Ｄ．ＦＳＣ“”的自适应电压调节，这是Ｄ．ＦＳＣ最大的特点和优势。然而并联电容器由于其补偿容量与安装点的电压平方成正比，负荷越大时电压越低，其补偿的无功越小，从而进一步减小其电压调节的能力，因而往往伴随着低电压效应，严重时甚至引起电压瘫痪；当负荷较轻或空载时，电压较高，其补偿作用反而更大，从而使得电压抬升过高，如浙江省舟山和金华地区便存在这种并联补偿不合理现象。由式（３）和图４中的电压跳变可知，Ｄ．ＦＳＣ安装处的电压变化是瞬时且连续的，而且该装置长期串于线路中，从而避免了开关频繁投切及其响应时问，因此对于快速变化的负荷，如锯木厂、压碎机，Ｄ．ＦＳＣ能够实时响应并瞬时调整补偿的电压［４－５］。３．２改善线路电压分布由１．２节可知，不论感性负荷用电还是小水电发电情况，Ｄ．ＦＳＣ总能使得沿线电压分布向合理方向修正，这是Ｄ．ＦＳＣ用于改善配网电压质量的关键作用。假设一条ｉ０ｋＷＬＧＪ．１２０／１８ｋｍ配电线路有９个分接点，且各分接点间距离相等，每个分接点处的负荷大小或发电量均为２００ｋＶＡ，功率因数均为０．８５。此时考虑两个极端情况，图４中的（ａ）、（ｂ）分别表示不加入Ｄ．ＦＳＣ时纯感性负荷和纯小水电情况下的电压分布图，可见线路的首末端电压差接近ｌ０％。若在３号分接点的电力杆上加入Ｄ．ＦＳＣ以使得其产生一个０．５ｋｖ的电压补偿量，经过潮流计算可得流过该分接点的电流大小为９９．６Ａ，则该Ｄ．ＦＳＣ的欧姆值、额定电流和容量应选择为５ｆｌ／２００Ａ／４００ｋｖａｒ（见式（６）～式（８）），此时其线路电压分布如图４（ｃ）、（ｄ）所示，可见Ｄ．ＦＳＣ能够在其安装点处向首末端电压变化相反方向产生一个电压补偿量，从而使得全线电压均在额定电压的５％以内。Ｄｉｓｔａｎｃｅ＆ｍ图４不同情况下加入Ｄ－ＦＳＣ前后的线路电压分布图Ｆｉｇ．４ＶｏｌｔａｇｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｗｉｔｈａｎｄｗｉｔｈｏｕｔＤ－ＦＳＣ图５为广东地区某条１０ｋＶ／ＬＧＪ．１２０／２６－３ｋｍ线路（３５个分接点）末端在负荷高峰季节某一天的整点电压图，可见６：００～１９：００期间电压较低，其中ａ点负荷最重，电压最低（低至８．８ｋＶ），ｂ点为午间休息时间，负荷较轻，电压得以回升（升至１０．１ｋＶ）。根据现场提供的历史负荷数据，经过潮流分析，ａ、ｂ时刻的线路电压分布图分别见图６和图７。由４．１节所述，Ｄ．ＦＳＣ安装位置应安装在最大负荷时电压差为全线压差的１／３～１／２处，此时取图６中（ａ１线的中点（约９．６ｋＶ），即第ｌ９个分接点处，经式（６）～式（８）计算可得，应加入８．８４Ｑ／２．５ｋＷ５３５ｋＶａｒ的Ｄ．ＦＳＣ，此时末端电压在最大负荷情况下被抬升至９．６ｋＶ，见图６。而且在ｂ时刻，虽然负荷．６４．．电力系统保护与控制变轻，但是Ｄ．ＦＳＣ补偿的电压随之减小，第１９～３５分接点的电压同样不会被抬升过高，见图７，这便“”体现了配网串补的自适应电压调节作用的特点。１Ｏ２立蛩９７墨９．２８７－ｖ＿６ｆＩ．０２４６８１０１２１４１６１８２Ｏ２２ｔ／ｈ图５负荷高峰季节广东某配电线路末端整点电压图Ｆｉｇ．５ＨｏｕｒｌｙｖｏｌｔａｇｅｆｉｇｕｒｅｏｆａｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌｉｎｅｉｎＧｕａｎｇｄｏｎｇａｔｌｏａｄｐｅａｋｓｅａｓｏｎ图６广东某配电线路加入Ｄ－ＦＳＣ前后的ａ时刻电压分布图Ｆｉｇ．６ＶｏｌｔａｇｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆａｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌｉｎｅｉｎＧｕａｎｇｄｏｎｇ‘’—ａｔｔｈｅｔｉｍｅｏｆａｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒａｄｄｉｎｇＤＦＳＣ图７广东某配电线路加入Ｄ－ＦＳＣ前后的ｂ时刻电压分布图Ｆｉｇ．７ＶｏｌｔａｇｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆａｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌｉｎｅｉｎＧｕａｎｇｄｏｎｇ‘’—ａｔｔｈｅｔｉｍｅｏｆｂｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒａｄｄｉｎｇＤＦＳＣ３．３减小线路电压跌落电压跌落被认为是影响许多用电设备正常、安全运行的最严重的动态电能质量问题之一。ＩＥＥＥ对电压跌落（ＶｏｌｔａｇｅＳａｇ）定义为：工频电压有效值的下降，其持续时间为１０ｍｓ～１ｍｉｎ【６Ｊ。异步电动机的启停和加速是引起电压跌落的最主要原因之一，这是因为异步电动机的启动电流通常能够达到额定电流的４～７倍，部分国产电动机的启动电流经过实际测量高达８～１２倍ｌｌＪ。假设一台５０Ｈｚ／４００Ｖ／４００ｋＶＡ电动机位于一条１０ｋＶ／ＬＧＪ．１２０／１５ｋｍ线路的末端，在第１Ｓ时启动电动机，第６Ｓ时投入额定负载，并于第１０Ｓ断开电动机，图８为邻边分接点处在该电动机启停过程中的电压变化情况。图８大容量电动机启停时加入Ｄ－ＦＳＣ前后的电压跌落图Ｆｉｇ．８ＶｏｌｔａｇｅｓａｇｓｗｈｅｎａｌａｒｇｅｃａｐａｃｉｔｙｍｏｔｏｒｉｓｓｔａｒｔｉｎｇａｎｄｓｔｏｐｐｉｎｇｂｅｆｏｒｅａｎｄａｆｔｅｒａｄｄｉｎｇＤ－ＦＳＣ由图８可知，当主线上不加Ｄ．ＦＳＣ时电动机于第４Ｓ时启动完成，在１～４Ｓ中由于电动机的启动电流很大，使得邻边分接点的电压跌落１８．６％；当投入额定负载时电压跌落２．９％；当电动机断开时电压跳升４．３％。若在主线上加入４．８Ｑ的Ｄ．ＦＳＣ后，电动机于第３Ｓ启动完成，启动期间电压仅跌落７．４％，跌落程度减小到原来的４０％；当投入额定负载时电压跌落２．１％；当电动机断开时电压跳升３．５％。经过比较可得：Ｄ．ＦＳＣ能够减小线路电压跌落程度，且当电动机启动时效果最为明显。４Ｄ－ＦＳＣ位置和容量的确定４．１辐射状配电线路上Ｄ－ＦＳＣ的位置确定由于存在电压问题的配电线路往往较长，串联电容器安装在不同位置时其补偿效果差别较大，而且直接影响其容量的选择，因此准确选择Ｄ．ＦＳＣ装置的安装位置，可使得在解决线路电压问题的同时达到安装数量和补偿容量最小的目的。若辐射状配电线路仅为末端一个负荷供电，如远方矿山或山村负荷，电压调节效果则与串联电容器位置无关，最佳位置则是线路最远端且紧靠负荷的电源侧，此时串联电容器承受的故障应力最小，可选择较经济的保护配置。若线路沿线有多条分支馈线，为使得全线电压均在要求范围内，则选择最…大负荷时电压差为全线压差的１／３－１／２处。卓谷颖，等改善配网电压质量的固定串补技术研究．６５．４．２辐射状配电线路上Ｄ－ＦＳＣ的容量确定“”Ｄ．ＦＳＣ的大小往往由补偿度／ｄ／ｏ表示，其定义为串联电容器的电抗值与系统和电容器安装点之间的总电抗之比。—假设ＤＦＳＣ安装于图９所示线路的某线段中，则其串补度为％：×１００％（５）ＡｖＥ，△ｍａ）（…』ｒ、ＸＥＸＳ＋Ｘ＋ＸＬ１＋ｘＬ２—其中：Ｘｃ为串联电容器的电抗值，它是由ＤＦＳＣ△在安装点处需补偿的最大电压ｍａｘ和流经其△最大负荷电流七一ｍａｘ的比值决定，Ｕｃｍａｘ为最大负荷时全线压降的１／３～１／２，其中全线压降可由式（１）得到；包括系统电抗、变电所变压器电抗和母线至电容器安装点的线路电抗。ｉ…一。ＵＮ图９加入Ｄ－ＦＳＣ后某辐射状配电线路示意图Ｆｉｇ．９ＳｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆａｒａｄｉａｌｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｃｉｒｃｕｉｔｗｉｔｈＤ．ＦＳＣ—ＤＦＳＣ装置的电容器额定电流Ｎ通常取其安装点处流过最大负荷电流的２～３倍，在确定和Ｎ之后，可得电容器的额定电压以及额定容量为ＩＣＮ＝（２～３）１ｃｍａｘ（６）ＵＣＮ，Ｎ・（７）ＯｃＮ・（８）５配网固定串联电容器的保护５．１电容器过压保护在辐射状配电线路（不接地系统）中安装Ｄ．ＦＳＣ—后，当ＤＦＳＣ下游支路发生两相短路、两相接地短路以及三相短路时，其短路电流会使得电容器两端电压急剧加大，若选择电容器额定电压为短路时其两端承受的电压，这是很不经济的。通常使用的保护措施是将电容器旁路，常用的旁路设备（按保护速度从小到大排序）有：普通间隙、火花触发间隙、金属氧化物压敏电阻（ＭｅｔａｌＯｘｉｄｅＶａｒｉｓｔｏｒｓ．ＭＯＶ）等，其中ＭＯＶ能够在电容器两端电压超过规定限值时瞬间动作。注意，若装置仅采用ＭＯＶ／问隙保护，则会导致ＭＯＶ的容量过大、成本过高，以及间隙动作时间过长、老化迅速，因此需配置旁路开关作为这些快速保护设备的保护，以减少ＭＯＶ的容量和间隙的动作时问。旁路开关的动作时间为３０～１００ｍｓ，在其完全闭合之前则由Ｍ０Ｖ／间隙进行保护。为描述方便，将串联电容器的保护设备根据不同的动作时间分为一、二、三等级。在高压输电网中，串联电容器通常配置ＭＯＶ作为一级保护以满足电容器的快速过压保护，火花触发间隙作为二级保护以进一步减小ＭＯＶ的容量，以及旁路开关作为三级保护。考虑到配电网系统容量小以及投资成本的约束，辐射状配电线路的串联电容器通常只配备间隙保护或ＭＯＶ作为一级保护，以及旁路开关作为二级保护，其保护接线如图ｌ０所示。旁路阻尼开关电抗ｆｂ１ＭＯＶ＋旁路开关保护图１０Ｄ－ＦＳＣ的保护接线图—Ｆｉｇ．１０ＷｉｒｉｎｇｄｉａｇｒａｍｏｆＤＦＳＣ由于旁路间隙或开关动作后，电容器组将迅速对其放电，放电电流为高频高幅值振荡电流，对旁路间隙和开关的安全运行威胁很大，因此图１０中与之串联的阻尼电抗正是为了抑制放电电流ｌ１。５．２电容器谐振保护电容和电感串联组合将构成串联谐振回路，而配电网中往往存在大量变压器和电动机等感性电—机，因此ＤＦＳＣ在配电网中运行时可能会遇到两种谐振问题：铁磁谐振和感应电动机白激。为避免谐振电流对串联电容器、配变和电动机产生不利影响，—需要对ＤＦＳＣ采取相应的谐振保护措施。５．２．１铁磁谐振由于变压器铁芯饱和的非线性，当变压器空载．６６．电力系统保护与控制合闸或外部故障切除后电压恢复时会产生很大的励磁电流，在最不利的情形下，可达到正常励磁电流的上百倍，即可达到变压器额定电流的８～１０倍，则称该励磁电流为励磁涌流【２。这个变化快速的大电流是串联电容器所支持的，它能迅速对电容器进行充电，并在其两侧产生很大的电压升，从而加大变压器铁心饱和程度，并使得变压器电感值继续变化，当该电感和串联电容器达成谐振条件时，则产生持续的谐振电流，使得变压器电压和电流畸变严“”重，这种现象便称为铁磁谐振。铁磁谐振条件是由周边变压器充电的励磁涌流激发的。其振荡频率是串联电容器阻抗的函数，如串补度较高，则可能产生基频铁磁谐振【２２＿。为防止铁磁谐振，通常采取以下措施：１）避免辐射状配电线路的串联电容器出现过补偿，即串补度应避免大于１。２）在确定Ｄ．ＦＳＣ的位置和容量时，应避免安装后其下游线路各分接点的电压超过线路额定电压的１０５％。３）为使得全线电压均满足电压质量要求而无法避免过补偿，则可配置旁路阻尼电阻并联于串联电容器，在变压器充电前投入阻尼电阻，也可通过控制器检测到谐振电流时合上旁路开关并保持１５Ｓ，其中后者更为经济。５．２．２感应电动机白激若装有串联电容器的线路上有较多异步电动机，当机电参数配合不当，有可能引起交流电机自激，在工程、矿山和农用配电线路中，往往是几十台或上百台异步电动机并联运行，应用串联电容器后可能使异步电机机群发生白激，电网发生振荡，导致保护跳闸无法运行。对于大型电动机，在启动时，发生自激的可能性更大。当发生自激时，电动机可能被锁定在次同步振荡频率上，并持续以由次同步频率的速度旋转，使得电动机滑差减小，从而产生次同步大电流，导致电机过热，振动过度，并最终造成电机损坏［２３－２４】。为防止感应电机白激振荡，通常采取以下措施：１）电动机启动时将串联电容器暂时旁路。但是如果串联电容器主要用于改善电动机的启动条件和电压，这一方法则不可行。２）在串联电容器上永久或暂时并联阻尼电阻或阻尼阻抗【２１，但是前者造成的功耗较大。阻尼电阻或阻尼阻抗的大小通常选择串联电容器电抗值的５～ｌＯ倍，针对具体工程需要单独模拟。６Ｄ－ＦＳＣ控制器功能Ｄ．ＦＳＣ控制器的自动保护功能包括：线路停电或故障断电时Ｄ．ＦＳＣ旁路保护，从而避免线路投运或重合闸时多台变压器的励磁涌流对电容器造成损害；线路充电或重合闸时Ｄ．ＦＳＣ延时投运；线路故障时Ｄ．ＦＳＣ过电压保护；以及谐振检测和保护。由于一个市局配网中配电线路众多，安装—ＤＦＳＣ装置的个数可达到几十甚至上百个，因此建立Ｄ．ＦＳＣ和主控室之间的通信是有必要的。Ｄ．ＦＳＣ控制器的通信功能包括：发送状态信息和告警信号；接受人工命令。７结论１）通过向量图分析，在感性负荷用电或小水电发电情况下，Ｄ．ＦＳＣ可减小线路首末端电压差。２）配网串补的过压保护通常只采取两级保护，即间隙（或ＭＯＶ）和旁路开关配合。３）合理选择补偿度，通过将电容器旁路或增加阻尼电阻支路，可预防铁磁谐振和感应电机白激，并根据工程实际进行仿真模拟来决定是否采用阻尼支路和确定阻尼阻抗的大小。４）ＤＦＳＣ控制器可在线路充电、失电、故障以及谐振情况下自动对串联电容器进行保护，可向主控室发送状态信息和告警信号以及接受人工命令。固定串联补偿装置的结构紧凑，且控制简单，从经济性和推广应用角度考虑，该装置易于产品化，不仅投资低，效益回收快，而且随着配网改造新技术的推广和使用，尤其电气设备新材料新产品不断开拓，具有诸多优良性能和具备市场竞争能力的配网串补装置具有良好的应用前景。参考文献［１］雷宪章．串联补偿技术在远距离高电压交流输电系统中的应用［ＪＪ＿电网技术，１９９８，２２（１１）：３５－３８．ＬＥＩＸｉａｎ－ｚｈａｎｇ．ＳｅｒｉｅｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｆｏｒａｌｏｎｇｄｉｓｔａｎｃｅＡＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９８，２２（１１）：３５－３８．［２］王奇，王海军．砚山５００ｋＶ固定串补控制保护装置ＲＴＤＳ动态性能试验与系统短路试验研究【Ｊ】．电力系—统保护与控制，２０１０，３８（１０）：１１８１２４．ＷＡＮＧＱｉ，ＷＡＮＧＨａｉ－ｊｕｎ．ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎｓｙｓｔｅｍｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｆａｕｌｔｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｎｄｄｙｎａｍｉｃｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｏｆＹａｎｓｈａｎ５００ｋＶＦＳＣｃｏｎｔｒｏｌａｎｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｅｑｕｉｐｍｅｎｔｂａｓｅｄｏｎＲＴＤＳ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（１０）：１１８－１２４．［３］ＤｅｌＲｏｓｓｏＡＤ，ＣａｆｉｉｚａｒｅｓＣＡ．，ＤｏｆｉａＶＭ．ＡｓｔｕｄｙｏｆＴＣＳＣｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｄｅｓｉｇｎｆｏｒｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｓｔａｂｉｌｉｔｙ卓谷颖，等改善配网电压质量的固定串补技术研究．６７．ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ［Ｊ１．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００３，１８ｆ４、：１４８７．１４９６．［４］ＭｉｓｋｅＳＡ．Ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎｓｆｏｒｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｓｔｏｒａｄｉａｌｐｏｗｅｒｄｉｓ仃ｉｂｕｔｉｏｎｃｉｒｃｕｉｔｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，２００１，１６（２）．［５］ＭａｇｏｗａｎＪＭ．Ｖｏｌｔａｇｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｓｉｎｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎａｎｄｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＴｈｅＩｎｓｔｉｔｕｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｓ．ｐａｐｅｒ２２５２Ｓ．１９５７：５０５．５１６．［６１ＳｈｅｒｉｆＯｍａｒＦａｒｉｅｄ，ＳａｌｅｈＡｂｏｒｅｓｈａｉｄ．Ｓｔｏｃｈａｓｔｉｃｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｖｏｌｔａｇｅｓａｇｓｉｎｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｃｏｍｐｅｎｓａｔｅｄｒａｄｉａｌｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，２００３，１８（３）．１７ＪＭｏｒｇａｎＬ，ＢａｒｃｕｓＪＭ，ＩｈａｒａＳ．Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｅｒｉｅｓ—ｃａｐａｃｉｔｏｒｗｉｔｈｈｉｇｈｅｎｅｒｇｙｖａｒｉｓｔｏｒｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，１９９３，８ｆ３１：１４１３．１４１９．【８］Ｌａ’ｔＭＶＫｕｎｄｕＤ，ＢｏｎａｄｉｅＧＯｖｅｒｖｏｌｔａｇｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｆｏｒｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｂａｎｋｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，１９９０，５（３）：１４５９－１４６５．１９ＪＷａｍｋｅｕｅ１ＬＫａｎｄｉｌＮ。ＥａｓｔＪ．ｅｔａ１．Ｓｅｒｉｅｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｆｏｒａｈｙｄｒｏ－ｑｕｅｂｅｃｌｏｎｇｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｌｉｎｅ［Ｃ］／／’ＩＣＲＥＰＯ０３ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＲｅｎｅｗａｂｌｅＥｎｅｒｇｉｅｓａｎｄＰｏｗｅｒＱｕａｌｉｔｙ，Ｖｉｇｏ，Ｅｓｐａｇｎｅ，２００３．［１０］ＨｅｄｉｎＪＳ，ＰａｕｌｓｓｏｎＬＨ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎａｎｄｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆａｎｅｗｃｏｎｃｅｐｔｆｏｒｃｏｍｐａｃｔｓｅｒｉｅｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｆｏｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋ．（Ｕｎｋｎｏｗｎｓｏｕｒｃｅｏｒｏｒｉｇｉｎ，ｂｕｔｃａｎｂｅｆｏｕｎｄｉｎＧｏｏｇｌｅＳｃｈｏｌａｒａｎｄｔｒａｎｓｌａｔｅｄｔｏｔｈｅｆｏｌｌｏｗｉｎｇｐａｐｅｒ［１２］）．［１１］武进．配电网中紧凑型串联补偿新设想的应用及评价【Ｊ］．电网技术，１９９６，２０（１）：６２．６４．ＷＵＪｉｎ．Ｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎａｎｄｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｎｅｗｐｒｏｊｅｃｔｉｏｎａｂｏｕｔｃｏｍｐａｃｔｓｅｒｉｅｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｉｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９６，２０（１）：６２－６４．［１２］赵文忠，王东平．串联无功补偿技术在配电网中的应用分析［Ｊ］．电能质量，２０１０，５：３７．３９．——ＺＨＡＯＷｅｎｚｈｏｎｇ．ＷＡＮＧＤｏｎｇｐｉｎｇ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓｏｆｓｅｒｉｅｓｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｉｎ—ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＱｕａｌｉｔｙ，２０１０．５：３７３９．［１３］戴晓亮．无功补偿技术在配电网中的应用［Ｊ］．电网技术，１９９９，２３（６）：１．７．—ＤＡＩＸｉａｏｌｉａｎｇ．ＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｆｏｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋｆＪ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９９，２３ｆ６１：１．７．［１４］麦敏坚．探讨改善配网的电压质量［Ｊ］．电力建设，２００８，１８５：１３９－１４１．ＭＡＩＭｉｎ－ｊｉａｎ．Ｔｈｅｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｔｏｉｍｐｒｏｖｅｖｏｌｔａｇｅｑｕａｌｉｔｙｏｆｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．２００８．１８５：ｌ３９．１４１．［１５］乔蕾，郭力，张尧，等．基于最优潮流的分布式小水电无功考核方法［Ｊ］．电力系统及其自动化学报，２００８，２０ｆ２１：８８．９３．ＱＩＡＯＬｅｉ，ＧＵＯＬｉ，ＺＨＡＮＧＹａｏ，ｅｔａ１．Ｅｓｔｉｍａｔｅｄｍｅａｎｓｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｆｏｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｓｍａｌｌｈｙｄｒｏｓｔａｔｉｏｎｓｂａｓｅｄｏｎｏｐｔｉｍａｌｐｏｗｅｒｆｌｏｗ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＵ－ＥＰＳＡ，２００８，２０ｆ２）：８８．９３．［１６］马乃兵．５００ｋＶ固定串联补偿装置技术特点分析【Ｊ］．电力电容器，２００１，４：１－６．ＭＡＮａｉ－ｂｉｎｇ．Ｔｅｃｈｎｉｃａｌｆｅａｔｕｒｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆ５００ｋＶｆｉｘｅｄｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｉｖｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｃａｐａｃｉｔｏｒｓ—ｆｏｒＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ．２００１，４：１６．［１７］赵永熹．静止同步串联补偿器附加阻尼控制器设计方—法［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１２，４０（７）：１３１８．—ＺＨＡＯＹｏｎｇｘｉ．ＴｈｅｄｅｓｉｇｎｍｅｔｈｏｄｆｏｒｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔａｒｙｄａｍｐｉｎｇｔｏｒｑｕｅｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｏｆＳＳＳＣ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１２，４Ｏ（７１：１３．１８．１ｌ８ＪＭｃＣａｒｒｅｌＤ，ＢａｈｒｙＲ，ＦｏｌｋｅｓｓｏｎＡ．Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｆｏｒｉｍｐｒｏｖｅｄｍｏｔｏｒｓｔａｒｔａｎｄｆｌｉｃｋｅｒｍｉｔｉｇａｔｉｏｎ［Ｃ１／／ＴｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎａｎｄＤｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅａｎｄＥｘｈｉｂｉｔｉｏｎ．２００５／２００６ＩＥＥＥＰＥＳ．２００６：—４４３４４９．［１９］郭秀翠．三相鼠笼式异步电动机的启动控制【Ｊ］．中国修船，２００２（５）：２３．２６．ＧＵ０Ｘｉｕ．ｃｕｉ．Ｔｈｅｓｔａｒｔｉｎｇｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｒｅｅ．ｐｈａｓｅａｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｍｏｔｏｒ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＳｈｉｐＲｅｐａｉｒ，２００２（５）：２３．２６．［２０］ＩｌｏｎａＢｕｃａｔａｒｉｕ，ＦｌａｖｉｕｓＤａｎＳｕｒｉａｎｕ．Ｏｐｔｉｍａｌｐｌａｃｅｍｅｎｔｏｆｆｉｘｅｄｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｉｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋｓ［Ｃ１／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅ９ｔｈＷＳＥＡＳ／ＩＡＳＭＥＩｎｔｅｍａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＥ１ｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，ＨｉｇｈＶｏＲａｇｅｓ，—ＥｌｅｃｔｒｉｃＭａｃｈｉｎｅｓ，２００８：６５７０．［２１］何栋，张慧．基于ｍａｔｌａｂ的变压器励磁涌流的仿真与分析［ＥＢ／ＯＬ］．中国科技论文在线，ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｐａｐｅｒ．ｅｄｕ．ｃｎ／．ＨＥＤｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＨｕｉ．ＴｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｅｘｃｉｔａｔｉｏｎｉｎｒｕｓｈｃｕｒｒｅｎｔｂａｓｅｄｏｎＭＡＴＬＡＢ［ＥＢ／ＯＬ］．ＳｃｉｅｎｃｅｐａｐｅｒＯｎｌｉｎｅ．ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｐａｐｅｒ．ｅｄｕ．ｃｎ／．［２２］李旭洋．电力变压器铁磁谐振检测方法研究【Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１１，３９（９）：１０２．１０７．—ＬＩＸｕｙａｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅｐｏｗｅｒｔｒａｎｓｆｏｒｉｆｌｅｒｆｅｒｒｏｒｅｏｎａｎｃｅｄｅｔｅｃｔｉｏｎａｌｇｏｒｉｔｈｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０ｌ１，３９ｆ９）：１０２．１０７．［２３］ＷａｇｎｅｒＣＦ．Ｓｅｌｆ－ｅｘｃｉｔａｔｉｌｏｎｏｆｉｎｄｕｃｔｉｏｎｍｏｔｏｒｓｗｉｔｈｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｓ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅＡｍｅｒｉｃａｎ—ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｓ，１９４１，６０（１２）：１２４１１２４７．［２４］周子寿．在串联补偿网络中防止异步电机自激的措施—［ＪＪ＿高电压技术，１９８２，８（４）：２３２９．ＺＨ０ＵＺｉ．ｓｈｏｕ．Ｔｈｅｐｒｅｃａｕｔｉｏｎｓａｇａｉｎｓｔｓｅｌｆ－ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎｏｆａｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｍａｃｈｉｎｅｉｎｔｈｅｎｅｔｗｏｒｋｗｉｔｈｓｅｒｉｅｓｃａｐａｃｉｔｏｒｓ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９８２，８（４）：２３－２９．收稿日期：２０１２－０６－１８；—修回Ｅｌ期：２０１２－０７０９作者简介：卓谷颖（１９８８一），女，硕士研究生，从事电力电子技术在电力系统中的应用研究；Ｅ．ｍａｉｌ：ｚｈｕｏｇｕｙｉｎｇ＠１６３．ｃｏｍ江道灼（１９６Ｏ一），男，教授，博导，从事电力电子技术在电力系统中的应用研究；Ｅ．ｍａｉｌ：ｄｚｊｉａｎｇ＠ｚｊｕ．ｅｄｕ．ｃｎ梁一桥（１９６３一），男，教授，博士，从事电力电子在电力系统中的应用技术研究。