基于超高压自耦变压器中性点零序电流的方向比较纵联保护的研究.pdf

第４２卷第２２期２０１４年ｌ１月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶＯ１．４２ＮＯ－２２ＮＯＶ．１６．２０１４基于超古Ｉ－－＝－３压自卫目耦变压器中性点零序电流的方向比较纵联保护的研究，阿米那古丽・艾尼，伊利亚尔・艾尔肯（１．新疆大学电气工程学院，新疆乌鲁木齐８３００４７；２．西安交通大学电气工程学院，陕西西安７１００４９）摘要：随着电力系统向超高压方向发展，自耦变压器容量越来越大，而其零序阻抗越来越小，导致保护上虽然零序电流达到定值。但零序电压很小，不满足灵敏度要求，零序方向元件误动和拒动，从而零序方向纵联保护无法投入。但超高压自耦变压器中性点所产生的数值很大的零序电流的作用一直被忽略，没有被有效利用。据此提出利用自耦变压器中性点零序电流来代替保护上两侧零序电压的基于自耦变压器中性点零序电流的方向比较纵联保护方案。该方案以自耦变压器中性点零序电流为参考量，与两侧保护处的零序电流进行比相，以两者相位差作为方向判据，判断自耦变压器两侧故障方向，进而根据纵联方向比较原理比较两侧故障方向来易区分内部故障和外部故障。该方案能够消除保护处零序电压对零序方向元件方向判据的不利影响，有效地解决了目前保护处零序电压太小而引起的传统零序方向纵联保护拒动和误动的难题。经动模实验数据和数字仿真验证了该方案对接地故障具有灵敏度高，选择性好，能够正确地反应变压器各种轻微匝间故障，判据不受故障侧电流互感器（ｃＴ）饱和影响等优点。关键词：自耦变压器；接地故障；零序电流；新方向元件；方向比较；纵联保护；匝间故障；ＣＴ饱和ＡｎｏｖｅｌｓｃｈｅｍｅｆｏｒＵＨＶａｕｔｏ－ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｚｅｒｏ．ｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅＡＬＩＭＪＡＮＫａｄｅｒ，匮回，ＡＭＩＮＧＵＬＡｉｎｉ，ＹＩＬＩＹＡＲＥｒｋｅｎ（１．ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＸｉｎｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｕｒｕｍｑｉ８３００４７，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＸｉａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｘｉａｎ７１００４９，Ｃｈｉｎａ）—Ａｂｓｔｒａｃｔ：ｗｉｔｈｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｕｌｔｒａ－ｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅ（ＵＨＶ）ｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ，ｔｈｅｃａｐａｃｉｔｙｏｆａｕｔｏｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｇｅｔｓｌａｇｅｒａｎｄｉｔｓ—ｚｅｒｏ－ｓｅｑｕｅｎｃｅｉｍｐｅｄａｎｃｅｇｅｔｓｓｍａｌｌｅｒａｃｃｏｒｄｉｎｇｌｙ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ｔｈｅｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｒｅｌａｙｍａｙｈａｖｅｐｏｏｒｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙｄｕｅｔｏ———ｔｈｅｓｍａｌｌｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｖｏｌｔａｇｅ．ａｌｔｈｏｕｇｈｔｈｅｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｔｈｒｅｓｈｏｌｄｉＳｒｅａｃｈｅｄ．Ｔｈｅｌａｒｇｅｖａｌｕｅｏｆｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｏｆ—ｔｈｅｎｅｕｔｒａｌｐｏｉｎｔｉｎａｕｔｏｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｉＳｎｏｔｕｔｉｌｉｚｅｄｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｉｎｖｉｅｗｏｆｔｈｉｓｐｒｏｂｌｅｍ．ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｏｆｚｅｒｏ．ｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔ—ｐｈａｓｅｓｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｎｅｕｔｒａｌｐｏｉｎｔｓｏｎｈｉ【ｇｈｖｏｌｔａｇｅｓｉｄｅａｎｄｍｅｄｉｕｍｖｏｌｔａｇｅｓｉｄｅｉｓａｎａｌｙｚｅｄ，ａｎｄａｎｅｗａｕｔｏｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｐｉｌｏｔ——ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｉＳｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｗｉｔｈｔｈｅｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｏｆｎｅｕｔｒａ１ｐｏｉｎｔａｓｒｅｆｅｒｅｎｃｅ，ｔｈｅｆａｕｌｔｄｉｒｅｃｔｉｏｎｃａｎｂｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄｂｙｃｏｍｐａｒｉｎｇｔｈｅｐｈａｓｅｓｈｉｆｔｂｅｔｗｅｅｎｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｏｆｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅｓｉｄｅ。ｍｅｄｉｕｍｖｏｌｔａｇｅｓｉｄｅａｎｄｔｈｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔ．Ｓｏｔｈｅｉｎｔｅｍａｌｆａｕｌｔａｎｄｅｘｔｅｒｎａ１ｆａｕｌｔｃａｎｂｅｄｉｓｃｒｉｍｉｎａｔｅｄ．Ｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｓｃｈｅｍｅｅｌｉｍｉｎａｔｅｓｔｈｅａｄｖｅｒｓｅｅｆｆｅｃｔｓｙｉｅｌｄｅｄｂｙｚｅｒｏ．ｓｅｑｕｅｎｃｅｖｏｌｔａｇｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｄｙｎａｍｉｃｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｎｄｄｉｇｉｔａ１———ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｒｅｌａｙｃａｎｄｅｔｅｃｔｔｕｒｎ．ｔｏｇｒｏｕｎｄａｎｄｔｕｒｎｔｏｔｕｒｎｆａｕｌｔｒｅｌｉａｂｌｙａｎｄｓｅｎｓｉｔｉｖｅｌｙｅｖｅｎｗｉｔｈｔｈｅｓｅｒｉｏｕｓｓａｔｕｒａｔｉｏｎｏｆｃｕｒｒｅｎｔｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ．ＴｈｉｓｗｏｒｋｉＳｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ（Ｎｏ．５１２６７０ｌ８１．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ａｕｔｏｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ；ｔｕｒｎ－ｔｏ－ｇｒｏｕｎｄ；ｚｅｒｏ－ｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔ；ｎｅｗｄｉｒｅｃｔｉｏｎｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ；ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ；ｐｉｌｏｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ；ｔｕｒｎ．．ｔｏ－－ｔｕｒｎｆａｕｌｔ；ｓａｔｕｒａｔｉｏｎｏｆｃｕｒｒｅｎｔｔｒａｎｓｆｏｒｒｎｅｒ中图分类号：ＴＭ７７２，ＴＭ４１１＋．３文献标识码：Ａ—文章编号：１６７４．３４１５（２０１４）２２．００２４０８０引言传统的零序功率方向保护是以零序功率方基金项目：国家自然科学基金项目（５１２６７０１８）；新疆维吾尔自治区自然科学基金项目（２０１０２１１Ａ１３）向原理构成的，即零序方向元件接入保护处的零序电压（３）和零序电流（３Ｉ），反应于零序功率的方向而动作，其具有优良的性能曾在超高压系统方向保护中得到了广泛应用。但超高压输电线路一般很长，当系统发生接地故障时，自耦变压器保护处零序方向元件测得的零序电压实阿里木江・卡德尔，等基于超高压白耦变压器中性点零序电流的方向比较纵联保护的研究际上为自耦变压器上的零序分压。随着电力系统的向超高压方向发展，自耦变压器容量越来越大，而其零序阻抗越来越小，导致白耦变压器保护上虽然零序电流达到定值，但零序电压很小，不能满足灵敏度要求，零序方向纵联保护无法投入。而且二次电压回路中性点多点接地或者交流电压回路断线等影响，零序电压在低于门槛值后零序电压将无法反映真实的相位关系，从而导致零序方向纵联保护的误动和拒动。如：２００３年７月２４日５００ｋＶ贵阳主变２２０ｋＶ出线干筑Ｉ线ｃ相高阻接地时，零序方向保护拒动是由于保护处零序电压很小而引起。２００３年南方电网连续２次发生５００ｋＶ线路经高阻单相接地故障，由于保护上零序电压（３Ｕｏ）太小而引起零序方向保护拒动和误动［１－１ｏ］。国内外专家学者针对上述问题也进行了大量的研究。但是，超高压系统发生接地故障时自耦变压器中性点所产生的数值很大的零序电流的作用一直被忽略，没有被有效利用【Ｉ卜Ｊ。据此，本文以自耦变压器零序等效电路为基础，分析自耦变压器在内部和外部故障下的中性点零序电流与两侧保护处零序电流的相位变化特征，提出一种与保护处零序电压无关的，利用自耦变压器中性点零序电流来代替保护上零序电压的基于超高压白耦变压器中性点零序电流的方向比较式纵联保护方案。该保护方案以自耦变压器中性点零序电流为参考量，与两侧保护处的零序电流进行比相，以两者相位差作为方向判据，先判别自耦变压器两侧故障方向，后根据方向比较纵联保护原理比较两侧故障方向（极性），以方向（极性）相同或相反作为故障判据来易区分内部故障和外部故障。经理论分析，动模实验数据和数字仿真验证了该保护方案对超高压白耦变压器区内外接地故障、轻微匝问故障以及外部接地故障抗ＣＴ饱和的反应能力。１自耦变压器外部接地故障分析自耦变压器发生外部接地故障时，零序电流的正方向规定为由母线指向白耦变压器，下面将分别分析自耦变压器高、中压侧发生外部接地故障时的零序电流特点。图１为自耦变压器的接线图和零序电流分布图。１．１中压侧外部接地故障各零序电流的相位关系自耦变压器中压侧区外发生单相接地故障参数归算到中压侧的零序等效电路如图２所示。图中：为中压侧故障点零序电压；、ＸＭ、分别为自耦变压器高、中和低压侧零序６０ｋＶｆａ）接线圈ｆｂ）零序电流分布图１自耦变压器的接线图和零序电流分布图—Ｆｉｇ．１Ｗｉｒｉｎｇｄｉａｇｒａｍａｎｄｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆａｕｔｏ．ｔｒａｎｓｆｏｒｌｎｅｒｆ▲ＪＬ０（＝＝。＿ｌＩ一一。：—图２自耦变中压侧单相接地故障零序等效电路图Ｆｉｇ．２Ｚｅｒｏ－ｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆ—ａｕｔｏ・－ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｗｉｔｈｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅ－－ｔｏ・ｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔｏｃｃｕｒｒｅｄｉｎ—ｍｅｄｉｕｍｖｏｌｔａｇｅｓｉｄｅ等效电抗；。、。为两侧系统的零序等效电抗；。为高压侧零序电流；。归算到中压侧的高压侧零序电流，其关系为。＝。，其中ｋ为高、中压侧之间的变比；归算到中压侧的低压侧零序电流；。为中压侧零序电流：Ｊｊ；ＧＧ。为公共绕组零序电流；。为中性点零序电流。分析。与。、。之间的相位关系。由图１（ｂ）可得，中性点零序电流和高、中压侧零序电流之问可满足：Ｇｏ３ＪｒＧＧ０３（。＋ＩＭ０）（１）由图２可得，高、中压侧零序电流之间可满足：一Ｈ０：一（２）（。。＋。＋。）尼将式（２）代入式（１），可得出ｉｏ。与。、。之间的相位关系可满足：．Ｇ——Ｏ：３Ｘ．ｓｏ＋Ｘ．ｏ＋—（１－１／ｋ）Ｘｃｏ（３），Ｍ０ｓ０＋。＋０．２６一电力系统保护与控制—／Ｇ—Ｏ—－－—３ＸＨｓｏ＋ＸＨｏ＋—（１－１／ｋ）ＸＬｏＩＨｏ×０（４）由式（３）、式（４）可知，由于＞１，当中压侧外部接地短路时，白耦变压器每侧包括中性点均有零序电流存在以及Ｇ。与。同向，。。与。反向，即ａｒｇ（Ｉ￣０／，Ｍ０）０。（５）ａｒｇ（ＩＧ０／）１８０。（６）从以上分析可知，中压侧发生区外接地故障时，中性点零序电流（）的方向无论变化如何，两侧新型零序电流方向元件（ａｒｇ（Ｊ。。／ＪＭ。）和ａｒｇ（Ｉｏ。。））判别的故障方向始终是相反的，即ａｒｇ（ｉＧｏ／ｉＨｏ）一ａｒｇ（ＪＧｏ／ｉＭ０）＝１８０（７）１．２高压侧外部接地故障各侧零序电流的相位关系自耦变压器高压侧区外发生单相接地故障参数归算到中压侧的零序等效电路如图３所示。＋（＝＝）一—：—＝：图３自耦变高压侧单相接地故障零序电流等效电路—Ｆｉｇ．３Ｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆ——ａｕｔｏ・ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｗｉｔｈｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅ・ｔｏ・－ｇｒｏｕｎｄ—ｆａｕｌｔｏｃｃｕｒｒｅｄｉｎｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅｓｉｄｅ分析与。、。之间的相位关系。由图３可得Ｊ『。与，Ｍ。的相位关系为一ＩＭＯ（Ｒ），Ｈ０。＋。＋。将式（８）代入式（１），可得出Ｊｏ。与。、。之间的相位关系可满足：：３±二二（９）。＋。＋。：一３±二生二（１０）ＩＭＯｋ×Ｉｌ０运行经验及仿真分析结果表明，超高压实际系统中自耦变压器变比ｋ虽然大于１，但不会特别大，而且由于为自耦变压器三角形侧漏抗，其数值远远小于中压侧的系统阻抗。。因此。＋。＞（ｋ一１）ＸＬ。关系恒成立。这说明当高压侧外部接地短路时，自耦变压器每侧包括中性点均有零序电流存在以及，。。与。的相位相同，，Ｇ０与。相位相反，即ａｒｇ（Ｉｏ０／／．ｏ）０。（１１）ａｒｇ（Ｉｏｏ／／Ｍ０）１８０。（１２）从以上分析可知，高压侧区外发生接地故障时，中性点零序电流（。）的方向无论变化如何，两侧新零序电流方向元件ａｒｇ（Ｊ￣。Ｍ。）与ａｒｇ（１ｏ。／，Ｈ。）所判别的故障方向始终相反，方向判据不受到中性点零序电流方向变化的影响，即ａｒｇ（Ｊｃ￣／，Ｍｏ）一ａｒｇ（ｉｏ０／ＩＨｏ）１８０（１３）２自耦变压器内部短路故障分析变压器内部故障指的是匝间、中性点接地侧绕组的接地短路以及绕组的相间短路等。当自耦变压器内部接地故障时，零序电源在变压器内部，参数归算到中压侧的零序等效电路如图４所不ｏ＋（＝二）一。：。＝：图４自耦变压器内部故障零序电流等效电路—Ｆｉｇ．４Ｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆａｕｔｏ．ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｗｉｔｈｉｎｔｅｒｎａｌｆａｕｌｔｓ自耦变压器发生内部故障后的短路电抗不再等于铭牌上的外部故障时的短路电抗，经考虑内部故障各绕组短路电抗变化的影响，高、中和低压侧的零序等效电抗分别用。、。和。表示。由图４可得出：。（＋。）＝，Ｍ０（。＋。）（１４）将式（１４）代入式（１）可得出与Ｊ『Ｍ。、Ｊ『。之间可满足：一Ｇｏ：墨±±±（１５）００＋Ｉｓ。：±±生！±§！（１６）。＋，Ｍ。由式（１５）和式（１６）可知，。。恒与。、。同向，其相位可满足：阿里木江・卡德尔，等基于超高压自耦变压器中性点零序电流的方向比较纵联保护的研究ａｒｇ（ＩＧ０／，Ｍｏ）＝０（１７）ａｒｇ（，Ｇ０／，Ｈ０）＝０（１８）从式（１８）、式（１９）可知，发生内部短路故障时，两侧新型零序电流方向元（ａｒｇ（。／。），ａｒｇ（Ｉ。。。））所判别的故障方向始终相同，即ａｒｇ（ＩＧ０／，Ｍｏ）一ａｒｇ（ＪＧ０／ｉＨｏ）０（１９）３保护方案故障判据由以上分析可知，利用自耦变压器中性点零序电流（Ｉｏ）来代替其两侧保护处零序电压（。、ＵＭ。）后根据新型零序电流方向元件（ａｒｇ（Ｊ￣。／ＪＭ。）、ａｒｇ（Ｊ。。。））先判断白耦变压器两侧的故障方向，规定零序电流的相位差在一９０。－９０。“”范围内变化时判为正向，用＋号表示；而在“”９０。～２７０。范围内变化时判为反向，用一号表示。进而根据方向比较式纵联保护原理比较两侧故障方向（极性）来能够方便地区分内部故障和外部故障，规定若两侧判别方向（极性）相同判为内部故障保护就动作，而两侧判别方向（极性）相反判为外部故障，保护就不动作。据此提出如表１所示的保护故障判据。其方向判据如下。正方向判据：一９０＜ａｒｇ＜９０。（２０）ＨＭ０反方向判据：９０。＜ａｒｇ÷＜２７０。（２１）』ＨＭ０其中，ＩＨＭ０ＩＨｏ、ＩＭｏ。表１基于中性点零序电流的方向比较纵联保护故障判据Ｔａｂｌｅ１Ｆａｉｌｕｒｅｃｒｉｔｅｒｉｏｎｏｆｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄ—ｏｎｚｅｒＯｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ新型零序方向元件的动作特性如图５所示。由以上分析可知，该保护方案所提出的新型零序电流方向元件的动作特性与传统的零率功序方向元件相比，虽然被比较对象不同，但动作特性是一致的。因此，以零序电流比较原理构成的新型方向元件来可以代替传统的零序功率方向元件。值得注意的是该方向元件的方向判据与保护处的零序电压无关，因此有效地消除了保护处零序电压和二次回路电压对零序电流方向元９０ｏ』、Ｌ＼＼２７０￣（￣９０。）图５零序电流方向元件的动作特性Ｆｉｇ．５Ｏｐｅｒａｔｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｚｅｒｏ－ｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｅｌｅｍｅｎｔ方向判据的不利影响。此外，超高压输电线路的方向比较纵联保护原理成功地引入了变压器保护中，由于变压器各侧的测量元件通常均安装在同一个控制室内，甚至是同一个保护盘上，信息的交换十分方便不存在各侧保护之间动作延时配合的问题ＩＪ７－１８１。因此，与超高压输电线路方向纵联保护相比大大缩短了故障切除时问，与线路方向比较式纵联保护相比结构简单，容易实现，速动性好，准确率高。４仿真验证４．１对区内外接地故障反应能力的仿真验证为了验证该方案对自耦变压器区内外接地故障的反应能力，采用电力系统仿真软件ＡＴＰ建立了７５０／３３０／６０ｋＶ自耦变压器在双侧电源超高压输电系统中的仿真模型如图６所示。３３０ｋＶ７５０ｋＶ７５０ｋＶ３３０ｋＶ图６自耦变压器在双侧电源超高压系统的仿真模型Ｆｉｇ．６ＡｕｔｏｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｕｓｅｄｉｎＵＨＶｓｙｓｔｅｍｗｉｔｈｄｏｕｂｌｅｓｉｄｅｐｏｗｅｒｓｕｐｐｌｙ其中变压器变比为７６５／３４５／６６，接线方式ＹＮ／ａ０／ｄｌ１。系统阻抗：ＺＮｓｏ＝１．８５２７＋ｊ１６．５８０８；ｚＮｓｌ＝０．８０８８￣ｊ６．３０７７；ＺＮｓ０＝０．４４６９＋ｊ１５．７０９；ＺＮｓ１０．７７９２＋ｊ６．７４４。为了验证所提保护原理在区内、外单相和两相接地故障时的性能，分别对系统ｋ点（高压侧外部）、ｋ２点（高压侧内部）、ｋ３点（中压侧内部）和ｋ点（中压侧外部）发生单相和两相接一２８一电力系统保护与控制地故障情况进行仿真。根据保护判据对所有的仿真波形进行分析，其结果如表２所示。表２对接地故障反应能力的仿真验证结果Ｔａｂｌｅ２Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔｒｅｓｐｏｎｓｅｃａｐａｃｉｔｙ从以上分析表可知，理论分析与仿真结果一致。该保护方案都能够准确区分内部故障和外部故障，对区内外接地故障具有明确的方向性和选择性。零序电流的相差位变化范围较小，都在保护最灵敏的０。和１８０。附近，对接地故障灵敏度很高。４．２对匝间故障反应能力的仿真验证由于目前各种仿真软件对变压器匝问故障的仿真不够成熟和完善，本文利用中国电力科学院７５０ｋＶ超高压系统自耦变压器匝问故障动模试验数据对该方案的可行性进行了仿真验证。自耦变压器动模实验模拟系统如图７所示。动模变压器为超高压三绕组自耦变压器，容量为５００／５００／１５０ＭＶＡ，接线方式和电压变比同上。图７变压器动模实验模拟系统图Ｆｉｇ．７Ｄｙｎａｍｉｃｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ４．２．１匝问故障部分仿真波形对白耦变压器匝问故障动模试验数据采用全周傅氏算法进行处理，Ｍａｔｌａｂ进行波形处理，各种匝问故障的持续时间均为１００ｍｓ（５个周波），每个周波的采样点数为４０，自耦变压器中载１．５％发生匝问故障仿真波形如图８所示。１００三５ｏ０５Ｏ一１００１００￡５０＼０一５Ｏ—ｌＯ０ｆ、｝，一ｓ（ａ）中性点与高侧零序电流相似比较波形图ｆ＼，、、ｒ＼｜／＿＼一，、｝…一—，Ｌ０Ｏ００．０２００４０．０６０．０８０ｌＯｉ｛ｓ（ｂ）中性点与中侧零序电流相化比较波形图８自耦变压器中载１．５％发生匝间故障仿真波形——Ｆｉｇ．８Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｗａｖｅｆｏｒｍｏｆｔｕｒｎｔｏｔｕｒｎｆａｕｌｔｏｆａｕｔｏｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｗｉｔｈｏｖｅｒｌｏａｄｉｎｇ１．５％４．２．２匝间故障动模试验仿真波形结果分析白耦变压器发生各种匝间故障情况下的动模试验数据仿真波形分析结果如表３所示。表３对匝间故障反应能力的仿真验证结果Ｔａｂｌｅ３Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｕｒｎ－－ｔｏ・－ｔｕｒｎｆａｕｌｔｒｅｓｐｏｎｓｅｃａｐａｂｉｌｉｔｙ从分析结果可知，虽然两侧零序电流的相位差变化范围较大，但仍在正方向判据相位变化范围都在（一９０￣－９０。）之内，而且两侧故障方向（极性）相同能够满足故障判据要求。因此，该保护方案具有能够准确反应白耦变压器各种轻微匝问故障的能力。４．３对抗ＣＴ饱和反应能力的仿真验证４－３．１ＣＴ饱和部分仿真波形利用ＰＳＣＡＤ仿真软件建立考虑铁磁元件特性阿里木江・卡德尔，等基＝］二超高压白耦变压器中性点零序电流的方向比较纵联保护的研究的ＣＴ仿真模型。分别观察自耦变压器外部高、中压侧发生接地故障，对故障侧ＣＴ在轻、中、重度饱和情况进行仿真，高压侧两相接地故障ＣＴ严重饱和Ｂ相原始电流畸变波形如图９所示。ｌ０Ｏ要。０－－５Ｕｓ图９高压侧单相接地故障ＣＴ严重饱和Ｂ相电流波形Ｆｉｇ．９ＰｈａｓｅＡｏｒｉｇｉｎａｌｃｕｒｒｅｎｔｗａｖｅｗｈｅｎｍｅｄｉｕｍｓａｔｕｒａｔｉｏｎｈａｐｐｅｎｓｗｈｅｎｇｒｏｕｎｄｉｎｇｆａｕｌｔｏｃｃｕｒｓｉｎＨＶｓｉｄｅ高压侧两相接地故障中压侧ＣＴ严重饱和时中性点与高、中压侧零序电流相位比较仿真波形如图１０所示。４．３．２ＣＴ饱和仿真波形分析结果根据故障判据分析故障侧ＣＴ不同程度饱和时的仿真波形，其结果如表４所示。从以上分析可知，自耦变压器中压侧ＣＴ饱和时中性点与中压侧零序电流的相位差变化范围比高压侧较大，但都在正方向判据相位变化范围（一９０。～９０。）之内，方向判据受ＣＴ饱和深度影响不太明显。更重要的是故障侧ＣＴ最严重饱和，相电流波形如此严重畸变的情况下，新型零序电流方向元件未导致误判。因此，该方案受ＣＴ饱和深度影－１５０，Ｏ、１６０童一１７０１８００１・５１０。一ｓＯ．Ｏｔ｜ｓ（ａ）中性点与高Ｈ｛侧零序电流相位比较波彤图…一、～０．００００．０２５０．０５０００７５０．１００ｓ（ｂ）中性点与中Ｈ｛侧零序电流相位比较波彤图图１Ｏ高压侧两相接地故障ＣＴ严重饱和时零序电流相位比较波形—Ｆｉｇ．１０ＳｅｖｅｒｅＣＴｓａｔｕｒａｔｉｏｎｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｐｈａｓｅｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｗａｖｅｆｏｒｌＴｉＳｏｆｔｗｏ．．ｐｈａｓｅｔｕｒｎ．－ｔｏ．．ｇｒｏｕｎｄｆａｕｌｔｏｎＨＶｓｉｄｅ响小，对抗外部接地故障ＣＴ饱和能力很强。４．４中压侧系统阻抗变化对保护判据影响的仿真验证为了验证超高压自耦变压器在高压侧发生接地故障时，中压侧系统阻抗变化对零序电流方向纵联保护判据的影响，不断地调整中压侧系统零序阻抗ＺＮ。大小，即（０．５￣３０）ＺＮ。，观察分析自耦变压器高压侧发生接地故障时中性点零序电流的幅值大小及中性点零序电流与高、中压侧零序的相位比较仿真波形。并根据保护判据对其仿真波形进行分析，其结果如表５所示。表４对抗ＣＴ饱和反应能力的仿真结果Ｔａｂｌｅ４ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｏｆａｇａｉｎｓｔｔｈｅＣＴｓａｔｕｒａｔｉｏｎｃａｐａｃｉｔｙ从表５分析可知，白耦变压器中压侧系统阻抗如此大的变化时，虽然中性点电流的幅值有一定的变化，但两侧方向元件所判别的故障方向没有受到其大的影响，始终没有导致保护判据错误。理论分析与仿真结果吻合，该方案故障判据不受超高压自耦变压器中性点零序电流方向变化的影响。．３０一电力系统保护与控制表５中压侧系统阻抗变化对保护判据影响的仿真验证结果Ｔａｂｌｅ５ＳｉｍｕｌａｔｉｏｎｖｅｒｉｆｉｃａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｃｒｉｔｅｒｉａａｆｆｅｃｔｅｄｂｙｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆＭＶｓｉｄｅｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｉｍｐｅｄａｎｃｅ中压侧系统阻抗参数高压侧外部接地故障高压侧内部接地故障故障中性点零故障ａｒｇ（，０ｏ／Ｉ¨ｏ）ａｒｇ（Ｉｃ０Ｍ０）判据序电流幅ａｒｇ（０／／¨０）ａｒｇ（ＩＧ０／ＩＭ０）判据／Ｑ上／ＨＣ／ｇｆ结果值／ｋＡ结果相位／（。）方向相位／（。）方向相位／（。）方向相位／（。）力向Ｏ．５×１８５２７０５×０５２８１０１７５４＋外部０５２９０５＋４＋内部１．８５２７０．５２８１０。Ｉ７２５＋外部０４１９０６＋６＋内部３×１８５２７３×０５２８１０１６４６４＋外部Ｏ１６００５４＋６＋内部５×１．８５２７５×０．５２８１０—１５５６．３＋外部０．０９８７６＋一７＋内部１０×１舟５２７１０×０５２８１０—１４３—５６＋外部００４９８７＋６＋内部１５×１．８５２７ｌ５×０．５２８１０１３５４７＋外部０Ｏ３５４７５＋一５＋内部２０×１．８５２７２０×０．５２８１０１２９３＋外部０．０２４５９．３＋２．９＋内部２５×１．８５２７２５×０５２８１０１１５１４外部００１９４１２＋Ｏ４＋内部３０×１．８５２７３０Ｘ０５２８１０一１１Ｏ１上外部０Ｏ１５９８０Ｊ一０＋内部５结论本文所提出的新型零序电流方向元件以零序电流相位比较原理构成的，其方向判据与保护上的零序电压和二次回路电压无关，能够有效地消除了保护处零序电压和二次回路电压对零序方向元件方向判据的不利影响，能够很好地解决了目前超高压系统保护处零序电压太小而引起的零序方向纵联保护拒动和误动的难题。与此同时超高压输电线路的方向比较纵联保护原理成功地引入了变压器保护中扩大了方向纵联保护的应用范围。理论分析、数字仿真和动模试验数据验证结果表明，该方案在超高压白耦变压器保护中具有以下优点。（１）对区内外接地故障具有明确的方向性和选择性；新型零序电流方向元件的相位变化范围较小，都在保护最灵敏的０。和１８０。附近，对接地故障灵敏度很高。（２）具有能够准确反应自耦变压器各种轻微匝间故障的能力，可靠性高。（３）即使在故障侧的ＣＴ严重饱和的情况下，也能够准确反映故障真实情况，方向判据和故障判据均抗ＣＴ饱和能力很强。（４）与线路方向比较式纵联保护相比结构简单，容易实现，速动性好。（５）方向及故障判据均不受自耦变压器中性点零序电流方向变化的影响。综上所述，该保护方案在超高压大容量的自耦变压器接地保护中具有一定的理论和工程实用价值，但在实际应用方面有待实践的检验。参考文献［１］ＧＡＪＩＣＺ，ＲＯＧＥＲＨ．Ｒｅｖｉｅｗｏｆｕｎｉｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｓ—ｆｏｒａｕｔｏｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｓ［Ｃ］／／ＰｒｏｔｅｃｔｉｖｅＲｅｌａｙＥｎｇｉｎｅｅｒｓ，—６４ｔｈＡｎｎｕａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒ．ＩＥＥＥ．２０１１：２５７２７７．’［２１ＴＡＮＧＸｉａｏ－ｊｉａｏ，ＫＯＢＡＹＡＳＨＩＫ，ＳＯＮＯＢＥＹｅｔａ１．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆ７６５ｋＶｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｒｅｌａｙ［Ｃ】／／ＡｄｖａｎｃｅｄＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＡｕｔｏｍａｔｉｏｎａｎｄＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ（ＡＰＡＰ），２０１１ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎ，ＩＥＥＥ，２０１１：—２１０２１４．［３］ＧＡＪＩＣＺ．ＨＯＩＳＴＳ．Ｒｅｖｉｅｗｏｆｕｎｉｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｓｆｏｒａｕｔｏ－ｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｓ，ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓｉｎｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ（ＤＰＳＰ２０１０）［Ｃ］／／ＭａｎａｇｉｎｇｔｈｅＣｈａｎｇｅ，１Ｏｔｈ—ＩＥＴＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ．２０１Ｏ：１５．［４］古斌，谭建成．基于瞬时功率理论的新型功率方向元—件ｆＪ］．电工技术学报，２０１０，２５（２）：１７７１８２．—ＧＵＢｉｎ，ＴＡＮＪｉａｎｃｈｅｎｇ．Ａｓｔｕｄｙｏｆｔｈｅｎｏｖｅｌｐｏｗｅｒｄｉｒｅｃｔｉｏｎｒｅｌａｙｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｉｎｓｔａｎｔａｎｅｏｕｓｐｏｗｅｒｔｈｅｏｒｙ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，—２０１０，２５（２）：１７７１８２．［５］梁纪峰，刘文颖，梁才，等．５００ｋＶ自耦变压器中性点串接小电抗对接地短路电流限制效果分析［Ｊ］．电力—系统保护与控制，２０１１，３９（１３）：９６１００．—ＬＩＡＮＧＪｉ－ｆｅｎｇ，ＬＩＵＷｅｎｙｉｎｇ，ＬＩＡＮＧＣａｉ，ｅｔａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｌｉｍｉｔｉｎｇｅｆｆｅｃｔｏｆ５００ｋＶａｕｔｏｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｎｅｕｔｒａｌｇｒｏｕｎｄｉｎｇｂｙｓｍａｌｌｒｅａｃｔａｎｃｅｏｎｇｒｏｕｎｄ—ｓｈｏｒｔｃｉｒｃｕｉｔｃｕｒｒｅｎｔ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（１３）：９６・１００．［６］郭健，林鹤云，徐子宏，等．三相三柱变压器零序阻抗阿里木江・卡德尔，等基于超高压白耦变压器中性点零序电流的方向比较纵联保护的研究．３１＿的场路耦合计算与分析［Ｊ］．电工技术学报，２００９，２４（３）：２４２．２４９．—ＧＵＯＪｉａｎ，ＬＩＮＨｅｙｕｎ，ＸＵＺｉ－ｈｏｎｇ，ｅｔａ１．Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｚｅｒｏ・－ｓｅｑｕｅｎｃｅｉｍｐｅｄａｎｃｅｏｆｔｈｒｅｅ・－ｐｈａｓｅａｎｄｔｈｒｅｅｌｉｍｂｓｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｂａｓｅｄｏｎｆｉｅｌｄｃｉｒｃｕｉｔｃｏｕｐｌｅｄｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，—２００９，２４（３）：２４２２４９．［７］冯秋芳，刘下宽，夏红光，等．交流电压回路对零序方—向保护的影响【Ｊ］．继电器，２００４，３２（１９）：６４６６．——ＦＥＮＧＱｉｕｆａｎｇ，ＬＩＵＱｉａｎ－ｋｕａｎ，ＸＩＡＨｏｎｇｇｕａｎｇ，ｅｔａ１．—ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆＡＣｖｏｌｔａｇｅｃｉｒｃｕｉｔｏｎｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅ—ｄｉｒｅｃｔｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００４，３２（１９）：６４６６．［８］王焯，闫奇，戴志辉，等．零序电流保护运行风险评估—模型［Ｊ】．电力系统保护与控制，２０１２，４０（５）：１６２０．ＷＡＮＧＺｈｕｏ，ＹＡＮＱｉ，ＤＡＩＺｈｉ－ｈｕｉ，ｅｔａ１．Ｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌｒｉｓｋｅｖａｌｕａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｏｆｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１２，４０（５）：１６－２０．［９］汪萍，陈久林．纵联零序方向保护误动原因分析及其—对策［Ｊ］＿电力自动化设备，２００７，２７（７）：１２２１２５．—ＷＡＮＧＰｉｎｇ，ＣＨＥＮＪｉｕｌｉｎ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｉｔｓｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ［３］．ＥｌｅｃｌｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，—２００７，２７（７）：１２２１２５．［１Ｏ］蒋苏静，毕天姝，徐振宇，等．平行双回线路纵联零序方向误动原因分析及负序功率方向研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，２００９，３７（２４）：２１．２６．——ＪＩＡＮＧＳｕ￣ｉｎｇ，ＢＩＴｉａｎｓｈｕ，ＸＵＺｈｅｎｙｕ，ｅｔａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｒｅａｓｏｎｏｆｐｉｌｏｔｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｍａｌｆｕｎｃｔｉｏｎａｎｄｓｔｕｄｙｏｆｎｅｇ￣ｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ—ｅｌｅｍｅｎｔｏｎｐａｒａｌｌｅｌｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００９，３７（２４）：２１－２６．［１１］李振兴，尹项根，张哲．基于序电流相位比较和幅值比较的广域后备保护方法ｆＪ］．电工技术学报，２０１３，—２８（１）：２４２２４９．—ＬＩＺｈｅｎｘｉｎｇ，ＹＩＮＸｉａｎｇ－ｇｅｎ，ＺＨＡＮＧＺｈｅ．Ａｌｇｏｒｉｔｈｍ—ｏｆｗｉｄｅａｒｅａｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｏｎｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｃｕｒｒｅｎｔｐｈａｓｅａｎｄａｍｐｌｉｔｕｄｅ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１３．２８（１１：２４２－２４９．［１２］索南加乐，杜斌，许立强，等．基于变压器中性点零序电流的方向元件【Ｊ］．电力系统自动化，２００９，３３（１５）：—７２７７．——ＳＵＯＮＡＮＪｉａｌｅ，ＤＵＢｉｎ，ＸＵＬｉｑｉａｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎｏｖｅｌｄｉｒｅｃｔｉｏｎｅｌｅｍｅｎｔｂａｓｅｄｏｎｔｒａｎｓｆｏｆｉｎｅｒｎｅｕｔｒａｌｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００９，３３（１５）：７２－７７．［１３］杨增力，石东源，段献忠．基于方向比较原理的广域继电保护系统【Ｊ］．中国电机工程学报，２００８，２８（２２）：—７７８１．——ＹＡＮＧＺｅｎｇｌｉ，ＳＨＩＤｏｎｇ－ｙｕａｎ，ＤＵＡＮＸｉａｎｚｈｏｎｇ．—Ｗｉｄｅａｒｅａｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｂａｓｅｄｏｎｄｉｒｅｃｔｉｏｎｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００８，２８（２２）：７７・８１．［１４］徐振宇，杜兆强，孟岩，等．零、负序方向元件的特殊问题研究［Ｊ］．电力自动化设备，２００８，２８（５）：２１．２５．——ＸＵＺｈｅｎｙｕ，ＤＵＺｈａｏｑｉａｎｇ，ＭＥＮＧＹａｎ，ｅｔａ１．Ｓｐｅｃｉａｌｐｒｏｂｌｅｍｓｉｎｚｅｒｏ／ｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｅｌｅｍｅｎｔ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００８，２８（５）：２１－２５．［１５］丁小兵，赵曼勇，徐振宇．接地故障零序方向元件拒动保护改进方案ｆＪ１．电力系统自动化，２００６，３０（８）：２５．２７．——ＤＩＮＧＸｉａｏ－ｂｉｎｇ，ＺＨＡＯＭａｎｙｏｎｇ，ＸＵＺｈｅｎｙｕ．Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｎｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｗｈｅｎｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｅｌｅｍｅｎｔｆａｉｌｓｔｏｏｐｅｒａｔｅｄｕｒｉｎｇｅａｒｔｈｆａｕｌｔｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００６，３０（８）：—２５２７．［１６］李一泉，张弛，黄志元，等．基于正序电压替代的零序功率方向补充比相方案［Ｊ］．电力系统自动化，２００８，—３２（１９）：６３６６．—ＬＩＹｉｑｕａｎ，ＺＨＡＮＧＣｈｉ，ＨＵＡＮＧＺｈｉ－ｙｕａｎ，ｅｔａ１．Ａｎｅｗｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔｓｃｈｅｍｅｏｆｚｅｒｏｓｅｑｕｅｎｃｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｐｉｌｏｔｒｅｌａｙｂａｓｅｄｏｎｐｏｓｉｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｖｏｌｔａｇｅｒｅｐｌａｃｅｍｅｎｔ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００８，３２（１９）：６３－６６．［１７］王瑞，潘贞存，丛伟，等．基于纵联比较原理的变压器—后备保护方案［Ｊ］．电网技术，２００５，２９（１７）：６３６７．—ＷＡＮＧＲｕｉ，ＰＡＮＺｈｅｎｃｕｎ，ＣＯＮＧＷｅｉ，ｅｔａ１．Ａｎｅｗｓｃｈｅｍｅｆｏｒｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｂａｃｋｕｐｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍ—Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００５，２９（１７）：６３６７．［１８］潘贞存，丛伟，丁磊，等．基于纵联比较原理的降压变压器及其中低压母线保护方案［Ｊ］．电力系统自动化，２００６，３０（１）：８３－８５．ＰＡＮＺｈｅｎ・ｇｕｎ，ＣＯＮＧＷｅｉ，Ｄ１ＮＧＬｅｉ，ｅｔａ１．Ｎｅｗｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｃｈｅｍｅｆｏｒｓｔｅｐ－ｄｏｗｎｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒａｎｄｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｍｉｄｄｌｅａｎｄｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｂｕｓｅｓｂａｓｅｄｏｎｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｐｒｉｎｃｉｐｌｅ［Ｊ］．Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆ—ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００６，３０（１）：８３８５．—收稿日期：２０１４－０６３１；—修回日期：２０１４－１０２５作者简介：阿里木江・卡德尔（１９６８一），男，博士研究生，讲师，主要研究方向为电力系统继电保护Ｅ－ｍａｉｌ：ａｌｉｍｕ＠ｘｊｕ．ｅｄｕ．ｃｎＩ索南加乐Ｊ（１９６０－２０１３），男，博士，教授，博士生导师，主要研究方向为电力系统新型继电保护的研究；阿米那古丽・艾尼（１９８８一），女，硕士研究生，主要研究方向为电力系统继电保护。