基于负荷监测仪的10kV架空线单相断线不接地故障区域判定.pdf

第４０卷第１９期２０１２年１Ｏ月１日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｖｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌｖ０１．４０ＮＯ．１９ｏｃｔ．１．２０１２基于负荷监测仪的１０ｋＶ架空线单相断线不接地故障区域判定尤毅，刘东，李亮，郑申辉，吴爱军。，陈华霖（１．上海交通大学电子信息与电气工程学院，上海２００２４０；２．国家能源智能电网（上海）研发中心，上海２００２４０３．上海市电力公司松江供电公司，上海２０１６００）摘要：１０ｋＶ架空线暴露在外部环境，极易发生单相断线故障，若断线后并未接地，则难以进行检测与定位。针对１０ｋＶ架空线辐射状的拓扑特点，采用故障分量法分析了单相断线故障的负序电压分布，提出了基于负序电压幅值的单相断线判据。以上述判据为前提，结合负荷监测点到电源点的最小路径分析，提出了基于负荷监测仪的单相断线故障区域判定方法，该方法通过划定发生单相断线故障的可能区域和不可能区域，并将这两个区域作差集运算，得出最小断线故障区域。本方法算法简单，基于实际已有设备，无需额外的设备，且受运行方式影响小，具有较好的实际意义。ＰＳＣＡＤ仿真试验及现场试验数据都验证了上述方法的正确性。关键词：单相断线；负序电压；负荷监测点；最小路径分析Ｄｅｔｅｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄｏｎｌｏａｄｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｆｏｒ１０ｋＶｏｖｅｒｈｅａｄｌｉｎｅｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｕｎｇｒｏｕｎｄｅｄｏｐｅｎｆａｕｌｔａｒｅａ’ＹＯＵＹｉ，ＬＩＵＤｏｎｇ２ＬＩＬｉａｎｇ，——ＺＨＥＮＧＳｈｅｎｈｕｉ，ＷＵＡｉ－ｊｕｎ，ＣＥＨＮＨｕａｌｉｎｆ１．ＳｃｈｏｏｌｏｆＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＳｈａｎｇｈａｉＪｉａｏＴｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２００２４０，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｔａｔｅＥｎｅｒｇｙＳｍａｒｔＧｒｉｄＲ＆ＤＣｅｎｔｅｒ（Ｓｈａｎｇｈａｉ），Ｓｈａｎｇｈａｉ２００２４０，Ｃｈｉｎａ；３．ＳｏｎｇｉｉａｎｇＰｏｗｅｒＳｕｐｐｌｙＣｏｍｐａｎｙ，ＳｈａｎｇｈａｉＭｕｎｉｃｉｐａｌＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＣｏｍｐａｎｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０１６００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｓｉｎｇｌｅ．ｐｈａｓｅｏｐｅｎｆａｕｌｔｏｆｔｅｎｏｃｃｕｒｓｉｎ１０ｋＶｏｖｅｒｈｅａｄｌｉｎｅｓｗｈｅｎｅｘｐｏｓｅｄｔｏｅｘｔｅｒｎａｌｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ．Ｉｔｗｉｌｌｂｅｄｉｆｆｉｃｕｌｔｔｏｄｅｔｅｃｔａｎｄｌｏｃａｌｉｚｅｉｆｔｈｅｂｒｅａｋｌｉｎｅｉｓｎｏｔｇｒｏｕｎｄｅｄ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｏｖｅｒｈｅａｄｌｉｎｅｓｒａｄｉａｌｔｏｐｏｌｏｇｉｃａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ，ｔｈｅｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｏｐｅｎｆａｕｌｔｃｒｉｔｅｒｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｖｏｌｔａｇｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄｂｙａｎａｌｙｚｉｎｇｔｈｅｎｅｇａｔｉｖｅｖｏｌｔａｇｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｗｈｅｎ—ｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｏｐｅｎｆａｕｌｔｏｃｃｕｒｓ．Ｃｏｍｂｉｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｍｉｎｉｍｕｍｐａｔｈａｎａｌｙｓｉｓｆｒｏｍｌｏａｄｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｐｏｉｎｔｔｏｐｏｗｅｒｓｏｕｒｃｅｐｏｉｎｔ，ｔｈｅ—ｄｅｔｅｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄｏｎｌｏａｄｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｆｏｒｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｏｐｅｎｆａｕｌｔａｒｅａｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．Ｔｈｅｄｅｔｅｃｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｓｆａｕｌｔｐｏｓｓｉｂｌｅａｒｅａａｎｄｆａｕｌｔｉｍｐｏｓｓｉｂｌｅａｒｅａａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｅｓｔｈｅｍｉｎｉｍｕｍａｒｅａｂｙｔｈｅｓｕｂｔｒａｃｔｉｏｎｏｆｔｈｅｐｏｓｓｉｂｌｅａｒｅａａｎｄｉｍｐｏｓｓｉｂｌｅａｒｅａ．Ｔｈｉｓｍｅｔｈｏｄｉｓｓｉｍｐｌｅ，ｂａｓｅｄ０ｎｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｅｑｕｉｐｍｅｎｔｓ，ｌｉｔｔｌｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄｂｙｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅａｎｄｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｉｎｐｒａｃｔｉｃｅ．ＰＳＣＡＤｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｔｅｓｔａｎｄｆｉｅｌｄｔｅｓｔ，ｒｅｓｕｌｔｓｖｅｒｉｆｙｔｈｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓｏｆｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｍｅｔｈｏｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｏｐｅｎｆａｕｌｔ；ｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｖｏｌｔａｇｅ；ｌｏａｄｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｐｏｉｎｔ；ｍｉｎｉｍｕｍｐａｔｈａｎａｌｙｓｉｓ中图分类号：ＴＭ７７文献标识码：Ａ———文章编号：１６７４３４１５（２０１２）１９０１４４０６０引言由于架空线路暴露在旷野中，易受外界因素影响，引起各类断线故障，特别是目前绝缘导线的覆盖率较高，而绝缘导线雷击断线故障依然较为频繁，因此如何判断线路上有无断线故障并尽快找到断线故障点已经成为影响电网安全运行的一个重要环节【ｊＪ。断线后兼有接地故障特征的故障识别方法有很多，例如：文献【４】根据在树形分支电网中发生单一断线兼接地故障时，真故障点的固有特征是故障位置诊断值误差与故障相及两非故障相起端电压、电流相位差的偏差量均成正比，根据此规律对各等效短路点进行特征识别，正确识别真故障。文献［５】针对树形配电线路特点，建立分布参数电路模型，提出了将始端相量逐分支向后传递，故障点逐分支搜索，并利用双拼法区别真伪故障点实现故障测距的方法。但以上两种方法对于断线后未接地故障，因没有明显的故障特征，故难以处理，而在实际运行中，绝缘导线雷击断线时，由于内部铝芯熔断后收缩进绝缘层内，使得与地面接触的为导线绝缘层尤毅，等基于负荷监测仪的１０ｋＶ架空线单相断线不接地故障区域判定．１４５．而非铝芯导线，因此容易造成断线不接地故障。文献［６］利用梯形模糊数模拟配变负荷变化范围，进行断线非接地故障的判别及确定故障区间，但该法受运行方式的影响较大，可靠性较差。文献【７】提出将负序电流和故障相电压乘积并对其进行前向积分，将积分值作为能量测度进行故障选线，该方法能有效辨识出断线不接地故障，但不能对其进行故障定位。本文通过计算辐射状馈线发生单相断线不接地故障时的负序电压分布，提出了一种基于负荷监测仪采集的负序电压幅值结合其树形网络最小供电路径拓扑的单相断线不接地故障区域的定位方法，通过馈线上每一台负荷监测仪采集的负序电压幅值及其到电源点的最小供电路径Ｊ发生单相断线不接地故障的可能区域及不可能区域，从而计算出发生断线不接地故障点的最小区域，能极大地提高线路巡视人员的巡查效率。１基于负序电压幅值的单相断线判据１．１基于对称分量法的单相断线故障分析假设某一５节点馈线如图１所示。图１简单５节点馈线Ｆｉｇ．１Ｓｉｍｐｌｅ５－ｎｏｄｅｆｅｅｄｅｒ其中１。２为变压器支路，其他为线路支路，３、４、５节点接有三相平衡负荷。假设线路３．４段发生单相断线故障，根据对称分量法，假设故障断线’点位Ｆ、Ｆ则可以画出断线故障时的负序网络图，如图２所示。Ｘ（｝４１Ｘ２（３断线点之前断线点之后ｊ图２单相断线故障后的负序网络图Ｆｉｇ．２Ｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｎｅｔｗｏｒｋｆｏｒｏｎｅ－ｐｈａｓｅｌｉｎｅ－ｏｐｅｎｆａｕｌｔ—其中：Ｘ，２为变压器的负序阻抗；１２（２３）、ｌ２（２～５）、Ｘｌ２ｆ３＿４）分别表示线路２－３、线路２５和线路３－４的………负序阻抗；１。ａｄ３、ｌ。ｄ４、ｌ０ａｄ５分另［－－－１４－点３、节点４和节点５的负序阻抗。由于每条线路长度一般都较小，而负荷的负序阻抗却很大，远大于线路自身的负序阻抗，因此，其负序网络可简化为如图３所示。图３简化后的负序网络图Ｆｉｇ．３Ｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｎｅｔｗｏｒｋｆｏｒｏｎｅ－ｐｈａｓｅ—ｌｉｎｅｏｐｅｎｆａｕｌｔ由图３可得负荷节点３和负荷节点５的负序电压幅值大体相当为－ｌｌ（１）负荷节点４的负序电压幅值为根据单相断线故障的边界条件，可以得出式（３）、式（４）。Ｆ２１＝—。＝Ｚ△Ｚ（３）Ｆ１－Ｉ－ＡＺ△Ｚ＝ＺＦ，／／ＺＦ（４）其中：为断线点故障发生前的电压；ＺＦ、ＺＦ，、ＺＦ分别为从断线点等效的系统正序、负序和零序阻抗，一般由于１０ｋＶ配网多为小电流接地系统们，△所以很大，故Ｚ可近似等于，。１．２基于负序电压幅值的单相断线不接地故障判据由式（１）和式（２）比较可以得出，断线点之前的负荷节点３和负荷节点５的负序电压幅值远小于断线故障点之后的负荷节点４的负序电压幅值。这可由如下说明：不失一般性，假设任一１０ｋＶ辐射状馈线含有负荷点ｍ＋个，其中断线点之前的负荷点为ｍ个，断线点之后的负荷点为ｎ个，忽略线路阻抗的影响，则发生单相断线后的负序网络图如图４所示。图４中Ｘ２为供电变压器的负序阻抗，Ａ２为断线点之后个负荷点的等效负序阻抗，为ｎ个负荷负序阻抗的并联阻抗，为断线点之前ｍ个负荷点的等效负序阻抗，为ｍ个负荷负序阻抗的并．１４６电力系统保护与控制图４单相断线故障的等效负序网络图Ｆｉｇ．４Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｎｅｔｗｏｒｋｆｏｒｏｎｅ－ｐｈａｓｅｌｉｎｅ－ｏｐｅｎｆａｕｌｔ联阻抗。因为：／／。２较之ｑＡ２要小很多，所以可得如下基于负序电压幅值的单相断线故障判据。（１）存在负荷节点负序电压幅值＞Ｕ（负序电压幅值整定值），整定值按躲过三相负载不平衡引起的最大负序电压幅值整定，并考虑一定的裕度。（２）当发生单相断线故障时，到电源点的最小供电路径经过故障点的负荷点负序电压幅值＞Ｕ（负序电压幅值整定值），而最小供电路径不经过故障点的负荷点负序电压幅值＜Ｕ。ｚ２基于负荷监测仪的架空线单相断线故障区域判定方法根据上节得出的基于负序电压幅值的单相断线判据，分析可得基于负荷监测仪的架空线单相断线故障区域判定方法，该方法原理如下。１）首先，对所检测的架空线进行数据采集及拓扑分析，遍历该线路上所有的负荷监测点，计算每一个负荷监测点到电源点的最小供电路径，根据负荷监测仪采集的三相电压幅值和相角数据计算该负荷点的负序电压幅值，若大于整定值，则将该负荷点到电源点的最小供电路径划入故障点的可能区域厶；否则，则划入故障点的不可能区域足。２）对可能区域中的所有厶求交集，计算断线ｎ故障点可能发生区域的最小范围ｎＬ。ｌＩｉ＝１３）对不可能区域中的所有恳求并集，计算断线故障点不可能发生区域的最大范围ｌ。、－，ｉ＝１４）将故障点可能发生区域的最小范围对故障点不可能发生区域的最大范围作差集运算，就可以得出单相断线故障发生的最小定位范围，即：—ｎｔＵ。ｉ＝１ｉ＝１该算法流程图可由图５表示。原始数据输入拓扑分析————ｒ＿一读取量测二二［遍历所有负荷点根据三相电压基波幅值和相角计算该负荷点的负序电压幅值Ｙ／／ｒ负序电压幅值＼Ｎ＼＼大于整定值？／计算该负荷点到电源的最小供电路径￡，，将其列入故障发生的可能区域计算该负荷点到电源的最小供电路径Ｒ，将其列入故障发生的不可能区域将所有故障可能区域进行交集运算，将所有不可能区域进行并集运算，再将可能区域的交集对不可能区域的并集作差集运算，得出故障发生的最小区域（竺查）图５基于负荷监测仪的架空线单相断线故障区域判定方法Ｆｉｇ．５Ｊｕｄｇｅｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄｏｎｌｏａｄｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｆｏｒｏｖｅｒｈｅａｄ—ｏｎｅ－ｐｈａｓｅｌｉｎｅｏｐｅｎｆａｕｌｔｚｏｎｅ３仿真与试验验证采用ＰＳＣＡＤ软件针对上海市某区一条１０ｋＶ馈线典型负荷下单相断线不接地故障进行仿真，见图６所示。为了说明该方法的普遍适用性，仿真选取了两个场景来验证，线路参数如表１所示。文华西圈４毕啦ＬＩＬ３新点１—‘ｒ＿］．广１－故障点横障点ＩＬ１故障点文‘ｌｒ故障点４●———————卜卜＿１’图６试验线路断线故障示意图Ｆｉｇ．６Ｔｅｓｔｌｉｎｅｏｐｅｎｆａｕｌｔｏｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌｏｃａｔｉｏｎｓ尤毅，等基于负荷监测仪的１０ｋＶ架空线单相断线不接地故障区域判定表１试验线路参数Ｔａｂｌｅ１Ｔｅｓｔｌｉｎｅｐａｒａｍｅｔｅｒｓｍ场景ｌ：针对同一个故障点的不同典型运行方式，故障点选取为，运行方式分轻载、普通和重载三种情况，具体负荷参数见表２。表２典型运行方式下的负荷参数Ｔａｂｌｅ２Ｌｏａｄｐａｒａｍｅｔｅｒｓｕｎｄｅｒｔｙｐｉｃａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｍｏｄｅ场景２：针对同一运行方式的不同故障点，故障点分别选取线段ｌ，２，３和５，运行方式为某一实际场景，如表３所示。表３实际场景下的负荷参数Ｔａｂｌｅ３Ｌｏａｄｐａｒａｍｅｔｅｒｕｎｄｅｒａｃｔｕａｌｓｃｅｎｅ场景１的仿真结果其波形见于图７，具体数值如表４所示。—］广一………Ｊ，一～三三＝三艟∞∞Ｍ∽（ｂ１普通情况下Ｌ５单相断线各负荷点负序电压幅值（ｃ】轻载情况ＦＬ５单相断线各负荷点负序电压幅值图７试验线路不同典型运行方式下Ｌ５单相断线时各负荷点负序电压幅值Ｆｉｇ．７Ｎｅｇ￣ｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｖｏｌｔａｇｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌｏａｄｐｏｉｎｔｓｗｈｅｎｔｅｓｔｌｉｎｅｏｐｅｎｆａｕｌｔｏｎｓａｍｅｌｏｃａｔｉｏｎＬ５ｕｎｄｅｒｖａｒｉｅｄｌｏａｄｐｒｏｆｉｌｅｓ表４场景１Ｌ５故障时各负荷点负序电压幅值Ｔａｂｌｅ４Ｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｖｏｌｔａｇｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｅａｃｈｌｏａｄｗｈｅｎｓｃｅｎｅ１Ｌ５ｆａｕｌｔｋＶ场景２的仿真结果其波形见于图８，具体数值如表５所示。表５试验线路单相断线故障时各负荷点负序电压幅值Ｔａｂｌｅ５Ｎｅｇｔｉｖｅ－ｓｅｑｕｅｎｃｅｖｏｌｔａｇｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｅａｃｈｌｏａｄｐｏｉｎｔ—ｗｈｅｎｔｅｓｔｌｉｎｅｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｏｐｅｎｆａｕｌｔｏｃｃｕｒｓｋＶ．１４８．电力系统保护与控制（ａ）ｕ单相断线各负荷点负序电压幅值（ｂ）Ｌ２单相断线各负荷点负序电压幅值（ｃ）Ｌ３单相断线各负荷点负序电压幅值（ｄ）Ｌ５单相断线各负荷点负序电压幅值图８试验线路不同点单相断线时各负荷点负序电压幅值Ｆｉｇ～Ｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅ．ｖｏｌｔａｇｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌｏａｄｐｏｉｎｔｓｗｈｅｎｔｅｓｔｌｉｎｅｏｐｅｎｆａｕｌｔｏｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌｏｃａｔｉｏｎ由表５数据可得，当断线点发生在线段时，所有负荷点到电源点的最小供电路径都经过断线点，故所有负荷点的负序电压幅值都较大且大于整定值（典型负荷下由最大不平衡负荷引起的负序电压幅值在低压侧一般为１０Ｖ左右，换算到高压侧为２６３Ｖ，考虑一定裕度，整定值可选为４００ｖ。当断线点发生在２时，由于只有文华西庄浜北负荷点到电源点的最小供电路径经过断线点，故只有文华西庄浜北负序电压幅值（１．９４１１８ｋＶ）大于整定值，其他均远小于整定值。同理可以验证断线点发生在厶和￡５时，各负荷点的负序电压幅值均满足前述所提的判据。反之，依据各负荷点的负序电压幅值数据，采用上文所提的断线故障区域判定方法可以计算得出最小断线故障区域。例如，依据表１中５断线时的负序电压幅值数据，可以得出负荷点新浜申新、横楼村、文华横楼负序电压幅值大于整定值，由这些负荷点到电源点的最小供电路径求取其交集，可以得出故障点可能发生区域的最小范围为：一，３，，厶。而由负荷点文华西庄浜北、文华西庄浜、申新标牌至电源点的最小路径并集为不可能发生区域的最大范围，为：，２，３，４。将上述取得的可能区域与不可能区域作差集运算，可得断线故障最小区域为，与实际断线点区域一致。此外，表４数据的显示表明对于不同的运行方式该方法依然有效，证明了该方法的普遍适用性，受系统运行方式的影响较小。４结论本文对１０ｋＶ辐射状馈线的单相不接地故障进行了分析，提出了基于馈线各负荷点负序电压幅值结合负荷点最小供电路径分析的断线区域判定方法，该方法具有如下特点：１）该方法原理简单，以基于对称分量法的不对称故障分析为原理。仿真的结果以及供电公司现场所做的断线试验数据均表明该方法的准确性。２）该方法判据基于负荷点负序电压幅值，受系统运行方式的影响小，可靠性高。３）该方法以现有负荷监测设备采集的数据为基础，无需另外配置新设备，只需开发相应的软件组件，实施成本低。４）该方法不仅能检测出单相不接地故障，还能计算出故障点发生的区域，能极大地提高巡视人员的巡查效率。该方法也有自身的局限性，方法的精确性依赖于馈线负荷监测点的广泛布局，但由于上海市已基本建设完成了负荷监测系统，负荷监测点基本覆盖了大部分的１０ｋＶ网络，故此方法在上海能体现出很好的适用性。参考文献［１］朱玲玲，张华中，王正刚，等．基于小波神经网络单相断线故障选线和定位［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１１，—３９（４）：１２１７．—ＺＨＵＬｉｎｇｌｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＨｕａ－ｚｈｏｎｇ，ＷＡＮＧ—Ｚｈｅｎｇ－ｇａｎｇ，ｅｔａ１．Ｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｏｐｅｎｌｉｎｅｆａｕｌｔｓｅｌｅｃｔｉｏｎａｎｄｌｏｃａｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｗａｖｅｌｅｔｎｅｕｒａｌｎｅｔｗｏｒｋｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（４）：１２－１７．［２］余水忠，潘兰．小电流接地系统的非短路故障分析『Ｊ］．电力系统保护与控制，２００９。３７（２０）：７４．７８．—ＹＵＳｈｕｉｚｈｏｎｇ，ＰＡＮＬａｎ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｎｏｔ．ｓｈｏｒｔｃｉｒｃｕｉｔ尤毅，等基于负荷监测仪的１０ｋＶ架空线单相断线不接地故障区域判定．１４９．（上接第１４３页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｆｒｏｍｐａｇｅ１４３）［５］［６］［７］［８］ＣＨＥＮＸｉｎ－ｑｉ，ＬＩＰｅｎｇ，ＨＵＷｅｎ－ｔａｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｉｍｐａｃｔｓｏｆｅｌｅｃｔｒｉｃｖｅｈｉｃｌｅｃｈａｒｇｅｒｏｎｐｏｗｅｒｇｒｉｄｈａｒｍｏｎｉｃ［Ｊ１．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ，２００８，４ｌ（９）：３１－３６．蒋浩．电动汽车充电站谐波的抑制与消除［Ｊ］。广东电—力，２０１０，２１（８）：１６１９．ＪＩＡＮＧＨａｐ．Ｈａｒｍｏｎｉｃｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎａｎｄｅｌｉｍｉｎａｔｉｏｎｉｎｃｈａｒｇｉｎｇｓｔａｔｉｏｎｏｆｅｌｅｃｔｒｉｃｖｅｈｉｃｌｅ［Ｊ］．Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ—ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ，２０１０，２ｌ（８）：１６１９．钱照明，叶忠明，董伯藩．谐波抑制技术［Ｊ】．电力系统—自动化，１９９７，２ｌ（１Ｏ）：４８５４．——ＱＩＡＮＺｈａｏｍｉｎｇ，ＹＥＺｈｏｎｇｒｕｉｎｇ，ＤＯＮＧＢｏ－ｆａｎ．Ｈａｒｍｏｎｉｃｓｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，１９９７，２１（１０）：４８－５４．盂凡刚，杨世彦，杨威．多脉波整流技术综述ｆＪ１．电力自动化设备，２０１２，３２（２）：９．２２．——ＭＥＮＧＦａｎｇａｎｇ，ＹＡＮＧＳｈｉｙａｈ，ＹＡＮＧＷｅｉ．Ｏｖｅｒｖｉｅｗ—ｏｆｍｕｌｔｉｐｕｌｓｅｒｅｃｔｉｆｉｅｒｔｅｃｈｕｉｑｕｅ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１２，３２（２）：９．２２．叶小军，曾江，王克英，等．并联有源电力滤波器双滞环电流控制策略【Ｊ】．电力系统保护与控制，２００９，３７（９）６０．６４．ＹＥＸｉａｏｑｕｎ，ＺＥＮＧＪｉａｎｇ，ＷＡＮＧＫｅ－ｙｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｄｏｕｂｌｅｈｙｓｔｅｒｅｓｉｓｃｕｒｒｅｎｔｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒｓｈｕｎｔａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙ￣ｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００９，３７ｆ９）：６０．６４．［９］王兆安，杨君，刘进军．谐波抑制与无功功率补偿【Ｍ】．北京：机械工业出版社，１９９８．［１Ｏ］李立，赵葵银，徐听远，等．单相ＰＷＭ整流器比例谐振控制与前馈补偿控制［Ｊ】．电力系统保护与控制，２０１０，３８ｒ９）：７５．７９．ＬＩＬｉＺＨＡＯＫｕｉ．ｙｉｎ、ＸＵＸｉｎ－ｙｕａｎ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｎ—ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆａｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎａｌｒｅｓｏｎａｎｔｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅｗｉｔｈｆｅｅｄ．ｆｏｒｗａｒｄｃｏｍｐｅｎｓａｔｏｒｆｏｒｔｈｅｓｉｎｇｌｅ．ｐｈａｓｅＰＷＭｒｅｃｔｉｆｉｅｒ［Ｊ］。ＰｏｗｅｒＳｙｓ￣ｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（９）：７５．７９．收稿日期：２０１２－０５－２４；—修回Ｅｔ期：２０１２－０７２５作者简介：杜学龙（１９８８－），男，硕士研究生，研究方向为电动汽车充电站谐波特性、抑制；Ｅ．ｍａｉｌ：ｘｕｅｌｏｎｇ．９９＠１６３．ｔｏｍ刘志珍（１９６７－），男，博士，教授，博士生导师，研究方向为电气设备控制与设计。