消除同走廊线路互感影响的输电线路单端故障测距方法.pdf

第３９卷第１４期２０１１年７月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ、ｂ１．３９ＮＯ．１４Ｊｕｌｙ１６，２０１１消除同走廊线路互感影响的输电线路单端故障测距方法王勃，徐习东，方愉冬。（１．浙江大学电气工程学院，浙江杭州３１００２７；２．浙江电力调度通信中心，浙江杭州３１０００７）摘要：基于集中参数模型，提出了一种同走廊输电线路单回线故障的单端测距方法。该方法将邻近回线的互感影响等效为故障回线上串联的电压源，再利用叠加定理将系统进行分解。通过对各分系统进行复合序网分析，得出了各分系统中各序电流之间以及测量处电流与故障处电流之间的关系；结合故障处序电流的求解公式，最终推导出消除邻近回线互感影响的故障测距方程。此方法仅需单端测量数据，且消除了过渡电阻的影响。仿真表明，其具有较高的精确度。关键词：同走廊；输电线路；故障测距；单端；集中参数Ｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｆｏｒｅｌｉｍｉｎａｔｉｎｇｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｍｕｔｕａｌｉｎｄｕｃｔａｎｃｅｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｉｎ—ｃｏｍｍｏｎｃｏｒｒｉｄｏｒｕｓｉｎｇｏｎｅｔｅｒｍｉｎａｌｄａｔａＷＡＮＧＢｏ，ＸＵＸｉ．ｄｏｎｇ，ＦＡＮＧＹｕ．ｄｏｎｇ（１．ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＺｈｅｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１００２７，Ｃｈｉｎａ；２．ＺｈｅｊｉａｎｇＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＤｉｓｐａｔｃｈｉｎｇａｎｄＣｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎＣｅｎｔｅｒ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１０００７，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂａｓｅｄｏｎｌｕｍｐｅｄｐａｒａｍｅｔｅｒｍｏｄｅｌ，ａｎｏｎｅ－ｔｅｒｍｉｎａｌｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｉｎｈｙｂｒｉｄｃｏ￣ｉｄｏｒｗｉｔｈｓｉｎｇｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｉｓｐｒｅｓｅｎｔｅｄ．ＴｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄａｌｇｏｒｉｔｈｍｕｓｅｓｃａｓｃａｄｅｖｏＲａｇｅｓｏｕｒｃｅｏｎｆａｕｌｔｙｌｉｎｅａｓａｎｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｏｆｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｍｕｔｕａｌｉｎｄｕｃｔａｎｃｅｏｆａｄｊａｃｅｎｔｌｉｎｅｓ．Ｔｈｅｎｔｈｅｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｅｄｓｙｓｔｅｍｉｓｄｉｓｍｏｕｎｔｅｄｕｓｉｎｇｔｈｅｓｕｐｅｒｐｏｓｉｔｉｏｎｔｈｅｏｒｅｍ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｃｏｍｐｌｅｘｓｅｑｕｅｎｃｅｎｅｔｗｏｒｋｓ，ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐａｍｏｎｇｓｅｑｕｅｎｃｅ－ｃｕｒｒｅｎｔｓｉｎｅａｃｈｓｙｓｔｅｍａｎｄｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｍｅａｓｕｒｅｄｃｕｒｒｅｎｔａｎｄｆａｕｌｔｐｏｉｎｔｃｕｒｒｅｎｔａｒｅｄｅｒｉｖｅｄ．Ｃｏｍｂｉｎｉｎｇｗｉｔｈｔｈｅｓｏｌｕｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａｏｆｔｈｅｓｅｑｕｅｎｃｅｃｕｒｒｅｎｔｏｎｔｈｅｆａｕｌｔｐｏｉｎｔ，ｔｈｅｆａｕｋｌｏｃａｔｉｏｎｅｑｕａｔｉｏｎｅｌｉｍｉｎａｔｉｎｇｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｍｕｔｕａｌｉｎｄｕｃｔａｎｃｅｏｆａｄｊａｃｅｎｔｌｉｎｅｓｉｓｄｅｒｉｖｅｄ．Ｔｈｉｓｍｅｔｈｏｄｕｓｅｓｏｎｅ－ｔｅｒｍｉｎａｌｄａｔａａｎｄｅｌｉｍｉｎａｔｅｓｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｒａｎｓｆｆｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｈａｓａｓａｔｉｓｆａｃｔｏｒｙｐｒｅｃｉｓｉｏｎ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃｏｍｍｏｎｃｏｒｒｉｄｏｒ；ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ；ｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎ；ｏｎｅ－ｔｅｒｍｉｎａｌ；ｌｕｍｐｅｄｐａｒａｍｅｔｅｒ中图分类号：ＴＭ７１１文献标识码：Ａ文章编号：１６７４．３４１５（２０１１）１４．０００１．０６Ｏ引言随着用电负荷的增加、电力系统的发展，输电线路的建设越来越多。为了节约土地、减少费用，同杆或同走廊架设的线路也越来越多。回线之间的电磁关系会对输电线路的故障测距产生影响。文献［１．２】基于双端测量量，分别用分布参数模型和集中参数模型讨论了同杆双回线的故障测距问—题。文献【３７】基于单端测量量，采用六序分量法解耦，研究了同杆双回线的单回线故障以及跨线故障的故障测距。文献【８】将故障情况下的两回线路分别分解为正负零序，提出一种单回线单端故障测距方法。文献［９］基于集中参数模型，分析了具有单端同母线部分同走廊输电线路的电磁关系，提出了单回线故障的单端测距算法。而对于具有强磁弱电联系特征的无共同母线同走廊输电线路，故障测距一般采用双端法。文献［１０．１１】基于分布参数模型，在不采用零序量的基础上，提出了同走廊输电线路的故障测距算法。双端法测距不受系统侧参数影响，但需要对时。因同走廊线路邻近回线的电压电流不可知，故其不适用六序分量法解耦。本文将临近线路的互感影响等效为串联的电压源，在对系统进行不对称故障分析的基础上，提出了无共同母线、部分同走廊输电线路的一种单回线故障单端测距算法，此算法－２－电力系统保护与控制消除了邻近回线互感的影响，原理上不受过渡电阻影响。仿真表明，其具有较高的精确度。１线路模型及其解耦本文线路模型采用集中参数形式，且假设线路完全换位，系统模型如图１所示。图１系统模型图Ｆｉｇ．１Ｔｈｅｓｙｓｔｅｍｍｏｄｅｌ其中：Ｉ回线长度；同走廊部分线路长度厶；两回线间相互阻抗Ｚ。在Ｉ回线故障情况下，邻近回线的互感影响可以等效为三个叠加的电压源，如图２所示。（ａ）同走廊区域内故障（ｂ）同走廊区域外故障图２故障等效图Ｆｉｇ．２Ｔｈｅｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｆａｕｌｔｓｙｓｔｅｍ根据叠加原理，可将其分解为两个故障系统，如图３和图４所示（以图２（ａ）为例）。图３去耦系统图Ｆｉｇ．３Ｔｈｅｄｅｃｏｕｐｌｅｄｓｙｓｔｅｍ图４叠加系统图Ｆｉｇ．４Ｔｈｅｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｅｄｓｙｓｔｅｍ‘其中：。：Ｕ：。：Ｚｍ（十＋），为一沿线Ⅲ均匀分布的电压源；，，ｌｌ，为ＩＩ回线各线电流。２测距原理在邻近回线电流未知的情况下，要准确测出故●●●障距离就要消除由未知．．。所带来的影响。下文通过分析图２～图４系统的序电流关系，结合故障处序电流的求解公式，来推导故障测距算法。据叠加定理，故障后ｓ侧各序电流等于图３与图４系统各序电流之和。即Ｉｓｌ＝，ｓａｌ＋，ｓａｌｊ啦＋，蚍ＩｓＩ蝴＋Ｉｆ洒其中：ＩＩｓ２，Ｉ。ｏ为图２系统Ｓ侧的各序电流；］￣ｓａｌｊ。．ｊ蚰为图３系统ｓ侧的各序电流；Ｉｔｓａｌ，，，。。为图４系统Ｓ侧的各序电流。对于图３系统，根据文献［１２】所述方法可以得出：二±ｊｈ．＋－－二；‘２么ｋｌ＋ＬＺｌｌ十ＺＩｒ１ｊ加：二生盟ｊｈ。其中：，为故障前线路电流；ｋ为故障距离；Ｉｋａｌ，，加为故障处各序电流；ＺＺｔ为线路单位长度正序、零序阻抗；ＺＩＺＩ。。，ＺＩＺＩ为Ｉ系统Ｓ、Ｒ侧系统阻抗。●●●●对于图４系统，因Ｕ。＝Ｕｂ＝Ｕ。，令其为ｏ。根据上述计算方法可得㈩：ｊ，一Ｚｌｓ】＋三Ｚ＝ｆｌ＋Ｚｌｒｌ：．（Ｌ－ｋ）Ｚｌｏ＋Ｚｌ￣ｏ＂Ｉ，舯＋Ｚｓａ。一。ｌｓｏ＋ＬＺｌｏ＋Ｚｌ￣ｏ舯十』。其中：ｊ。＝；（４）ＺＩｓ０十三ｚ０＋ｚＩｔｋａＩ，，，为故障处各序电流。王勃，等消除同走廊线路互感影响的输电线路单端故障测距方法．３．∑令：ｚｌ＝ＺＩ。＋三。＋Ｚｌ；ＸＺｏ＝Ｚ１蚰＋Ｚｆ。＋ＺＩ图３系统中故障点处负序故障电流为将式（２）、（３）、（５）代入式（１）可得：：！二！（１０）１ｋ‘——‘———————‘—‘‘‘ａ２＝一、（５）ｚｌｚ＋＋Ｚ０ｚＩｓ１＝Ｉ￣１ｏ＋ｋａ１＋Ｃ１Ｉ１【ａ１‘：．：，（６）Ｉｓ２＝ｃ１１【ａ２＋ｃｌ，ｋａ２Ｉｓ０＝Ｉｏ＋ＣｏＩｋａＯ＋Ｃｏ，ｈ０式（６）中：Ｉｓｌ，Ｉ．，蚰为故障后ｓ侧各序电流，可由三相测量电流计算得出；，。・０表示故障前ｓ侧的测量电流；ｋａｌｊ．ｊ为无互感系统中故障处各序电流，可以根据故障边界条件及故障网络求得它们关于故障距离．ｊ｝、过渡电阻尺的函数；ｊ，ｈ，ｊ，ｂ，ｊ，ｈ。为单纯互感电源网络中故障处各序电流，根据故障边界条件及故障网络可以求得它们关于故障距离ｋ、过渡电阻Ｒ及感应零序电压Ｕｏ的函数；这样，可以根据式（６）的三个复数方程解出故障距离ｋ、过渡电阻Ｒ两个实数未知数及感应零序电压Ｕｏ复数未知数。３测距算法３．１单相接地短路设ａ相接地，根据故障边界条件，有：ｒ・・‘ｊＩｋ．１，ｌ（ａ２（７）【Ｉｋａ１＝Ｉｋａ２＝Ｉｌ【ａ０考虑到系统正负序阻抗相同，两分系统中正负序电流故障分量相等，即两序故障分量线性相关，故只能采用其中一序，本文采用负序分量和零序分量求解。由式（６）、（７）得ｊ。＝ｊ。一；（８）从而‘：０ＵｏＩｏＺＺｏ：（０Ｉ。。２）ＺＺｏ（９）＝＝（，ｓ０一ｓＬ乙１故障点处的故障电流可由图３、图４两故障网络故障电流叠加得到。其中：Ｕ，。为故障前Ｓ侧电压；；Ｚｏｖ＝３＋；足为接地电阻。≤图４系统中，若故障点在同走廊区域内，即ｋＬ时（对应图２（ａ）），则：：刍＂Ｕｏ－）ｏ（Ｌｏ＋ｋＺ，ｏ）（１１），ｈ２＝Ｌ——————一¨Ｚｌｚ＋Ｚ２ｚ＋Ｚ０ｚ≥若故障点在同走廊区域外，即七厶时（对应图２（ｂ）），则：——ｊｋａ２：Ｕｏ－Ｉｏ（Ｚ￣ｏ＋ｋＺｔｏ）（１２）ＺＩｚ＋ｚ２ｚ＋Ｚｏｚ将式（１０）～（１２）代入式（６）中负序方程，化简，可得测距方程如下：（１）ｋ小于三ｌ时ＡＩｓ２一ＭＩＵｌｏ＋ｋ（ＢＩｓ２＋ＮｊＵｌｏ＋１＾，ｓ１０）一・・・・７０．ｉ｝（ｃ，。２＋ＺｌＪｖｌＩｓ１ｏ）＝Ｚｓ。一后（。＋（一０））＋ＬｌＪｉ｝（一。）一３ｊ。上１（１３）（２）ｋ大于厶时ＡＩｓ２一ＵＩｏ＋ｋ（ＢＩ￣２＋Ｕｌｏ＋１Ａｔ，ｓ１０）一Ⅳ——ｋ２（ＣＩｓ２＋Ｚ』ｌＩｓｌＯ）＝（ｚｌｓｏＸＺｏ）Ｉｘ＋ｋ（（ＸＺｏｚｓ０），ｙ＋ｚｌｎＩｘ、）一ｋＩＹｚｌ一３ＲｇＩｓ２（１４）式（１３）、（１４）中：Ｚｓ０ｚＲ０＋／；２ｌ０Ｚｓ０‘ＺＺｌＺＺｏ曰：２！！±二！！＋Ｑ±二Ｑ，ＺＺｏｃ：２互＋益∑Ｚ・ＸＺｏ＝ＺＺ，；＝ＺＺｎＩｕ＝Ⅳ妾；ｏ＝亳——ＩＹ：Ｉｓ，ｍｏＩｑｎＭｌＩｒ＝ＩＮｏＩｑＮｌ一一～一电力系统保护与控制式（１３）、（１４）两端同时除以，。，取虚部消除尺，可得一关于ｋ的一元二次方程，进而可求得ｋ。所求出来的解需满足方程的前提条件，即式（１３）的根须满足０ｋ厶，式（１４）的根须满足≤厶ｋＬ，否则将其弃掉。３．２两相接地短路设ｂｃ两相短路接地，据其边界条件：Ｕｋａｌ＝Ｕｋａ２＝Ｕｋａ０，ｋａｌ＋Ｉｋａ２＋＝０（１５）ｋ＝Ｕ＝Ｕｈｏｋ１＋】ｃａ２＋ｋａ０＝０对于图３系统，有：：一————ｊｋａ２Ｚｏｚ＋Ｚｌｚ：一ｊｋａｏＺｏｚ＋Ｚｌｚ（１６）Ｚ０Ｚｌ对于图４系统，有：，ｋａ２＝，ｋａ１：一ｋａｏ（１７）此时两系统中正负序电流故障分量比例不一样，故仅利用正负序分量即可消除由Ｕｏ带来的影响。式（６）中取正负序方程：●●令：／ｓｌ－－Ｉ。１０＝：（１７）、（１８）有：—ＭＮ＝Ｇ１＋ＣＩＪｒｋａ１，ｋａ２Ｉ２＝Ｎ２Ｚｏｚ＋Ｚ１ｚ）ｋ１∑∑Ｚ０＋Ｚ１（１８）；综合式（１６）、根据序电流的求解公式，图３系统中：（１９））ｋａｌ￣７Ｕｌ￣。－Ｉｓｌ￣ｋＺ。ｚｔｌ一（２。）Ｚ１＋至Ｉ∑∑一么２＋么０解式（１９）、（２０）并化简可得测距方程：壶ＺＲＩ＋ＬＺｍ＋Ｌ０Ｚｆ＿卅粕一。ｌ＝－Ｍ∑Ｚ－，Ｎ［Ｚ（ＺＲｔⅣ＋ＬＺｔ）＋（ＺｍＺｔＩ＋ＬＺｆ－ＺｓｉＺｉｌ）一ＺＩ．］＋一）辟（２１）其中，Ｒｆ为相间短路过渡电阻，由于公式中不含零序量，故不受接地电阻的影响。Ⅳ式（２１）两端除以（一），取虚部方程消除尼，可解出ｋ。３．３其他故障两相短路与三相短路因无零序电流产生，相邻线对故障线无影响，测距方法参考文献［１３．１４１。４仿真验证针对图１所示系统，用ＡＴＰ软件进行仿真。在仿真过程中，通过改变故障距离、过渡电阻以及邻近回线系统参数来验证本文所述测距方法的精确度，同时也分析、比较了传统单端测距方法［１４－１６】与本文方法在各种情况下的测距误差。情况１：令Ｉ系统侧参数为Ｅｓ，ｚＩｓ１，ＺＩ。ｏ●●ｈ，ＺＩｒ１，ＺＩｒ０，ＩＩ系统侧参数为ＥＩＩｓ，ＺＩＩｓ１，ＺＩＩｓ０，ⅢＥ，ＺＩＩｒｌ，Ｚ肿，ＩＩ回线参数为Ｚ，Ｚ加，。参数设置如下所示：Ｅｂ＝２３２０００Ｚ０。Ｖ１＝（３．５＋ｊ１５）Ｑ０＝（４＋ｊ１５）ＱＥｈ＝２２００００Ｚ一１０。Ｖｌ＝（３．５＋ｊ２０）ＱＺＩ，０＝（６＋ｊ２５）ＱＺｆｓ＝（０．０５＋ｊ０．３８）Ｑ／ｋｎ１Ｚｍ＝ｊｏ．１（ａ／ｋｍ）Ｌ＝１００ｋｍＺ＝（０．０６＋ｊｏ．４８）ｆ￣／ｋｍＺｆｍ＝ｊｏ．１（Ｑ／ｋｍ）Ｌ＝８０ｋｍⅡＥ１Ｉｓ＝Ｉ１００００Ｚ一１０。ＶＺ。ｌ＝（５＋ｊ２８）ＱＺＩｌ０＝（７＋ｊ２６）ＱＥｌｉｒ＝１１５０００Ｚ０。ＶＺ【Ｉｒ１＝（３．５＋ｊ２０）ｆ＇／ＺＩｈ０＝（６＋ｊ２２）Ｑ厶＝３０ｋｍＺｍ＝ｊ０．１（Ｑ／ｋｍ）由以上参数仿真计算出来的测距结果列于表ｌ中，可以看出，本文方法具有较高的精确度，在各种情况下，测距误差不超过０．１０６％，且不受故障距离及过渡电阻的影响。情况２：改变ＩＩ系统参数如下。Ｚ＝（０．０５＋ｊＯ．３８）￣／ｋｍＺｆｍ＝ｊｏ．１（￣２／ｋｍ）Ｌ＝８０ｋｍⅡＥｓ＝２３２０００Ｚ０。ＶＺｎ。１＝（２．５＋ｊ１５）Ｑ＝（４＋ｊ１５）ＱＥｎｒ＝２２００００Ｚ一８。Ｖ，１＝（３．５＋ｊ２０）ＱＺｌｈ０＝（６＋ｊ２５）Ｑ仿真计算结果列于表２，从中可看出，改变ＩＩ系统参数后，测距精度没有发生变化，故邻近回线系统参数不影响本文中的测距方法。为了对比，本文还分别采用传统单端测距方法和本文所述方法计算了不同距离处单相接地故障时两种方法产生的误差，如图５、图６所示。其中图５为ＩＩ系统参数未改变时的测距误差，图６表示ＩＩ系统参数改变后的测距误差。图５、图６中１线（虚线）表示过渡电阻２０Ｑ时，采用本文方法产生的．＝＇＝委．．ＩＩ１２．几．厶●●●●●●●●，ｌ王勃，等消除同走廊线路互感影响的输电线路单端故障测距方法．５．误差，２线（实线）表示过渡电阻１００Ｑ时本文方法产生的误差；３线（实线）表示过渡电阻１００Ｑ时，采用传统单端测距方法产生的误差，４线（虚线）表示过渡电阻２０Ｑ时传统单端方法产生的误求故障距离误差可超过５％；且传统单端测距方法，其误差受故障距离的影响，在同走廊部分末端短路时，误差最大，同时又受邻近回线系统的影响，ＩＩ回线系统阻抗值越小，误差越大，但因传统方法已差。从两图中可以看出，采用本文方法在各种情况计及过渡电阻影响，故不同的过渡电阻对此方法计下的测距误差不超过０．１％，而传统单端测距方法所算出的误差影响并不明显。表１故障测距结果１１ａｂ．１Ｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔ１０ｋｍ２０ｋｍ３０ｋｍ８０ｋｍ故障类型过渡电阻／Ｑ测距值／ｋｍ误差／％测距值／ｋｉｎ误差测距值／ｋｍ误差，％测距值／ｋｒｎ误差／％Ｒｇ＝０９．９９９０．００１ｌ９．９９８０．００２２９．９９３０．００７７９．９９８０．００２＝２０９．９９５０．００５ｌ９．９９８０．００２３０．Ｏ１８Ｏ．Ｏ１８７９．９８２Ｏ．Ｏ１８单相接地＝５０９．９８９０．０１１１９．９８９０．Ｏ１１２９．９９１０．００９７９．９７６０．０２４＝１００９．９７００．０３０ｌ９．９８００．０２０３０．０２００．０２０７９．９８００．０２０见＝０１０．００１０．００１ｌ９．９９８０．００２３０．０２５０．０２５８０．０ｌ７０．０１７＝０见＝２０．１０．００１０．００１ｌ９．９７２０．０２８２９．９５９０．０４ｌ８Ｏ．１Ｏ６０．１Ｏ６见＝ｌ００９．９９２０．００８ｌ９．９９５０．００５２９．９５７０．０４３７９．９６３０．０４３两相接地见＝０９．９９８０．００２１９．９９９０．Ｏ０１３０．００３０．００３８０．０１３０．０１３＝５０见＝２０１０．０Ｏ１０．００１１９．９９７０．００３２９．９８６０．０１４７９．９８６０．Ｏ１４见＝１００９．９９６０．００４１９．９９４０．００６２９．９７５０．０２５８０．０１２０．０１２表２改变ＩＩ系统参数后的测距结果Ｔａｂ．２ＦａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｓｙｓｔｅｍＩＩ１０ｋｍ２０ｋｍ３０ｋｍ８０ｋｍ故障类型过渡电阻／Ｑ测距值／ｋｍ误差／％测距值／ｋｍ误差／％测距值／ｋｍ误差，％测距值／ｋｍ误差，％Ｒｅ＝０９．９９９０．ＯＯｌｌ９．９９９０．００１３０．００１０．００１８０．００２０．００２Ｒｅ＝２０１０．００２０．００２２０．００３０．００３３０．０１８０．０１８７９．９９５０．００５单相接地＝５ｏｌ０．Ｏ０１０．ＯＯｌｌ９．９９９０．０Ｏ１３０．００１０．００１７９．９６ｌ０．０３９Ｒｅ＝１００９．９９９０．ＯＯｌ２０．００６０．００６３０．０２５０．０２５７９．９８４Ｏ．Ｏ１６见＝０ｌ０．Ｏ０ｌ０．ＯＯｌｌ９．９９９０．ＯＯｌ３０．０２４０．０２４８０．Ｏ１７Ｏ．Ｏ１７＝０见＝２０９．９９７０．００３ｌ９．９７３０．０２７２９．９９００．０１Ｏ８０．１０６Ｏ．１Ｏ６见＝１００９．９９６０．００４２０．０ｌＯ０．０１０３０．００８０．００８７９．９６９０．Ｏ３１两相接地见＝０９．９９９Ｏ．００ｌ１９．９９９Ｏ．Ｏ０ｌ３０．０２４０．０２４８０．０ｌ７０．Ｏ１７＝２０见：２０９．９９８０．００２１９．９９８０．００２２９．９９６０．００４７９．９８３０．Ｏｌ７见＝１００１０．００３０．００３２０．０２００．０２０２９．９８７０．０１３７９．９８６０．０１４故障距离／ｋｍ图５测距误差Ｆｉｇ．５Ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅｅｒｒｏｒｏｆｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎ故障距离／ｋｍ图６改变ＩＩ系统参数后的测距误差Ｆｉｇ．６ＰｅｒｃｅｎｔａｇｅｅｒｒｏｒｏｆｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｓｙｓｔｅｍＩＩ一６．电力系统保护与控制５结论本文将相邻线路互感的影响等效为本线路中的一个串联电源，将受邻近回线互感影响的系统分解为无互感影响的系统和仅包含串联互感电源无其他电源的系统。利用叠加定理、故障序网及故障边界条件列出测量电流与故障处电流及故障处电流与故障距离、感应电压、过渡电阻的方程，最后推导出故障测距公式。此原理消除了互感以及过渡电阻影响，仿真表明，其测距精度较高。此测距方法也适用于线路中间某一段与其他线路同走廊或一回线全段与另一回线同走廊情况下的测距。但在某些特殊情况下，其可能产生伪根，需要鉴别去除。参考文献［１］孙立山，张晓友，陈学允．平行双回线故障测距算法的研究［Ｊ】．电力系统自动化，１９９９，２３（５）：２８．３０．ＳＵＮＬｉ－ｓｈａｎ，ＺＨＡＮＧＸｉａｏ－ｙｏｕ，ＣＨＥＮＸｕｅ－ｙｏｎｇ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎａｎｅｗｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｆｏｒｐａｒａｌｌｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ—Ｓｙｓｔｅｍｓ，１９９９，２３（５）：２８３０．［２］刘千宽，李永斌，黄少锋．基于双端电气量的同杆平行双回线单线故障测距［Ｊ］．电网技术，２００８，３２（３）：２７．３０．—ＬＩＵＱｉａｎｋｕａｎ，ＬＩＹｏｎｇ－ｂｉｎ，ＨＵＡＮＧＳｈａｏ－ｆｅｎｇ．Ｓｉｎｇｌｅｌｉｎｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｏｆｐａｒａｌｌｅｌｄｏｕｂｌｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｏｎｓａｍｅｔｏｗｅｒｂａｓｅｄｏｎｔｗｏ－ｔｅｒｍｉｎａｌｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｑｕａｎｔｉｔｉｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，３２（３）：２７－３０．［３］龚震东，范春菊，郁惟镛，等．一种基于六序网图的同杆双回线故障测距算法［Ｊ］．电力系统自动化，２００７，３１（１７）：５８．６Ｏ．ＧＯＮＧＺｈｅｎ－ｄｏｎｇ，ＦＡＮＣｈｕｎ－ｊｕ，ＹＵＷｅｉ・ｙｏｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎｅｗｆａｕｌｔａｌｌｏｃａｔｉｏｎａｌｇｏｒｉｔｈｍｆｏｒｐａｒａｌｌｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂａｓｅｄｏｎｓｉｘｓｅｑｕｅｎｃｅｎｅｔｗｏｒｋ［Ｊ］．Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆ—ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００７，３１（１７）：５８６０．［４］索南加乐，王树刚，张超，等．利用单端电流的同杆双回线准确故障定位研究［Ｊ］．中国电机工程学报，２００５，２５（２３）：２５．３０．—ＳＵＯＮＡＮＪｉａ－ｌｅ，ＷＡＮＧＳｈｕｇａｎｇ，ＺＨＡＮＧＣｈａｏ，ｅｔａ１．Ａｎａｃｃｕｒａｔｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎａｌｇｏｒｉｔｈｍｆｏｒｐａｒａｌｌｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｕｓｉｎｇｏｎｅ－ｔｅｒｍｉｎａｌｃｕｒｒｅｎｔ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００５，２５（２３）：２５－３０．［５］索南加乐，吴亚萍，宋国兵，等．基于分布参数的同杆双回线单线故障准确测距原理［Ｊ］．中国电机工程学报，２００３，２３（５）：３９．４３．——ＳＵＯＮＡＮＪｉａｌｅ，ＷＵＹａ－ｐｉｎｇ，ＳＯＮＧＧｕｏｂｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｎｅｗａｃｃｕｒａｔｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎａｌｇｏｒｉｔｈｍｆｏｒｐａｒａｌｌｅｌｌｉｎｅｓｏｎｔｈｅｓａｍｅｔｏｗｅｒｂａｓｅｄｏｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｐａｒａｍｅｔｅｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００３，２３（５）：３９－４３．［６］索南加乐，葛耀中，陶惠良．用六序分量补偿过渡电阻的双回线准确故障定位方法［Ｊ］．西安交通大学学报，１９９２，２６（６）：１０７．１１３．——ＳＵＯＮＡＮＪｉａｌｅ，ＧＥＹａｏｚｈｏｎｇ，ＴＡＯＨｕｉ－ｌｉａｎｇ．Ａｎｅｗａｃｃｕｒａｔｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｏｒｏｆｔｈｅｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｕｓｉｎｇｓｉｘ－ｓｅｑｕｅｎｃｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓａｔｏｎｅｔｅｒｍｉｎａｌ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ’ＸｉａｌｌＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，１９９２，２６（６）：１０７・１１３．［７］索南加乐，葛耀中．同杆双回线跨线故障的准确故障定位方法［Ｊ］．中国电机工程学报，１９９２，１２（３）：１－８．ＳＵＯＮＡＮＪｉａ－ｌｅ，ＧＥＹａｏ－ｚｈｏｎｇ．Ａｎｅｗａｃｃｕｒａｔｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｏｆｔｈｅｆａｕｌｔｂｅｔｗｅｅｎｔｗｏｌｉｎｅｓｏｎｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅｏｎｔｈｅｓａｍｅｔｏｗｅｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，１９９２，１２（３）：１．８．［８］栗小华．基于平行双回线单端实时数据的准确故障测距实用新方法［Ｊ］．继电器，２００１，２９（５）：５－７．—ＳＵＸｉａｏｈｕａ．Ａｎｅｗａｎｄｐｒａｃｔｉｃａｌｍｅｔｈｏｄｆｏｒｆａｕｌｔ—ｌｏｃａｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｓｉｎｇｌｅｅｎｄｒｅａｌｔｉｍｅｄａｔａｉｎｐａｒａｌｌｅｌｅｄｄｏｕｂｌｅｃｉｒｃｕｉｔｌｉｎｅ［Ｊ】．Ｒｅｌａｙ，２００１，２９（５）：５－７．［９］ＩｚｙｋｏｗｓｋｉＪ，ｋａｗｅｃｋｉＲ．Ｌｏｃａｔｉｏｎｏｆｆａｕｌｔｓｉｎｐａｒｔｉａｌｌｙｐａｒａｌｌｅｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋｓ［Ｃ］．／／ＰｏｗｅｒＴｅｃｈＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ．Ｐｏｌｏ，Ｐｏ￣ｕｇａｈ２００１．［１Ｏ］唐文秀，饶亦军，赵志江，等，非均匀同杆并架双回线路故障定位［Ｊ］．电力自动化设备，２００９，２９（５）：８１．８４．—ＴＡＮＧＷｅｎｘｉｕ，ＲＡＯＹｉ－ｊｕｎ，ＺＨＡＯＺｈｉ－ｊｉａｎｇ，ｅｔａ１．Ｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｎｇｏｆｉｒｒｅｇｕｌａｒｐａｒａｌｌｅｌｏｖｅｒｈｅａｄｄｏｕｂｌｅｌｉｎｅ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００９，２９（５）：８１．８４．［１１］余胜，许刚，余琼，等．不同电压等级同杆并架多回线路的故障定位［Ｊ］．电力系统保护与控制，２００９，３７（６）：４４．４８．ＹＵＳｈｅｎｇ，ＸＵＧａｎｇ，ＹＵＱｉｏｎｇ，ｅｔａ１．Ｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌｔｉｐｌｅｃｉｒｃｕｉｔｏｖｅｒｈｅａｄｌｉｎｅｓｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｖｏｌｔａｇｅｇｒａｄｅｏｎｔｈｅｓａｌｎｅｔｏｗｅｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００９，３７（６）：４４．４８．［１２］李志民，陈学允．基于单侧信息的输电线路故障测距新方法［Ｊ］．中国电机工程学报，１９９７，１７（６）：４１６－４２０．ＬＩＺｈｉ－ｍｉｎ，ＣＨＥＮＸｕｅ・ｙｕｎ．Ａｎｅｗａｌｇｏｒｉｔｈｍｆｏｒｐｏｗｅｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｕｓｉｎｇｏｎｅ－ｔｅｒｍｉｎａｌｃｕｒｒｅｎｔｄａｔａ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，１９９７，１７（６）：４１６．４２０．［１３］葛耀中．新型继电保护和故障测距的原理与技术【Ｍ】．二版．西安：西安交通大学出版社，２００７．—ＧＥＹａｏｚｈｏｎｇ．Ｎｅｗｔｙｐｅｓｏｆｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅｒｅｌａｙｉｎｇａｎｄｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｗｉｔｈｔｈｅｉｒｔｈｅｏｒｙａｎｄｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ［Ｍ］．’’Ｓｅｃｏｎｄｅｄｉｔｉｏｎ．Ｘｉａｎ：ＸｉａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＰｒｅｓｓ，２００７．［１４］胡帆，刘沛，程时杰．高压输电线路故障测距算法仿—真研究［Ｊ］．中国电机工程学报，１９９５，１５（１）：６７７２．（下转第１５页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｏｎｐａｇｅ１５）何恒靖，等低频减载方案基础集的设计及ＴＯＰＳＩＳ多属性决策．１５．ａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ］．ＳｉｃｈｕａｎＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００６，２９（０２）：３６．３８．［１４］何恒靖，常喜强，解大，等．低频减载方案中切负荷总量的影响［Ｊ］．电网技术，２００９，３３（Ｓ１）：８３．８６．ＨＥＨｅｎｇ－ｊｉｎｇ，ＣＨＡＮＧＸｉ－ｑｉａｎｇ，ＸＩＥＤａ，ｅｔａ１．ＴｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｏｔａｌａｍｏｕｎｔｏｆｌｏａｄｓｈｅｄｄｉｎｇｉｎｕｎｄｅｒｆｒｅｑｕｅｎｃｙＬｏａｄＳｈｅｄｄｉｎｇＳｃｈｅｍｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００９，３３（Ｓ１）：８３－８６．［２１５］徐玖平，吴巍．多属性决策的理论与方法［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００６．ＸＵＪｉｕ－ｐｉｎｇ，、７Ｗｅｉ．Ｍｕｌｔｉｐｌｅａｔｔｒｉｂｕｔｅｄｅｃｉｓｉｏｎｍａｋｉｎｇｔｈｅｏｒｙａｎｄｍｅｔｈｏｄｓ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＴｓｉｎｇｈｕａＵｎｉｖｅｒｓｉｓｔｙＰｒｅｓｓ，２００６．［１６］ＨｗａｎｇＣＬ，ＹｏｏｎＫ．Ｍｕｌｔｉｐｌｅａｔｔｒｉｂｕｔｅｄｅｃｉｓｉｏｎｍａｋｉｎｇ．．ｍｅｔｈｏｄｓａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｍ］．ＮｅｗＹｏｒｋ：Ｓｐｒｉｎｇｅｒ－Ｖｅｒｌａｇ，１９８１．［１７］ＤＬ４２８．９１电力系统自动低频减负荷技术规定［ｓ】．ＤＬ４２８－９１ｒｕｌｅｆｏｒａｕｔｏｍａｔｉｃｅｌｅｃｔｒｉｃｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｕｎｄｅｒｆｒｅｑｕｅｎｃｙｌｏａｄｓｈｅｄｄｉｎｇ［Ｓ］．［１８］同济大学数学系．高等数学【Ｍ】．５版．北京：高等教育出版社，２００２．Ｔｏｎ￣ｉＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＭａｔｈｅｍａｔｉｃｓ．Ａｄｖａｎｃｅｄｍａｔｈｅｍａｔｉｃｓ［Ｍ］．Ｆｉｆｔｈｅｄｉｔｉｏｎ．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＨｉｇｈｅｒＥｄｕｃａｔｉｏｎＰｒｅｓｓ，２００２．［１９］何恒靖，解大，常喜强，等．基于割集的电力系统低频减载同调分区算法［Ｊ】．电力系统保护与控制，２０１０，３８（９）：１２．１７，２２．ＨＥＨｅｎｇ￣ｉｎｇ，ＸＩＥＤａ，ＣＨＡＮＧＸｉ－ｑｉａｎｇ，ｅｔａ１．Ｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｕｎｄｅｒｆｒｅｑｕｅｎｃｙｌｏａｄｓｈｅｄｄｉｎｇｃｏｈｅｒｅｎｔ－ａｒｅａ—ａｎａｌｙｓｉｓｂａｓｅｄｏｎｃｕｔｓｅｔ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（９）：１２．１７，２２．［２０］Ｃ３７．１０６－２００３ＩＥＥＥｇｕｉｄｅｆｏｒａｂｎｏｒｍａｌｆｒｅｑｕｅｎｃｙｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｆｏｒｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｎｇｐｌａｎｔｓ［Ｓ］．［２１］巫柯，李兴源，李青芸．孤立小受端系统的低频减载设计［Ｊ］．现代电力，００９，２６（１）：１２．１７．ＷＵＫｅ，ＬＩＸｉｎｇ－ｙｕａｎ，ＬＩＱｉｎｇ－ｙｕｎ．Ｄｅｓｉｇｎｏｆｕｎｄｅｒｆｒｅｑｕｅｎｃｙｌｏａｄｓｈｅｄｄｉｎｇｓｃｈｅｍｅｉｎｓｍａｌｌｉｓｏｌａｔｅｄｒｅｃｅｉｖｉｎｇｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＭｏｄｅｍＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ，２００９，２６（１）：１２．１７．［２２］ＷａｎｇＹｉｎｇ・Ｍｉｎｇ，ＬｕｏＹｉｎｇ．Ｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎｏｆｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎｓｗｉｔｈｓｔａｎｄａｒｄｄｅｖｉ￣ｉｏｎｓｆｏｒｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇａｔｔｒｉｂｕｔｅｗｅｉｇｈｔｓｉｎｍｕｌｔｉｐｌｅａｔｔｒｉｂｕｔｅｄｅｃｉｓｉｏｎｍａｋｉｎｇ［Ｊ］．ＭａｔｈｅｍａｔｉｃａｌａｎｄＣｏｍｐｕｔｅｒＭｏｄｅｌｌｉｎｇ，２０１０，５１（１－２）：１．１２．［２３］倪静．基于ＴＯＰＳＩＳ法的黑启动决策方法【Ｊ】．广东电力，２００９，２２（１２）：８．１１，１５．ＮＩＪｉｎｇ．Ｂｌａｃｋ－ｓｔａｒｔｄｅｃｉｓｉｏｎ－ｍａｋｉｎｇｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄｏｎＴＯＰＳＩＳ［Ｊ］．ＧｕａｎｇｄｏｎｇＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ，２００９，２２（１２）：８．１１，１５．［２４］黄元生，石秀芬．基于熵权法和ＭＡＤＭ的电力客户信用风险评价［Ｊ］．技术经济与管理研究，２０１０（２）：２４．２７．ＨＵＡＮＧＹｕａｎ－ｓｈｅｎｇ，ＳＨＩＸｉｕ－ｆｅｎ．Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆ’ｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙｃｕｓｔｏｍｅｒｓｃｒｅｄｉｔｒｉｓｋｂａｓｅｄｏｎｅｎｔｒｏｐｙｍｅｔｈｏｄａｎｄＭＡＤＭ［Ｊ］．Ｔｅｃｈｎｏｅｃｏｎｏｍｉｃｓ＆ＭａｎａｇｅｍｅｎｔＲｅｓｅａｒｃｈ，２Ｏ】０（２）：２４．２７．收稿日期：２０１０－０７－２１；—修回Ｅｔ期ｌ２０１Ｏ－１０２７作者简介：何恒靖（１９８６－），男，硕士研究生，研究方向为电力系统仿真；解大（１９６９－），男，副教授，研究方向为ＦＡＣＴＳ、并网型风力发电、电力系统仿真及智能电网；常喜强（１９８２－），男，硕士研究生，研究方向为电力系统运行与仿真。（上接第６页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｆｒｏｍｐａｇｅ６）ＨＵＦａｎ，ＬＩＵＰｅｉ，ＣＨＥＮＧＳｈｉ－ｊｉｅ．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｂｙｄｉｇｉｔａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，１９９５，１５（１）：６７．７２．［１５］马永斌，孙佳，朱庆海．一种基于单端数据输电线路单相接地故障测距新算法［Ｊ】．继电器，２００７，３５（增）：２１．２４．ＭＡＹｏｎｇ－ｂｉｎ，ＳＵＮＪｉａ，ＺＨＵＱｉｎｇ－ｈａｉ．Ａｎｏｖｅｌａｌｇｏｒｉｔｈｍｆｏｒｌｏｃａｔｉｎｇｐｈａｓｅ－ｔｏ－ｅａｒｔｈｆａｕｌｔｓｏｆｔｈｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｂａｓｅｄｏｎｏｎｅｔｅｒｍｉｎａｌｄａｔａ［Ｊ］．Ｒｅｌａｙ，２００７，３５（Ｓ）：２１．２４．［１６］陈庆，马宁．利用对称分量的故障测距方法［Ｊ］．电力自动化设备，１９９４，５ｌ（３）：２７．２９．ＣＨＥＮＱｉｎｇ，ＭＡＮｉｎｇ．Ｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｕｓｉｎｇｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｃｏｍｐｏｎｅｎｔ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎ—Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ，１９９４，５１（３）：２７２９．收稿日期：２０１０－０８－０４；修回日期：２０１０－０９－２５作者简介：王勃（１９８４－），男，硕士生，主要研究方向为电力系统继电保护；Ｅ．ｍａｉｌ：ｌｏｖｍｉｌ＠１６３．ｃｏｍ徐习东（１９６６－），男，副教授，主要研究方向为电力系统继电保护：方愉冬（１９７７一），男，硕士，高级工程师，主要研究方向为电力系统继电保护。