永磁直驱风电机组故障穿越优化控制策略研究.pdf

第４３卷第２４期２０１５年１２月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶ＿ｏ】．４３Ｎｏ．２４Ｄｅｃ．１６，２０１５永磁直驱风电机组故障穿越优化控制策略研究王丹，刘崇茹，李庚银（华北电力大学新能源电力系统国家重点实验室，北京１０２２０６）摘要：永磁同步发电机构成的直驱型变速恒频风力发电系统通过全功率变流器与电网连接，当电网发生严重故障时，不仅对ＨＶＤＣ设备造成损害，甚至可能影响风力发电系统的整体安全稳定运行。对系统故障期间直流电压失稳的机理进行了分析，基于永磁同步发电机转子的惯性储能特性以及网侧换流器的无功补偿能力，提出一种适用于提高永磁直驱风电机组故障穿越能力的优化控制策略。在网侧故障期间通过分段式转速控制调整风机侧输入的有功并对网侧无功进行补偿，减小了中间直流系统注入的不平衡功率，抑制了故障期间直流电压的骤升。应用ＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ电磁暂态仿真软件建立单机系统模型，仿真结果验证了所提出的控制策略的有效性。关键词：永磁直驱风电机组；故障穿越；转子储能；分段式转速控制；无功补偿Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅｆａｕｌｔｒｉｄｅ－－ｔｈｒｏｕｇｈｏｐｔｉｍａｌｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆＰＭＳＧ－－ｂａｓｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅＷＡＮＧＤａｎ，ＬＩＵＣｈｏｎｇｒｕ，ＬＩＧｅｎｇｙｉｎ（ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＡｌｔｅｒｎａｔｅＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｗｉｔｈＲｅｎｅｗａｂｌｅＥｎｅｒｇｙＳｏｕｒｃｅｓ，ＮｏｒｔｈＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０２２０６，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｄｉｒｅｃｔｌｙ－ｄｒｉｖｅｎｖａｒｉａｂｌｅｓｐｅｅｄｃｏｎｓｔａｎｔｆｒｅｑｕｅｎｃｙｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ，ｗｈｉｃｈｃｏｎｓｉｓｔｓｏｆｔｈｅｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒ（ＰＭＳＧ），ｉｓｃｏｎｎｅｃｔｅｄｔｏｔｈｅｇｒｉｄｂｙｆｕｌｌｓｉｚｅｐｏｗｅｒｃｏｎｖｅｒｔｅｒｓ．ＷｈｅｎｓｅｖｅｒｅｆａｕｌｔｓＯＣＣｕｒｉｎｇｒｉｄ，ｔｈｅｆａｕｌｔｓｗｏｕｌｄｎｏｔｏｎｌｙｃａｕｓｅｓｅｒｉｏｕｓｄａｍａｇｅｔｏＨＶＤＣｄｅｖｉｃｅｓ，ｂｕｔａｌｓｏｈａｖｅａｎａｄｖｅｒｓｅｉｍｐａｃｔｏｎｔｈｅｓｔａｂｌｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｏｖｅｒａｌｌｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ．ＴｈｅｄｉｓａｂｉｌｉｔｙｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆＤＣｖｏｌｔａｇｅｄｕｒｉｎｇｆａｕｌｔｓｉｓａｎａｌｙｚｅｄ．ＢａｓｅｄｏｎｔｈｅｉｎｅｒｔｉａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆＰＭＳＧｒｏｔｏｒａｎｄｔｈｅｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｃａｐａｂｉｌｉｔｙｏｆｇｒｉｄ－ｓｉｄｅｃｏｎＶｅｒｔｅｒ．ａｎｏｖｅｌｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙａｉｍｅｄａｔｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｆａｕｌｔｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｃａｐａｂｉｌｉｔｙ—ｏｆＰＭＳＧｉｓｐｒｏｐｏｓｅｄ．ＩｎｏｒｄｅｒｔｏｄｅｃｒｅａｓｅｔｈｅｉｍｂａｌａｎｃｅｐｏｗｅｒｉｎｊｅｃｔｅｄｔｏｔｈｅＤＣｌｉｎｋａｎｄｓｕｐｐｒｅｓｓｔｈｅｏｖｅｒｖｏｌｔａｇｅｏｆＤＣ－ｌｉｎｋ，ｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙａｄｏｐｔｓａｌｌｏｐｔｉｍａｌｇｅｎｅｒａｔｏｒ－ｓｉｄｅｓｅｇｍｅｎｔｅｄｒｏｔｏｒｓｐｅｅｄｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｔｏａｄｊｕｓｔｔｈｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｆｒｏｍｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅａｎｄｉｎｃｒｅａｓｅｔｈｅｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｔｏｇｒｉｄｏｎｔｈｅｂａｓｉｓｏｆｔｈｅｇｒｉｄ－ｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒｗｉｔｈｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒａｄｊｕｓｔｉｎｇｃａｐａｂｉｌｉｔｙ．Ａｓｉｎｇｌｅ－ｍａｃｈｉｎｅｉｎｆｉｎｉｔｅ－ｂｕｓｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｍｏｄｅｌｉｎＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣｉｓｕｓｅｄｔｏｖａｌｉｄａｔｅｔｈｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓｏｆｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｆｏｒｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅｆａｕｌｔｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｃａｐａｂｉｌｉｔｙｏｆＰＭＳＧ．‘‘”ＴｈｉｓｗｏｒｋｉｓｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ（Ｎｏ．５１１９０１０３）ａｎｄ１１１Ｐｒｏｊｅｃｔ（Ｎｏ．Ｂ０８０１３）．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒ－ｂａｓｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅ；ｆａｕｌｔｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ；ｒｏｔｏｒｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅ；ｓｅｇｍｅｎｔｅｄｒｏｔａｔｉｏｎａｌｓｐｅｅｄｃｏｎｔｒｏｌ；ｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ中图分类号：ＴＭ６１９０引言随着风力发电系统的快速发展，其在电力能源中所占的比重日益增加。相对于双馈型风电机组，基金项目：国家自然科学基金重大项目（５１１９０１０３）；高等学“”校学科创新引智计划（１１１计划）（Ｂ０８０１３）文章编号：１６７４－３４１５（２０１５）２４－００８３．０７永磁直驱型（ＰｅｒｍａｎｅｎｔＭａｇｎｅｔＳｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓＧｅｎｅｒａｔｏｒ，ＰＭＳＧ）风电机组在结构上省去了传动齿轮箱，且通过电压源换流器高压直流输电（ＶｏｌｔａｇｅＳｏｕｒｃｅＣｏｎｖｅｒｔｅｒｂａｓｅｄＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＤｉｒｅｃｔＣｕｒｒｅｎｔ—Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ，ＶＳＣＨＶＤＣ）与电网连接，具有技术可靠、经济效益高等优点，受到越来越多的关注［卜。为了适应未来新的电网规则［３］中对风电机组在电网电力系统保护与控制故障时具备穿越能力的要求，必须提高风力发电系统在电网故障时的运行可靠性，即当电网发生故障时，要求风电机组能够实现穿越运行，并能在故障清除后平稳恢复正常运行状态，以防止对电网造成进一步冲击【４Ｊ，保证大电网的稳定运行。因此，ＰＭＳＧ风电机组的故障穿越特性及提高其故障穿越能力的相关控制策略备受国内外学者的关注，已经取得了一些有价值的研究成果。文献［８】建立了ＰＭＳＧ风电机组通过ＶＳＣ．ＨＶＤＣ并网的模型，并通过仿真分析了直驱风机在电网发生不对称短路故障和三相短路故障时的运行特性。文献【９．１Ｏ】则通过桨距角控制、调节中间直流环节电容值等方法提高电网电压跌落时ＰＭＳＧ风电机组的穿越能力。为了弥补桨距角调节速度较慢的缺点，文献［１１］通过在中间直流环节加装储能系统，吸收电网故障期间流入直流环节的不平衡功率，抑制直流系统过电压。文献［１２】采用机侧变流器控制直流电压，并根据故障期间直流电压的变化调节发电机的电磁功率，消除直流系统两端有功的不平衡，稳定直流电压，但未考虑电磁功率减小造成发电机转速提升的速度限制问题，且控制过程较为复杂。文献［１３．１４】通过在直流侧增加ｃｒｏｗｂａｒ电路，消除故障期间的过电压，但这种控制系统在抑制直流电压骤升方面完全依靠ｃｒｏｗｂａｒ电路，需要考虑电网可能发生故障的程度及ｃｒｏｗｂａｒ回路的散热问题，并没有充分发挥风电机组在抑制直流母线过电压方面的作用。综上所述，在提高ＰＭＳＧ故障穿越能力的控制策略方面仍然存在以下问题：１）不增加如ｃｒｏｗｂａｒ电路等额外硬件设备且保证风机侧运行安全的前提下，如何充分发挥风电机组自身的调节能力；２）网侧故障期间需要控制器具备较快的调节速度，因此在保证控制效果的前提下如何避免过于复杂的计算过程导致网侧控制效果受到影响。针对以上问题，本文提出了一种基于机侧分段式转速控制和网侧快速多运行模式的优化控制策略，用于提高ＰＭＳＧ的故障穿越能力。论文第一部分阐述了ＰＭＳＧ风电机组并网系统的常规控制策略，第二部分分析了直流环节在电网故障情况下失稳的机理，第三部分提出了改进型的综合控制策略，最后，通过对比仿真验证了所提出的控制策略在提高风电机组故障穿越能力方面的有效性。１ＰＭＳＧ并网系统和常规控制策略１．１ＰＭＳＧ并网系统结构图１为ＰＭＳＧ并网系统结构图，主要包括风力机、永磁同步发电机及背靠背ＶＳＣ．ＨＶＤＣ系统］。图１永磁直驱风电机组并网系统结构图—Ｆｉｇ．１ＳｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆＰＭＳＧｇｒｉｄｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ１．２桨距角控制策略桨距角控制目标【１６Ｊ为：１）当风速低于额定值时，使桨距角固定在０值，实现最大功率追踪（ＭａｘｉｍｕｍＰｏｗｅｒＰｏｉｎｔＴｒａｃｋｉｎｇ，ＭＰＰＴ）；２）当风速高于额定值时，调节桨距角释放超过额定部分的风能，保证风力机以额定功率运行且不超速。桨距角控制框图如图２所示。善］＿＿卜图２桨距角控制策略框图Ｆｉｇ．２Ｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｐｉｔｃｈａｎｇｌｅｃｏｎｔｒｏｌｓｃｈｅｍｅ１．３机侧和网侧换流器的控制策略机侧换流器以最优转速和无功功率为控制目标，实现最大功率追踪和单位功率因数运行；网侧换流器以直流电压和网侧交流电压为控制目标。图３、图４分别为机侧换流器和网侧换流器的控制策略框图。舭Ｏ。吐图３机侧换流器控制策略框图Ｆｉｇ．３Ｃｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｇｅｎｅｒａｔｏｒ－ｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒＵｄｅ￣ｆ一▲Ｕａｃ￣ｅ＋乜一▲图４网侧换流器控制策略框图—Ｆｉｇ．４Ｃｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｇｒｉｄｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒ２电网故障期间直流电压失稳的机理由图１可知，在忽略损耗的情况下，ＰＭＳＧ外送能量系统的数学模型为ｅｄｃ＝Ｃ訾＝ｃ＝＝一）其中：Ｐｄ。为注入直流侧电容的有功；Ｐ。为风电机组王丹，等永磁直驱风电机组故障穿越优化控制策略研究一８５一的电磁功率；为网侧换流器注入电网的有功；Ｐｉ和Ｐ０１分别为直流母线两侧注入、输出的有功。系统稳态时，在稳态并忽略损耗的情况下，有ＰＰＰｉ。在电网故障期间，网侧交流电压跌落，而网侧电流由于换流器最大电流阈值的限制不能同比例增大，造成的跌落。由于电力电子换流环节的隔离作用，网侧故障对风机侧的影响较小，风机侧有功的输出变化不大。因此，故障期间直流≠≠母线两端的有功出现不平衡，即ＰｅＰ２（尸０址），不平衡功率对电容充电，造成直流电压在电网故障期间持续增大。３优化控制策略３．１建立机侧分段式转速控制器电网故障时，直流母线两侧有功的不平衡是造成直流系统过电压的主要原因，其中网侧有功的跌落一般是不可控的，而机侧在常规控制策略下保持最大风功率追踪的模式，可采用优化的控制策略改进其控制方式，即利用永磁同步电机转子惯性储能特性，通过调节网侧故障期间的发电机转速，改变风机侧注入中间直流环节的有功，减小电网故障期间直流母线两侧有功的不平衡，抑制直流电压的持续增大。本文通过改进机侧换流器的常规转速控制环节，提出了分段式的转速控制，在系统稳态工况时和电网故障期间分别计算转速参考值，通过控制转速对发电机的转子储能进行调节，改变风电机组的输出有功。在电网故障期间，以抑制机侧和网侧有功功率的不平衡为控制目标，通过修正发电机转速的参考值，提升发电机转速，增大转子储能，限制机侧注入直流环节的有功，达到抑制直流母线过电压的控制目标；在稳态工况下，仍以常规的ＭＰＰＴ为控制目标，转速控制器调节发电机转速追踪转速最优值。本文基于直驱风机的单质块模型进行研究，其轴系传动部分的功率传输数学模型【ｌ８］为ｄ１ｄ△Ｐ＝Ｐｍ一吉（２）其中：Ｐｍ为风力机的机械功率；为等效转动惯∞量；为发电机转速。根据图１，在稳态并忽略损耗的情况下，直流母线两侧的有功保持平衡，即Ｐ。＝Ｐ，代入式（２），可得ｄ国＝一＝＿（３）根据式（２）、式（３），分别将等式两边的数值在同一时间段内积分，可得电网故障期间发电机转速∞的参考值ｇｒｅｆ为ｆ＝在机侧的常规控制策略中，转速控制器以实现ＭＰＰＴ为控制目标，故障期间不能同步跟踪网侧有功的变化，造成机侧和网侧有功的不平衡。在本文提出的分段式转速控制策略中，采用稳态一故障不同工况下的分段控制方式分别定义转速参考值。稳态工况下，以实现最大风功率追踪的最优转速为转速参考值；故障情况下，以实现机侧有功和网侧有功的同步变化、抑制两侧有功的不平衡为控制目标，根据式（４）修正故障期间转速的参考值，将直流环节两侧有功的不平衡转化为风电机组内部机械功率和电磁功率的不平衡，即通过控制器调节发电机转速∞，将不平衡功率以转子动能的方式储存在永磁发ｆ１１电机中，转速储能项。二增大，限制机侧注入。。ｄ直流系统的有功，抑制故障期间机侧有功和网侧有功的不平衡。图５为本文设计的机侧换流器的外环分段式转速控制部分的控制框图。图５机侧分段式转速控制框图Ｆｉｇ．５Ｃｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｇｅｎｅｒａｔｏｒ－ｓｉｄｅｓｅｇｍｅｎｔｅｄｒｏｔａｔｉｏｎａｌｓｐｅｅｄｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ图５中：０９ｎ表示正常工况下以最大功率追踪∞为控制目标的最优转速参考值；ｆ２表示故障期间以抑制直流系统两侧有功的不平衡为控制目标的修正转速参考值；。和【，ａｃｆ分别为网侧交流电压的实际值和参考值，通过计算网侧电压的跌落程度，触发机侧转速控制环节的判断模块进行控制方式的切换；（－Ｏｇｒｅｆ为最终输入机侧控制器外环部分的转速参考值，通过限幅环节，保证其取值不超过转速的安全运行范围；ｉｑｒｅｆ为最终输入电流内环控制部分∞的ｇ轴电流参考值。在正常运行工况下，ｆ＝∞ＣＯｇｒｅｆｌ；在电网发生故障期间，ｇｒｅｆ＝＝ｇｒｅｆ２ｏ根据对电网电压跌落的判断，分别计算机侧转速控制器的参考值。根据图５表示的机侧换流器ｇ轴针对风电机组．８６．电力系统保护与控制转速的控制，机侧的整体控制结构如图６所示。机侧控制采用的是经典的双闭环解耦控制结构［１９］，其中无功功率Ｑｒｅｆ为０，使风电机组以单位功率因数的状态运行；ＣＯｇｒ。ｆ为分段式转速控制策略计算出的转速参考值，根据风电机组故障穿越的需求进行调节。ＱＳＰＷＭ。，＝√毫一ｉｑ２（６）其中：ｉｍ为网侧换流器的最大电流阈值；ｆ为内环ｑ轴电流参考值。综上所述，网侧改进的多运行模式控制器的结构如图７所示。图中：ｅｆ、Ｑ分别为无功功率参考值和实测值；。ｒｅｆ、。分别为直流电压参考值和实测值；Ｃｔｒｌ为根据网侧电压跌落情况得到的控制模式切换信号。ｃｆ图６机侧换流器整体控制框图—Ｆｉｇ．６ＯｖｅｒａｌｌｃｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｉｄｅＱｃｏｎＶｅｒｔｅｒ３。２建立网侧多运行模式无功控制器当电网电压因故障跌落时，在网侧换流器采用常规控制模式的情况下，由于无功功率的参考值为０，在故障期间换流器注入电网的无功基本不发生变化，即并没有充分利用ＶＳＣ换流器自身具备的无功支持能力。为了在电网故障期间为网侧提供无功支撑，使网侧换流器的轴无功控制占主导地位，发挥网侧换流器的无功调节能力，本文设计了具备不同工作模式的网侧换流器无功控制策略。在系统正常工况下，网侧无功控制的参考值为０，ｑ轴电流参考值也为０，保持单位功率因数运行模式；在网侧发生故障情况下，根据网侧交流电压的跌落幅度，ｇ轴外环采用比例控制计算内环ｇ轴电流的参考值，比例控制的调节速度较快，能够在电网故障期间起到对轴电流的迅速调节作用，内环仍采用ＰＩ控制结构，能够对电流的参考值进行较为精确的控制，ｄ轴电流参考值不再由外环直流电压的ＰＩ控制计算，而是根据网侧换流器最大电流阈值及ｑ轴电流参考值经过计算得到，保证在故障期间轴无功控制起到主导作用，向电网提供无功支撑，抑制故障期间交流电压的跌落程度。网侧故障期间，ｇ轴内环电流的参考值ｆｆ通过式（５）计算。ｉ。：（。』。一Ｕ。）（５）其中，为外环的比例控制系数，通过模型调试得到。由于网侧故障期间直流电压会持续增大，网侧换流器ｄ轴对直流电压的控制将失效，为保证故障期间轴无功控制占优先位置，ｄ轴内环电流参考值ｆｄｒｅｆ通过式（６）计算。ＳＰＷＭ图７网侧换流器整体控制框图Ｆｉｇ．７Ｏｖｅｒａｌｌｃｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｇｒｉｄ－ｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒ４仿真验证４．１仿真模型构建为验证本文提出的控制系统的有效性，本节基于ＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣ建立了如图１所示的系统模型进行仿真验证。风力机和永磁同步发电机的主要参数如表１所示，中间环节直流电压的参考值为５．０ｋＶ。表１仿真模型主要参数Ｔａｂｌｅ１Ｍａｉｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌ４．２仿真结果及分析４．２．１单相接地故障风速为１０ｍ／ｓ且保持恒定，ｔ＝７Ｓ时电网交流侧发生三相对称短路故障，ｔ＝７．１５Ｓ时故障清除，仿真时间为１５Ｓ，仿真结果见图８（ａ）－８（ｅ）。由图８Ｃａ）可知，在系统采用常规控制策略的情况下，直流电压在正常运行工况下能够较好地追踪其参考值，但在电网故障期问直流电压增大约２０％，表明网侧换流器失去了对直流电压的控制作用。故障清除后，由于直流母线两端的有功再次平衡，直流电压恢复至参考值。在采用本文提出的优化控制策略时，直流电压不仅在正常运行工况下能够有效王丹，等永磁直驱风电机组故障穿越优化控制策略研究一８７－＞出蟋删０８５ｊ专０．８４篓ｏ８３区Ｏ８２垂督－蕃最至＼；嚣匿至罾匿ｔ／ｓ（ａ）直流电压对比６０６５７０７５８０８５９０ｔ／ｓ（ｂ）风电机组转速对比…………Ｉ．一：．…、…一一（ｃ）风电机侧注入有功对比６０６５７．０７５８０８５９．０ｔ／ｓ（ｄ）网侧注入电网无功对比Ｕｓ（ｅ）网侧交流电压对比图８网侧发生单相接地短路故障仿真结果Ｆｉｇ．８Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｄｕｒｉｎｇｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅｓｈｏｒｔ—ｃｉｒｃｕｉｔｆａｕｌｔｉｎｇｒｉｄｓｉｄｅ跟踪其参考值，且故障期间直流电压仅上升约６％，表明其过电压程度得到了有效抑制。图８（ｂ）和图８（ｃ）表明了故障期间机侧分段式转速控制器通过调节风电机组转速，将机侧相对于网侧有功的不平衡能量储存在了发电机转子中，限制了风电机组注入直流母线的有功功率，而若采用常规控制策略，发电机转速虽然也在故障期间发生波动，但这种变化是被动造成的，并没有根据直流母线两侧有功的不平衡量来确定风电机组转速的调节程度。图８（ｄ）和图８（ｅ）给出了网侧多运行模式的控制器在网侧故障期间的控制作用。在采用常规控制策略时，故障期间网侧交流电压有效值跌落至２３ｋＶ，网侧换流器由电网吸收少量无功；若采用本文的优化控制策略，故障期间网侧换流器运行在无功补偿模式，向电网注入无功，网侧交流电压的跌落程度得到了抑制，而稳态期间无功功率参考值设定为０，网侧控制器保持对无功功率参考值的追踪。综合图８（ａ）～８（ｅ）的仿真结果，机侧的分段式转速控制器和网侧的多运行模式控制器分别起到了抑制机侧有功和提高网侧无功的控制作用，抑制了直流母线的过电压程度，且在控制器的参考值或运行模式进行切换时，并没有对系统造成过大的冲击，能够在发生故障后有效发挥控制效果并能平稳恢复至稳态控制模式。４．２．２两相相间故障风速为１０ｍ／ｓ且保持恒定，ｔ＝７Ｓ时电网交流侧发生两相相间短路故障，ｔ＝７．１５Ｓ时故障清除，仿真时间为１５Ｓ，仿真结果如图９（ａ）～９（ｅ）所示。由图９（ａ）可知，在系统采用常规控制策略的情况下，直流电压在正常运行工况下能够较好地追踪其参考值，但在电网故障期间直流电压增大约６０％，表明网侧换流器失去了对直流电压的控制作用。故障清除后，由于直流母线两端的有功再次平衡，直流电压恢复至参考值。在采用本文提出的优化控制策略时，直流电压不仅在正常运行工况下能够有效跟踪其参考值，且故障期间直流电压仅上升约８％，表明其过电压程度得到了有效抑制。图９（ｂ）和图９（ｃ）表明了故障期间机侧分段式转速控制器通过调节风电机组转速，将机侧相对于网侧有功的不平衡能量储存在了发电机转子中，限制了风电机组注入直流母线的有功功率，而若采用常规控制策略，发电机转速虽然也在故障期间发生波动，但这种变化是被动造成的，并没有根据直流母线两侧有功的不平衡量来确定风电机组转速的调节程度。图９（ｄ）￣１１图９（ｅ１给出了网侧多运行模式的控制器在网侧故障期间的控制作用。在采用常规控制策略时，故障期间网侧交流电压有效值跌落至２０ｋＶ，网侧换流器由电网吸收少量无功；若采用本文的优化控制策略，故障期间网侧换流器运行在无功补偿模式，向电网注入无功，网侧交流电压的跌落程度得到了抑制，而稳态期间无功功率参考值设定为０，网侧控制器保持对无功功率参考值的追踪。综合图９（ａ）～９（ｅ）的仿真结果，机侧的分段式转速控制器和网侧的多运行模式控制器分别起到了抑制机侧有功和提高网侧无功的控制作用，达到了抑制直流母线过电压的控制目标，且在控制器的参考值或运行模式进行切换时，并没有对系统造成过大的冲击，能够在发生故障后有效发挥控制效果并能平稳恢复至稳态控制模式。．８８．电力系统保护与控制》。诤蟋删墨差ｔ（ａ）直流电压对比ｔ（ｂ）风电机组转速对比ｔ？ｓ（ｃ）风机侧注入有功对比ｔ／ｓ（ｄ）网侧注入电网无功对比（ｅ）网侧交流电压对比图９网侧发生两相相间短路故障仿真结果Ｆｉｇ．９Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｄｕｒｉｎｇｔｗｏ－ｐｈａｓｅｓｈｏｒｔ—ｃｉｒｃｕｉｔｆａｕｌｔｉｎｇｒｉｄｓｉｄｅ５结论本文对ＰＭＳＧ风电机组并网系统在电网故障期间失稳的机理进行了深入的理论分析，提出了改进的优化控制策略，并通过仿真验证了所提出的控制系统对提高ＰＭＳＧ风电机组故障穿越能力的有效性，其主要结论如下：１）对ＰＭＳＧ风力发电系统在电网故障期间失稳的机理进行了深入的分析，表明直流母线两端的有功不平衡是造成直流环节失稳的根源，为控制器的改进提供了理论依据。２）建立风机侧的分段式转速控制器。通过调节风力发电机转速，控制机侧输出的有功，抑制故障期间直流母线两侧有功的不平衡。３）建立网侧多运行模式的控制器。在系统稳态和故障期间分别对控制器ｄ轴和ｑ轴电流的参考值进行分配，起到故障期间对电网的无功补偿作用。通过对电网发生多类型故障的仿真分析表明，本文提出的优化控制策略能够有效提高ＰＭＳＧ风电机组的故障穿越能力。参考文献［１］管维亚，吴峰，鞠平．直驱永磁风力发电系统仿真与优化控制［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１４，４２（９）：５４．６０．ＧＵＡＮＷｅｉｙａ，ＷＵＦｅｎｇ，ＪＵＰｉｎｇ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｏｐｔｉｍｉｚｅｄｃｏｎｔ—ｒｏｌｏｆｄｉｒｅｃｔｄｒｉｖｅｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｗｉｎｄｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１４，４２（９）：５４－６０．［２］茅靖峰，吴爱华，吴国庆，等．基于扩张状态观测的永磁直驱风力发电系统ＭＰＰＴ自适应滑模控制ｆＪ］．电力系统保护与控制，２０１４，４２（１８）：５８．６５．ＭＡＯＪｉｎｇｆｅｎｇ，ＷＵＡｉｈｕａ，ＷＵＧｕｏｑｉｎｇ，ｅｔａ１．ＡｄａｐｔｉｖｅｓｌｉｄｉｎｇｍｏｄｅＭＰＰＴｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒＰＭＳＧ・ｂａｓｅｄｗｉｎｄｅｎｅｒｇｙｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓｂａｓｅｄｏｎｅｘｔｅｎｄｅｄｓｔａｔｅｏｂｓｅｒｖｅｒ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１４，４２（１８）：５８－６５．［３］艾斯卡尔，朱永利，唐斌伟．风力发电机组故障穿越问题综述【Ｊ】．电力系统保护与控制，２０１３，４１（１９）：１４７．１５３．ＡＩＳＩＫＡＥＲ，ＺＨＵＹｂｎｉ，ＴＡＮＧＢｉｎｗｅｉ．Ｓｕｍｍａｒｉｚｉｎｇｆｏｒｆａｕｌｔｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（１９）：１４７．１５３．［４］张明锐，李元浩，欧阳丽，等．基于混杂系统ＤＣ．ＤＣ变换器的永磁风电并网系统直流母线电压稳定控制［Ｊ】．电工技术学报，２０１５，３Ｏ（４）：６２．６９．ＺＨＡＮＧＭｉｎｇｒｕｉ，ＬＩＹｕａｎｈａｏ，ＯＵＹａｎｇｌｉ，ｅｔａ１．ＤＣｂｕｓｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｃｏｎｔｒｏｌｏｆＤＣ－ＤＣｃｏｎｖｅ￣ｅｒｉｎｔｈｅｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｓｙｓｔｅｍｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｈｙｂｒｉｄｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａ—ＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１５，３０（４）：６２６９．［５］ＭＵＹＥＥＮＳＭ，ＴＡＫＡＨＡＳＨＩＭＵＲＡＴＡＴ，ｅｔａ１．Ａｖａｒｉａｂｌｅｓｐｅｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｔｏｍｅｅｔｗｉｎｄｆａｒｍｇｒｉｄｃｏｄｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＳｙｓ￣ｍｓ，２０１０，２５（１）：３３１－３４０．［６］张金平，汪宁渤，丁坤，等．永磁直驱风电系统故障穿越技术研究综述［Ｊ】．电网与清洁能源，２０１３，２９（１２）：１３１．１３５．ＺＨＡＮＧＪｉｎｐｉｎｇ，ＷＡＮＧＮｉｎｇｂｏ，ＤＩＮＧＫｕｎ，ｅｔａ１．Ｏｖｅｒｖｉｅｗｏｆｆａｕｌｔｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｆｏｒｔｈｅｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔ—ｄｉｒｅｃｔ・ｄｒｉｖｅｎｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍａｎｄＣｌｅａｎＥｎｅｒｇｙ，２０１３，２９（１２）：１３１－１３５．．毒毒暴医≥雷忙蕈暴≥、暮匿王丹，等永磁直驱风电机组故障穿越优化控制策略研究—＿二璺９－［７］张丽英，叶廷路，辛耀中，等．大规模风电接入电网的相关问题及措施［Ｊ】．中国电机工程学报，２０１０，３０（２５）：１－９．ＺＨＡＮＧＬｉｙｉｎｇ，ＹＥＴｉｎｇｌｕ，ＸＩＮＹａｏｚｈｏｎｇ，ｅｔａ１．Ｐｒｏｂｌｅｍｓａｎｄｍｅａｓｕｒｅｓｏｆｐｏｗｅｒｇｒｉｄａｃｃｏｍｍｏｄａｔｉｎｇｌａｒｇｅｓｃａｌｅｗｉｎｄｐｏｗｅｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１０，３０（２５）：１－９．—［８］ＫＩＭＳＫ，ＫＩＭＥＳ．ＰＳＣＡＤ／ＥＭＴＤＣｂａｓｅｄｍｏｄｅｌｌｉｎｇａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆａｇｅａｒｌｅｓｓｖａｒｉａｂｌｅｓｐｅｅｄｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＥｎｅｒｇｙＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎ，２００７，２２（２）：４２１．４３０．［９］ＹＡＮＧＸｉａｏｐｉｎｇ，ＤＵＡＮＸｉａｎｆｅｎｇ，ＦＥＮＧＦａｎ，ｅｔａ１．Ｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｏｆｄｉｒｅｃｔｌｙｄｒｉｖｅｎｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｗｉｔｈｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒ［Ｃ】／／Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ２００９Ａｓｉａ－ＰａｃｉｆｉｃＰｏｗｅｒａｎｄＥｎｅｒｇｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ（ＡＰＰＥＥＣ），Ｍａｒｃｈ２７－３１，Ｗｕｈａｎ，Ｃｈｉｎａ：１－５．’［１Ｏ］ＣＯＮＲＯＹＪＦＷＡＴＳＯＮＲ．Ｌｏｗ－ｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｏｆａｆｕｌｌｃｏｎｖｅ￣ｅｒｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｗｉｔｈｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｇｅｎｅｒａｔｏｒ［Ｊ］．ＩＥＴＲｅｎｅｗａｂｌｅＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎ，２００７，—１（３）：１８２１８９．［１１］王文亮，葛宝明，毕大强．储能型直驱永磁同步风力发电控制系统【Ｊ】．电力系统保护与控制，２０１０，３８（１４）：４３－４８．７８．ＷＡＮＧＷｅｎｌｉａｎｇ，ＧＥＢａｏｍｉｎｇ，ＢＩＤａｑｉａｎｇ．Ｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅｂａｓｅｄｄｉｒｅｃｔ－ｄｒｉｖｅｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｗｉｎｄｐｏｗｅｒｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（１４）：４３－４８，７８．［１２］姚骏，廖勇，庄凯．电网故障时永磁直驱风电机组的低电压穿越控制策略［Ｊ］．电力系统自动化，２００９，３３（１２）：９１－９５．ＹＡＯＪｕｎ，ＬＩＡＯＹｏｎｇ，ＺＨＵＡＮＧＫａｉ．Ａｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅ－－ｔｈｒｏｕｇｈｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｄｉｒｅｃｔ・－ｄｒｉｖｅｎｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｕｎｄｅｒｇｒｉｄｆａｕｌｔｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００９，３３（１２）：９１－９５．［１３］黄守道，肖磊，黄科元，等．不对称电网故障下直驱型永磁风力发电系统网侧变流器的运行与控制【Ｊ】．电工技术学报，２０１１，２６（２）：１７３．１８０．ＨＵＡＮＧＳｈｏｕｄａｏ，ＸＩＡＯＬｅｉ，ＨＵＡＮＧＫｅｙｕａｎ，ｅｔａ１．Ｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｏｎｔｈｅｇｒｉｄ－ｓｉｄｅｃｏｎｖｅｎｅｒｏｆｔｈｅｄｉｒｅｃｔｌｙ－ｄｒｉｖｅｎｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｗｉｔｈＰＭｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒｄｕｒｉｎｇａｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｆａｕｌｔｓ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１１，２６【２）：１７３－１８０．［１４］张晓英，程治状，李琛，等．直驱永磁风力发电系统在不对称电网故障下的电压稳定控制［Ｊ】．电力系统保护与控制，２０１３，４１（ｉ８）：１７．２４．ＺＨＡＮＧＸｉａｏｙｉｎｇ，ＣＨＥＮＧＺｈｉｚｈｕａｎｇ，ＬＩＣｈｅｎ，ｅｔａ１．Ｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒｄｉｒｅｃｔｄｒｉｖｅｎｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｗｉｔｈｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒｉｎｇｒｉｄａｓｙｍｍｅｔｒｉｃｆａｕｌｔｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，４１（１８）：１７－２４．［１５］高剑，黄守道，张文娟，等．基于变流器控制策略的直驱永磁风力发电机优化设计［Ｊ］．电工技术学报，２０１３，２８（７）：１０３・１０９．ＧＡＯＪｉａｎ，ＨＵＡＮＧＳｈｏｕｄａｏ，ＺＨＡＮＧＷｅｎｊｕａｎ，ｅｔａ１．Ｏｐｔｉｍａｌｄｅｓｉｇｎｆｏｒｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｂａｓｅｄｏｎｃｏｎｖｅｎｅｒｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇａｌｇｏｒｉｔｈｍ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１３，２８（７）：１０３－１０９．［１６］蔺红，晁勤．电网故障下直驱式风电机组建模与控制仿真研究ｆＪ］．电力系统保护与控制，２０１０，３８（２１）：１８９１９５．ＬＩＮＨｏｎｇ，ＣＨＡＯＱｉｎ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｔｕｄｙｏｆｍｏｄｅｌｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｏｆｄｉｒｅｃｔｄｒｉｖｅｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｕｎｄｅｒｇｒｉｄｆａｕｌｔ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，—３８（２１）：１８９１９５．［１７］黄晟，王辉，廖武，等．基于ＶＳＣ．ＨＶＤＣ海上串联拓扑风电场低电压穿越控制策略研究［Ｊ］．电工技术学报，２０１５，３０（１４）：３６２－３６９．ＨＵＡＮＧＳｈｅｎｇ，ＷＡＮＧＨｕｉ，ＬＩＡＯＷｕ，ｅｔａ１．Ｃｏｎｔｒｏｌ—ｓｔｒａｔｅｇｙｂａｓｅｄｏｎＶＳＣＨＶＤＣｓｅｒｉｅｓｔｏｐｏｌｏｇｙｏｆｆｓｈｏｒｅｗｉｎｄｆａｒｍｆｏｒｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ—ｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１５，３０（１４）：３６２３６９．［１８］秦斌，姜学想，朱万力，等．基于无风速传感器的永磁直驱风力发电系统的直接转矩最大功率跟踪控制［Ｊ］．电工技术学报，２０１４，２９（增刊１１：１３２．１３７．ＱｒＮＢｉｎ，ＪＩＡＮＧＸｕｅｘｉａｎｇ，ＺＨＵＷａｎｌｉ，ｅｔａ１．ＭａｘｉｍｕｍｐｏｗｅｒｐｏｉｎｔｔｒａｃｋｉｎｇｏｆＰＭＳＧｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓｙｓｔｅｍｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｄｉｒｅｃｔｔｏｒｑｕｅｃｏｎｔｒｏｌｗｉｔｈｏｕｔｗｉｎｄｓｐｅｅｄｓｅｎｓｏｒｓ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＣｈｉｎａＥｌｅｃｌｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２０１４，２９（Ｓ１）：１３２－１３７．［１９］任碧莹，同向前，孙向东．具有限定功率运行的永磁直驱风力发电并网控制设计［Ｊ】．电力系统保护与控制，—２０１４，４２（４）：８７９２．ＲＥＮＢｉｙｉｎｇ，ＴＯＮＧＸｉａｎｇｑｉａｎ，ＳＵＮＸｉａｎｇｄｏｎｇ．Ｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄｃｏｎｔｒｏｌｄｅｓｉｇｎｆｏｒｄｉｒｅｃｔｌｙｄｒｉｖｅｎＰＭｗｉｎｄｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｗｉｔｈｌｉｍＲｅｄｐｏｗｅｒｏｐｅｒａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１４，４２（４）：８７．９２．—收稿日期：２０１５－０２１６：—修回日期：２０１５－０５０６作者简介：王丹（１９８７一），男，博士研究生，主要研究方向为电力系统分析与控制，新能源发电并网技术：Ｅ．ｍａｉｌ：ｎｃｅｐｕ＿ｗｄ＠１６３．ｃｏｍ刘崇茹（１９７７一），女，通信作者，博士，教授，主要研究方向为交直流混合系统分析与仿真、运行与控制；Ｅ．ｍａｉｌ：ｃｈｏｎｇｒｕ．１ｉｕ＠ｎｃｅｐｕ．ｅｄｕ．ｃｎ李庚银（１９６４－），男，博士，教授，博士生导师，主要研究方向为电力系统分析与控制、新能源发电与智能电网先进输变电技术等。（编辑葛艳娜）