浙江交直流混联受端电网静态稳定分析.pdf

２０１６年８月１日ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＤ０Ｉ：１０．７６６７／ＰＳＰＣ１６０７２４浙江交直流混联受端电网静态稳定分析凌卫家，孙维真，叶琳，张静，李林芝（１．国网浙江省电力公司，浙江杭州３１０００７；２．浙江大学电气工程学院，浙江杭州３１００２７）摘要：归纳提出了特高压交直流混联受端电网静态稳定分析通用流程，探讨了影响静态稳定分析准确度的多种关键因素及处理原则。详细计算分析了±８００ｋＶ宾金和灵绍两回特高压直流密集馈入后，浙江电网的静态功角和静态电压稳定特性，并针对特殊方式下浙江电网静态稳定裕度下降等情况，提出了有针对性的预防措施。相关研究成果为新形势下浙江电网的优化运行和调度提供了理论依据。关键词：特高压；交直流混联电网；静态功角稳定；静态电压稳定；受端电网ＳｔａｔｉｃｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆＺｈｅｊｉａｎｇｈｙｂｒｉｄｕｌｔｒａ－ｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅＡＣ／ＤＣｒｅｃｅｉｖｉｎｇｐｏｗｅｒｇｒｉｄＬＩＮＧＷｅｉｊｉａ，ＳＵＮＷｅｉｚｈｅｎ，ＹＥＬｉｎ，ＺＨＡＮＧＪｉｎｇ，ＬＩＬｉｎｚｈｉ（１．ＳｔａｔｅＧｒｉｄＺｈｅｊｉａｎｇＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１０００７，Ｃｈｉｎａ；２．ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＺｈｅｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ３１００２７，Ｃｈｉｎａ）—Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｉｓｐａｐｅｒｐｒｅｓｅｎｔｓｔｈｅｇｅｎｅｒａｌｐｒｏｃｅｄｕｒｅｆｏｒｔｈｅｓｔａｔｉｃｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｕｌｔｒａｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅＡＣ／ＤＣｒｅｃｅｉｖｉｎｇｐｏｗｅｒｇｒｉｄｆｉｒｓｔｌｙａｎｄｄｉｓｃｕｓｓｅｓｔｈｅｍａｉｎｆａｃｔｏｒｓｗｈｉｃｈｉｎｆｌｕｅｎｃｅｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｃｃｕｒａｃｙａｎｄｔｒｅａｔｍｅｎｔ—ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ．Ｔｈｅｎ，ｔｈｅｓｔａｔｉｃａｎｇｌｅｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄｓｔａｔｉｃｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆＺｈｅｊｉａｎｇｈｙｂｒｉｄｕｌｔｒａｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅＡＣ／ＤＣｒｅｃｅｉｖｉｎｇｐｏｗｅｒｇｒｉｄｉｓａｎａｌｙｚｅｄａｆｔｅｒｔｈｅ±８００ｋＶＢｉｎｊｉｎａｎｄＬｉｎｇｓｈａｏｐｒｏｊｅｃｔｓｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎｅｄ．Ａｎｄｓｏｍｅｐｒｅｖｅｎｔｉｖｅｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓａｒｅｐｒｏｐｏｓｅｄｔｏｏｖｅｒｃｏｍｅｔｈｅｄｅｃｌｉｎｅｏｆｔｈｅｓｔａｔｉｃｓｔａｂｉｌｉｔｙｍａｒｇｉｎｕｎｄｅｒｓｏｍｅｐａｒｔｉｃｕｌａｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．ＴｈｅａｎａｌｙｓｉｓｒｅｓｕｌｔｓｐｒｏｖｉｄｅｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆＺｈｅｊｉａｎｇｐｏｗｅｒｇｒｉｄ．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｕｌｔｒａｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅ；ＡＣ／ＤＣｈｙｂｒｉｄｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ；ｓｔａｔｉｃａｎｇｌｅｓｔａｂｉｌｉｔｙ；ｓｔａｔｉｃｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙ；ｒｅｃｅｉｖｉｎｇｐｏｗｅｒｇｒｉｄ０引言特高压交直流电网是实现全国能源资源优化配置的重要载体，可实现电力的大规模、远距离输送ｌ。截止２０１５年底，浙江电网已经投产了１０００ｋＶ淮沪、浙福特高压交流输变电工程和±８００ｋＶ宾金特高压直流输变电工程等多项重点工程。随着２０１６年夏季±８００ｋＶ灵绍特高压直流输变电工程的建成投运，浙江电网将全面发展成复杂的交直流混联大型受端省级电网。一方面，上述特高压输电工程的相继投产，显著加强了浙江电网网架结构，为浙江提供了清洁的电力供应，有效解决了浙江电力短缺的问题，保障了浙江经济社会的快速发展；另一方面，宾金和灵绍两回特高压直流密集馈入浙江西南和中北部后，华东及浙江电网的运行特性都将发基金项目：国网浙江省电力公司科技项目（５２１１ＪＨ１５００Ｑ６）“”生深刻的变化，强直弱交电网特性进一步显现，系统的转动惯量水平和动态无功支撑能力下降，给电网的安全稳定运行带来新的挑战［２－７Ｊ，其运行的稳定性一直备受关注。与此同时，浙江电网将出现了“”大受电、小开机方式，电网的静态稳定特性发生显著的变化。在电网实际运行过程中，迫切需要针对浙江电网发展新形势，开展合理规范的静态稳定分析，确保电网的安全稳定运行。静态稳定包括静态功角和静态电压稳定两大方面Ｌ８Ｊ，是电网稳定分析中不可或缺的重要部分。静态分析方法具有计算速度快，能快速扫描大量电网故障，可给出稳定裕度和灵敏度等重要信息的优点，已经在国内外电力系统中得到越来越广泛的应用，是指导大电网安全稳定运行的重要手段和工具。本文归纳设计了特高压交直流混联受端电网静态稳定分析的通用流程，探讨了影响静态稳定分析准确度的多种关键因素；对宾金和灵绍双直流馈凌卫家，等浙江交直流混联受端电网静态稳定分析．１６５一入浙江电网后的静态功角和静态电压稳定特性进行了大量仿真，归纳总结了静态稳定特性及影响因素。并针对特殊方式下浙江电网静态稳定裕度下降甚至不满足国家标准的情况，提出了有针对性的预防性措施。研究成果为新形势下浙江电网的优化运行和调度提供了理论依据。１交直流受端电网静态稳定分析流程设计及关键因素探析如图ｌ所示，特高压交直流混联受端电网静态稳定分析流程可以归纳为以下６个主要环节，分别为确定研究对象、确定计算方法和稳定判据、选择合理仿真模型、静态稳定计算和制定应对措施等。工程实践过程中要重点分析和关注能影响计算结果准确性和可信度的关键因素。确定研究对象确定计算方法和稳定判据选择合理仿真模型图１特高压交直流混联受端电网静态稳定分析流程图Ｆｉｇ．１Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅｆｏｒｔｈｅｓｔａｔｉｃｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆｈｙｂｒｉｄｕｌｔｒａ－ｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅＡＣ／ＤＣｒｅｃｅｉｖｉｎｇｐｏｗｅｒｇｒｉｄ１．１确定研究对象特高压交直流混联受端电网通常包含特高压交直流主网架、受端电网主网架以及较低电压等级输配电网架，各层网架组成如表１所示，其中特高压主网架通常是远方电力输送至受端电网的骨干通道，具有输送容量大、影响范围广的特点，而受端电网５００ｋＶ及２２０ｌ主网架既是远方电力的疏散通道也是主力机组接入局部电网的媒介，电网实际运行过程中必须确定静态储备是否满足要求，故在特高压交直流混联受端电网静态稳定分析中，研究对象必须涵盖特高压主网架和受端电网主网架。受地理环境、网架结构和负荷分布等因素制约，与浙江电网类似，大型省级受端电网一般可进一步细分为多个分区，部分分区内存在较大的有功功率和无功功率不平衡，其缺口需要通过关键输电通道来转送，这些通道也应具备足够的静态稳定裕度。因此，受端电网静态稳定分析除需要考虑正常方式、Ｎ－１故障后方式外，还需要考虑特高压交流疏散通道、特高压直流疏散通道、同杆架设线路故障以及特高压直流双极闭锁等方式下系统的静态稳定性。表１受端电网的构成Ｔａｂｌｅ１Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｅｒｅｃｅｉｖｉｎｇｐｏｗｅｒｇｒｉｄ网架电压等级与网架组成特高压主网架：：８００ｋＶ及以上直流及其换流站１０００ｋＶ交流线路及主变受端电网主网架５００ｋＶｋ２Ｖ２０直ｋＶ流萎薹主变和交流线路及主，殳较低电压等级输配电网架更低电压等级的线路和主变１．２确定计算方法和稳定判据静态功角稳定分析方法主要包含特征根判别法和工程实用算法等多种方法Ｌ８Ｊ。受全维特征根算法“”维数灾和严重方式下潮流计算收敛性变差等因素限制，对于大规模系统，应用特征根判别法时会产生比较大的困难。静态功角稳定工程实用算法由于计算速度较快、结果准确度较高等原因，在实际工程中被广泛采用。静态功角稳定分析过程中应综合考虑电网规模和复杂程度选择合理的计算方法。静态功角稳定工程实用算法的基本思路是使用稳定计算程序，逐步增加送端机组的功率或减少送端电网负荷，并相应地减少受端的机组功率或增加受端的负荷，通过功角特性曲线并采用ｄＰ／ｄｂ＇＞０作为稳定判据来判别系统的稳定性，所求得的输电线路或断面最大输送功率即为静态功角稳定极限。在调整送受端机组功率时，需要注意合理分配各机组出力以提高计算准确性。记静态功角稳定功率裕度为。，线路或断面的极限传输功率为Ｐ．，线路或断面的正常传输功率为Ｐ。，则相应的静态功角稳定功率裕度定义为＝（Ｐｉ一尸０）／ＪＰ０×１Ｏ０％（１）根据《国家电网安全稳定计算技术规范》ｊ（简称为《规范》，下同）的要求，在正常方式下，应为１５％～２０％；在事故后运行方式和特殊运行方式下，。不得低于１０％。静态电压稳定分析方法主要包括连续潮流法引、能量函数法Ｂ］、非线性规划Ｈ］、两点估计法等诸多方法，其中连续潮流法是静态电压稳定分析的经典方法Ｊ，被广泛应用于工程实践。记静态电压稳定功率裕度为，线路或断面的极限传输功率为尸ｌｍ，线路或断面的正常传输功凌卫家，等浙江交直流混联受端电网静态稳定分析组出力，增加浙南、福建发电机组出力，逐步逼近钱塘江过江断面的稳定极限。计算表明该断面极限为１６３４０ＭＷ，其中兰江．安吉双线６８８０ＭＷ、兰江一舁光双线４２４０ＭＷ、绍兴．涌潮双回５２２０ＭＷ，静态功角稳定裕度为ｌ１３．３％，失稳形式表现为浙西南和福建机组相对华东主网失步，其发电机功角仿真曲线如图３（ａ）所示，各通道潮流仿真曲线如图３（ｂ）所示。类似地，可以获得２０１６年冬季高峰、２０１７年夏季高峰和冬季高峰等运行方式下钱塘江跨江断面静态功角极限，具体数值如表４所示，其失稳形式也表现为浙西南机组和福建机组相对华东主网失步，其中以沪、浙、闵字开头的机组分别为上海、浙江和福建省内机组（下同）。表２静态功角稳定计算基础运行方式下负荷水平和开机方式ｔｌｓ（ａ１２０１６ＸＧ钱塘江跨江断面达稳定极限时机组功角ｓＴａｂｌｅ２Ｌｏａｄｌｅｖｅｌａｎｄｓｗｉｔｃｈｏｎｍｏｄｅｉｎｔｌ１ｅｂａｓｉｃ（ｂ）２０１６ｘＧ钱塘江跨江断面达稳定极限时各通道潮流ｏｐｅｒａｔｉｏｎｃａｓｅｓｆｏｒｓｔａｔｉｃａｎｇｌｅｓｔａｂｉｌｉｔｙＭＷ．％表３静态功角稳定计算基础运行方式下关键断面初始潮流Ｔａｂｌｅ３ＩｎｉｔｉａｌｐｏｗｅｒｆｌｏｗｏｆｔｈｅｋｅｙｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｅｃｔｉｏｎｓｉｎｔｈｅｂａｓｉｃｏｐｅｒａｔｉｏｎｃａｓｅｓｆｏｒｓｔａｔｉｃａｎｇｌｅｓｔａｂｉｌｉｔｙＭＷ表４关键断面静态功角极限Ｔａｂｌｅ４ＳｔａｔｉｃａｎｇｌｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｌｉｍｉｔｓｏｆｔｈｅｋｅｙｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｅｃｔｉｏｎｓＭＷ．％注：冬季枯水期，浙西南水电送出断面静态功角稳定极限不再给出。图３２０１６ＸＧ钱塘江跨江断面静态功角稳定仿真曲线Ｆｉｇ．３ＳｔａｔｉｃａｎｇｌｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｌｉｍｉｔｓｆｏｒｔｈｅＱｉａｎｔａｎ￣ｉａｎｇｓｅｃｔｉｏｎｉｎ２０１６ｓｕｍｍｅｒｐｅａｋｃａｓｅ（２）宁绍台温受电断面和浙西南水电外送断面宁绍台温受电断面和浙西水电外送断面的静态稳定极限计算方法与钱塘江跨江断面相同。２０１６年夏季高峰方式下宁绍台温断面初始潮流为１００９４ＭＷ，其静态功角稳定极限为Ｉ５５６７ＭＷ，静态功角裕度达５５％，失稳形式表现为区域３内的北仑电厂等机组相对区域２以及福建机组相失步，其发电机功角仿真曲线如图４（ａ）所示，各通道潮流仿真曲线如图４（ｂ）所示。Ｔ皖铜陵５－苏徐州一２●浙北仑５＾沪外三６・闽晴川己２．ｘ渐攫４一—参考机；沪石燃３０２０４０６０８０ｌＯ０ｔ／ｓ（ａ）２０１６ＸＧ宁绍台温断面达稳定极限时机组功角｝ｆｓ（ｂ）２０１６ＸＧ宁绍台温断面达稳定极限时各通道潮流图４２０１６ＸＧ宁绍台温断面静态功角稳定仿真曲线Ｆｉｇ．４ＳｔａｔｉｃａｎｇｌｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｌｉｍｉｔｓｆｏｒｔｈｅＮｉｎｇｂｏ－Ｓｈａｏｘｉｎｇ－Ｗｅｎｚｈｏｕｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｅｃｔｉｏｎｉｎ２０１６ｓｕｍｍｅｒｐｅａｋｃａｓｅ．１６８．电力系统保护与控制类似地，可以获得典型方式下宁绍台温断面和浙西南水电外送断面的静态功角极限及裕度ｆ表４）。由仿真结果可知，上述三个关键断面的静态功角裕度均较大，显著大于标准限值，其中稳定裕度较小的浙西南水电送出断面静态功角稳定裕度也达到了４５％，静态功角稳定非电网安全稳定运行的限制性因素，运行过程中需要重点关注热稳定和暂态稳定问题。２．３静态电压稳定分析采用静态电压稳定工程实用算法对２０１６年夏季高峰（２０１６ＸＧ）、冬季高峰（２０１６ＤＧ）和汛期高峰（２０１６ＸＵ）等多种典型运行方式进行静态电压稳定特性分析。在仿真过程中宾金直流和灵绍直流均采用了实际的控制模式，５００ｋＶ变电站和换流站无功补偿装置均建立了详细模型和投切策略。上述典型方式下静态电压稳定裕度以及薄弱母线如表５所示（仅列出部分裕度相对较小者）。可以发现，正常方式下浙江电网静态电压稳定裕度均大于《规范》中规定的８％的要求，且直流重要通道Ｎ．１（绍兴舜江）、直流单极闭锁情况下的裕度均大于事故后５％的要求，这一定程度反映了正常方式下浙江电网具备较充分的无功储备。２０１６年夏季高峰正常方式下连续潮流计算获得的ＰＶ曲线如图５所示，随着省内负荷的增长，灵绍换流站周边的５００ｋＶ古越变母线电压逐步降低，系统的静态电压稳定裕度为５４５０ＭＷ，静态电压稳定裕度为８．１％。从表５可以发现，直流输送通道（绍兴．舜江）、关键输电线路Ｎ一２、大型电厂送出线路Ｎ一２以及直流双极闭锁情况下系统的静态电压稳定裕度显著下降。主要表现如下述。表５２０１６年浙江电网静态电压稳定裕度Ｔａｂｌｅ５ＳｔａｔｉｃｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｍａｒｇｉｎｏｆＺｈｅｊｉａｎｇｉｎ２０１６％ｅ出曲＞ｇＬｎ把有功功率增量／ＭＷ图５２０１６夏季高峰方式下古越变母线电压Ｆｉｇ．５ＢｕｓｖｏｌｔａｇｅｏｆＧｕｙｕｅｓｔａｔｉｏｎｉｎ２０１６ｓｕｍｍｅｒｐｅａｋｃａｓｅ（１１２０１６夏高方式下直流双极闭锁后静态电压稳定裕度下降到３．１％，主要原因是直流闭锁后其大量功率缺口通过省级联络通道和省内机组弥补，导致相关断面潮流重载且机组无功储备下降。（２）部分关键断面，如区域３内的５００ｋＶ宁海．天一双回线Ｎ．２故障后，舟山地区和宁波地区的天一、春晓负荷中心与主网主要通过３回５００ｋＶ与主网联络，局部网架显著削弱，进而导致２０１６年冬高方式下电压稳定裕度下降到３．４％，如果进一步减少舟山和春晓供区开机方式，局部电网将存在电压崩溃的风险。负荷中心周边主力机组故障停运后，由于无功功率支撑能力下降，静态电压稳定裕度随之显著下降，如六横一春晓两回５００ｋＶ线路故障跳闸后，六横电厂两台１０００ＭＷ机组同时失去，机组对电压的支撑显著下降，２０１６年夏高方式下静态电压稳定裕度下降到３．２％，也存在电压崩溃的风险。由表５可知，电压稳定性薄弱的母线集中在灵绍直流换流站周边的涌潮、古越、舜江等变电站，春晓、句章等负荷中心变电站，且主要集中在区域３内。其原因如下：（１）当特高压直流输送功率较高或满送时，换流站备用滤波器较少。随着省内有功负荷逐渐增大，系统母线电压逐渐降低，换流站内滤波器组输出的无功功率下降，但换流器消耗的无功功率基本不变甚至有所增加，使得换流站在交流母线电压下降后需要从交流系统吸收大量的无功功率，从而进一步恶化了换流站周围的交流母线电压。（２）灵绍直流换流站与特高压交流站的电气距离较远，受交流电网的支撑作用比宾金直流换流站弱，且更接近负荷中心，故灵绍直流换流站周边薄弱母线更为集中，数量更多。（３）区域３内负荷中心变电站事故后电压稳定裕度偏小，这主要是因为在两回特高压直流大功率凌卫家，等浙江交直流混联受端电网静态稳定分析一１６９．馈入的情况下，为保证功率平衡，浙江省内机组开机数量被迫减少，从而导致系统的无功储备和无功支撑减少，降低了电压稳定裕度。极端情况下，局部电网可能会因区内机组调停数量过多而出现电压崩溃的风险。因此，在电网实际运行中应特别关注灵绍换流站及其周边母线电压的变化。在高峰时段应该合理安排机组开机方式，并应确保相关地区５００ｋＶ低压容性补偿设备的投运率以及２２０ｋＶ电网的无功补偿度，以保留足够的动态无功备用。３提高静态电压稳定裕度措施３．１加强无功电源和补偿装置管理规范和加强发电机组管理，深入挖掘机组动态无功调节能力，合理确定电压薄弱区域的最小开机方式。强化无功补偿装置尤其是负荷高峰期间电容器的投运管理，推动无功分层分区平衡，在５００ｋＶ兰亭、古越、舜江、涌潮等电压薄弱变电站增设电容器组，并尽快完成宾金和灵绍特高压直流４台３００Ｍｖａｒ调相机的建设工作。３．２强化电压控制手段研究国（分）、省、地多级ＡＶＣ协调控制策略，实现各电压等级无功电压协同优化控制；深入研究新能源基地无功调节设备协同控制策略，开展大规模新能源基地ＡＶＣ功能应用和闭环控制，提高新能源大幅波动情况下电网安全性和电压质量水平；优化调相机、静止无功补偿器等无功补偿资源的协调控制策略，提升直流落点地区与负荷中心地区的电压稳定水平。３．３完善电压稳定的在线监视充分利用智能电网调度技术支撑系统，开发完善静态稳定监视模块，通过在线系统实时监测电压薄弱地区的母线电压和负荷增长趋势，合理安排机组开机方式和无功补偿装置的投切，避免电压失稳现象的发生。４结论本文总结提出了特高压交直流混联受端电网静态稳定分析的通用流程，并重点讨论了仿真算法和模型等选取过程中需要重点关注的问题。针对宾金和灵绍特高压直流馈入浙江电网后的新形势，详细分析了浙江电网静态功角和静态电压稳定特性。计算表明，浙江主干网静态功角稳定裕度和静态电压稳定裕度均满足相关标准的要求，但是在严重故障方式下，静态电压稳定裕度偏小，在电网实际运行过程中需要高度重视，通过合理配置静态和动态无功补偿容量，合理安排机组开机方式等手段确保电网的安全稳定运行。参考文献［１］刘振亚．特高压交直流电网【Ｍ］．北京：中国电力出版社．２０１３．［２］张文亮，周孝信，印永华，等．华北一华中．华东特高压同步电网构建和安全性分析［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１０，３０（１６）：１－５．ＺＨＡＮＧＷｅｎｌｉａｎｇ，ＺＨＯＵＸｉａｏｘｉｎ，ＹＩＮＹｏｎｇｈｕａ，ｅｔａ１．“ＣｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎａｎｄｓｅｃｕｒｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆＮｏａｈＣｈｉｎａ－—’ＣｅｎｔｒａｌＣｈｉｎａＥａｓｔＣｈｉｎａ＇ＵＨＶｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｐｏｗｅｒｇｒｉｄ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１０，３０（１６）：１－５．［３］汤涌，郭强，周勤勇，等．特高压同步电网安全性论证—［Ｊ］＿电网技术，２０１６，３９（４）：９７１０４．ＴＡＮＧＹｏｎｇ，ＧＵＯＱｉａｎｇ，ＺＨＯＵＱｉｎｙｏｎｇ，ｅｔａ１．ＳｅｃｕｒｉｔｙｅｖａｌｕａｔｉｏｎｆｏｒＵＨＶｓｙｎｃｈｒｏｎｉｚｅｄｐｏｗｅｒｇｒｉｄ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓ￣ｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１６，３９（４）：９７－１０４．［４］李明节．大规模特高压交直流混联电网特性分析与运—行控制［Ｊ］．电网技术，２０１６，４０（４）：９８５９９１．ＬＩＭｉｎｇｉｉｅ．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌｃｏｎｔｒｏｌ—ｏｆｌａｒｇｅｓｃａｌｅｈｙｂｒｉｄＵＨＶＡＣ／ＤＣｐｏｗｅｒｇｒｉｄｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙ￣ｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１６，４０（４）：９８５－９９１．［５］周孝信，鲁宗相，刘应梅，等．中国未来电网的发展模式和关键技术［Ｊ】．中国电机工程学报，２０１４，３４（２９）：４９９９．５００８．ＺＨＯＵＸｉａｏｘｉｎ，ＬＵＺｏｎｇｘｉａｎｇ，ＬＩＵＹｉｎｇｍｅｉ，ｅｔａ１．ＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｍｏｄｅｌｓａｎｄｋｅｙｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｏｆｆｕｔｕｒｅｇｒｉｄｉｎＣｈｉｎａ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１４，３４（２９）：—４９９９５００８．［６］李兆伟，翟海保，刘福锁，等．多馈入交直流受端电网直流接入能力评述ｆＪ］．电力系统保护与控制，２０１６，４４（８）：１４２－１４８．ＬＩＺｈａｏｗｅｉ，ＺＨＡＩＨａｉｂａｏ，ＬＩＵＦｕｓｕｏ，ｅｔａ１．ＤＣａｃｃｅｓｓ—ｃａｐａｂｉｌｉｔｙｓｔｕｄｙｆｏｒｍｕｌｔｉｉｎｆｅｅｄＨＶＤＣｐｏｗｅｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄ—Ｃｏｎｔｒｏｌ，２０１６，４４（８）：１４２１４８．［７］李兆伟，翟海保，刘福锁，等．多馈入交直流混联受端电网直流接入能力研究评述［ＪＪ．电力系统保护与控制，２０１６，４４（８）：１４２－１４８．ＬＩＺｈａｏｗｅｉ，ＺＨＡＩＨａｉｂａｏ，ＬＩＵＦｕｓｕｏ，ｅｔａ１．ＤＣａｃｃｅｓｓ—ｃａｐａｂｉｌｉｔｙｓｔｕｄｙｆｏｒｍｕｌｔｉｉｎｆｅｅｄＨＶＤＣｐｏｗｅｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１６，—４４（８）：１４２１４８．［８］ＤＬ／Ｔ１２３４．２０１３电力系统安全稳定计算技术规范【ｓ］．北京：国家电网公司，２０１３．［９］孙华东，汤涌，马世英．电力系统稳定的定义与分类述评【Ｊ】．电网技术，２００６，３０（１７）：３１－３５．．１７Ｏ．电力系统保护与控制ＳＵＮＨｕａｄｏｎｇ，ＴＡＮＧＹｏｎｇ，ＭＡＳｈｉｙｉｎｇ．Ａｃｏｍｍｅｎｔａｒｙｏｎｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎａｎｄｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｓｔａｂｉｌｉｔｙ［Ｊ］．—ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００６．３０（１７）：３１３５．［１Ｏ］郭瑞鹏，韩祯祥．电压稳定分析的改进连续潮流法［Ｊ］．电力系统自动化，１９９９，２３（１４）：１３．１６．ＧＵＯＲｕｉｐｅｎｇ，ＨＡＮＺｈｅｎｘｉａｎｇ．Ａｄｖａｎｃｅｄｃｏｎｔｉｎｕａｔｉｏｎｐｏｗｅｒｆｌｏｗｍｅｔｈｏｄｆｏｒｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，１９９９，２３（１４）：１３．１６．［１１］吴吴，卫志农，王成亮，等．基于连续潮流综合算法的电压稳定性研究【Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１１，３９（６）：９９．１Ｏ４．ＷＵＨａｏ，ＷＥＩＺｈｉｎｏｎｇ，ＷＡＮＧＣｈｅｎｇｌｉａｎｇ，ｅｔａ１．Ｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｓｔｕｄｙｂａｓｅｄｏｎｓｙｎｔｈｅｓｉｓｍｅｔｈｏｄｏｆｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｐｏｗｅｒｆｌｏｗ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（６）：９９－１０４．［１２］薛振宇，房大中．大型交直流互联电力系统双向迭代—连续潮流算法［Ｊ］．电网技术，２０１２，３６（１０）：１４１１４６．ＸＵＥＺｈｅｎｙｕ，ＦＡＮＧＤａｚｈｏｎｇ．Ｃｏｎｔｉｎｕａｔｉｏｎｐｏｗｅｒｆｌｏｗｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄｏｎｂｉ．ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｉｔｅｒａｔｉｏｎｉｎｂｕｌｋＡＣ／ＤＣｉｎｔｅｒｃｏｎｎｅｃｔｅｄｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１２，３６（１０）：１４１－１４６．［１３］郑武，李华强，刘慧，等．基于静态能量函数法的电压弱节点分析［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１０，３８（１４）：７９－８３．ＺＨＥＮＧＷｕ，ＬＩＨｕａｑｉａｎｇ，ＬＩＵＨｕｉ，ｅｔａ１．Ｖｏｌｔａｇｅｗｅａｋｎｏｄｅａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｂａｓｅｄｏｎｓｔａｔｉｃｅｎｅｒｇｙｆｕｎｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙ￣ｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（１４）：７９．８３．［１４］郭瑞鹏，韩祯祥，王勤．电压崩溃临界点的非线性规划模型及算法［Ｊ］．中国电机工程学报，１９９９，１９（４）：１４．１７．ＧＵＯＲｕｉｐｅｎｇ，ＨＡＮＺｈｅｎｘｉａｎｇ，ＷＡＮＧＱｉｎ．Ｎｏｎｌｉｎｅａｒｐｒｏｇｒａｍｍｉｎｇｍｏｄｅｌａｎｄ￣ｇｏｆｉｔｈｍｆｏｒｐｏｉｎｔｏｆｃｏｌｌａｐｓｅ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，１９９９，１９（４）：１４－１７．［１５］周玮，姜汀，胡妹博，等．基于两点估计法的交直流混合系统电压稳定概率评估［Ｊ］．电力系统保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