青藏直流投运后藏中电网稳定特性研究.pdf

第４２卷第６期２０１４年３月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶｏ１．４２ＮＯ．６Ｍ『ｄｒ．１６．２Ｏ１４青藏直流投运后藏中电网稳定特性研究贾俊川，赵兵，罗煦之，董卫国２刘文亮（１．中国电力科学研究院，北京１００１９２；２．西藏电力有限公司，西藏自治区拉萨８５００００）摘要；藏中电网规模较小，网架结构相对较弱，青藏直流联网工程投运后给藏中电网的安全稳定运行带来诸多挑战，交直流系统稳定问题突出。从联网工程投运前藏中电网的电源特性、大机小网等固有特性出发，结合青藏直流联网以来青藏直流以及藏中电网运行中存在的各种稳定问题，深入分析了青藏直流投运后藏中电网的电源特性变化、稳定特性转化、虎曲线功率送出、直流换相失败、以及交直流影响等安全稳定问题。同时针对西藏电网的运行特性，分析并指出了青藏直流几个重要而特殊的安全稳定运行特性。关键词：藏中电网；青藏直流；安全稳定特性；换相失败；直流功率ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅｓｅｃｕｒｉｔｙａｎｄｓｔａｂｉｌｉｔｙｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆＣｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄａｆｔｅｒＱｉｎｇｈａｉ－ＴｉｂｅｔＨＶＤＣｐｕｔｔｉｎｇｉｎｔｏｏｐｅｒａｔｉｏｎ———ＪＩＡＪｕｎ．ｃｈｕａｎ，ＺＨＡＯＢｉｎｇ，ＬＵＯＸｕｚｈｉ，ＤＯＮＧＷｅｉｇｕｏ，ＬＩＵＷｅｎｌｉａｎｇ（１．ＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１００１９２，Ｃｈｉｎａ；２．ＴｉｂｅｔＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＣｏｍｐａｎｙＬｉｍｉｔｅｄ，Ｌｈａｓａ８５００００，Ｃｈｉｎａ）—Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｄｕｅｔｏｔｈｅｓｍａｌｌｓｃａｌｅｏｆｔｈｅｎｅｔｗｏｒｋａｎｄｉｔｓｗｅａｋｇｒｉｄｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ＱｉｎｇｈａｉＴｉｂｅｔＨＶＤＣｉｎｔｅｒｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔｗｉｌｌｐｏｓｅｇｒｅａｔｃｈａｌｌｅｎｇｅｓｔｏｔｈｅｓａｆｅａｎｄｓｔａｂｌｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｔｈｅＣｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄ，ｅｓｐｅｃｉａｌｌｙｔｏＡＣ／ＤＣｓｙｓｔｅｍｓｔａｂｉｌｉｔｙ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅ——ｉｎｈｅｒｅｎｔｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｓｕｃｈａｓｌａｒｇｅｕｎｉｔａｎｄｓｍａｌｌｇｒｉｄ，ａｎｄｆｅａｔｕｒｅｓｏｆｔｈｅｐｏｗｅｒｓｏｕｒｃｅｓａｎｄＳＯｏｎ，ａｎｄｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇａｌｌｔｈｅ—ｓｅｃｕｒｉｔｙａｎｄｓｔａｂｉｌｉｔｙｐｒｏｂｌｅｍｓｕｎｄｅｒｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆＣｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄａｎｄＱｉｎｇｈａｉＴｉｂｅｔＨＶＤＣａｆｔｅｒｔｈｅｉｎｔｅｒｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔｐｕｔｉｎｔｏｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｍａｋｅｓａｄｅｅｐａｎａｌｙｓｉｓｏｆｖａｒｉｏｕｓｃｈａｎｇｅｓｉｎｏｐｅｒａｔｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｌｉｋｅｔｈｅｓｏｕｒｃｅｓｆｅａｔｕｒｅｓ，—ｓｔａｂｉｌｉｔｙｐｒｏｐｅｒｔｙ，Ｈｕｑｕｌｉｎｅｐｏｗｅｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｃａｐａｂｉｌｉｔｙ，ＤＣｃｏｍｍｕｔａｔｉｏｎｆａｉｌｕｒｅ，ａｎｄＡＣａｎｄＤＣｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｓ．Ａｄｄｉｔｉｏｎａｌｌｙ，—ｓｅｖｅｒａｌｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔａｎｄｓｐｅｃｉａｌｏｐｅｒａｔｉｎｇｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆＱｉｎ曲ａｉＴｉｂｅｔＨＶＤＣａｒｅａｌｓｏａｎａｌｙｚｅｄａｎｄｐｒｏｐｏｓｅｄｏｎｔｈｅｐｒｅｍｉｓｅｏｆｔｈｅｓａｆｅｔｙａｎｄｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆＣｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄ．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＣｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄ；ＱｉｎｇｈａｉＴｉｂｅｔＨＶＤＣ；ｓｅｃｕｒｉｔｙａｎｄｓｔａｂｉｌｉｔｙｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ；ｃｏｍｍｕｔａｔｉｏｎｆａｉｌｕｒｅ；ＤＣａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒ中图分类号：ＴＭ７１２文献标识码：Ａ——文章编号：１６７４３４１５（２０１４）０６０１０４－０６０引言青藏直流起点青海柴达木换流站，落点西藏拉萨换流站，全长１０３８ｋｍ，是世界上海拔最高的直流输电工程，于２０１１年１１月底双极投入运行，西藏藏中电网从此结束孤网运行的历史，纳入全国电网统一运行。青藏直流输电工程的建成投运，极大地缓解了西藏中部地区长期缺电问题，对促进地区经济社会发展，具有重大意义ｌＪＪ。然而，青藏直流输电工程的投运也给藏中电网的安全稳定运行带来诸多问题和挑战［５－７］。藏中电网规模较小，网络结构比较薄弱，短路容量相对较小，“青藏直流接入西藏电网初期，藏中电网呈现大直”流、小电网的总体格局，直流大容量的馈入，增大了２２０ｋＶ环网下网潮流压力，电网电压稳定问题突出；直流大功率输电时发生单、双极闭锁故障后，系统功率缺额比例过大，电网频率稳定问题凸显；藏中电网的电压稳定和频率稳定问题交织在一起，增大了系统的安全运行风险。本文针对青藏直流２０１１年末投运以来藏中电网运行中面临的主要安全稳定问题，研究分析青藏直流联网后藏中电网的稳定特性。贾俊川，等青藏直流投运后藏中电网稳定特性研究１藏中电网概况１．１藏中电网结构西藏中部电网（简称藏中电网）包括拉萨地区电网、林芝地区电网、日喀则地区电网、山南地区电网和那曲地区电网共５个供电分区，青藏直流的投运，使藏中电网与青海电网相连，从此纳入全国电网运行Ｊ。藏中电网以拉萨地区电网为中心，林芝、曰喀则、那曲和山南电网呈辐射状与其连接，如图１所示。为满足青藏直流馈入对受端交流电网强度的要求，拉萨地区电网自２０１１年底已经形成２２０ｋＶ／１１０ｋＶ双环网运行，且随着２０１２年末拉萨地区２２０ｋＶ变电站的扩建和相应ＳＶＣ的投运，拉萨地区２２０ｋＶ环网结构得到进一步加强。林芝地区电网通过老虎嘴一曲哥２２０ｋＶ单联络线与藏中主网相连，日喀则地区电网通过多林一乃琼２２０ｋＶ单回线和江孜一羊湖１１０ｋＶ单回线路与主网连接，山南和那曲地区电网则分别通过两条１１０ｋＶ单回线路接入拉萨地区电网。图１藏中电网结构Ｆｉｇ．１ＣｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄｓｔｒｕｃｔｕｒｅ１．２电力平衡西藏电网地处高原，网内电源点多为水电机组，约占全网总装机容量的二分之一，其机组出力受丰水期和枯水期影响较大，在枯水期大方式下西藏中部电网的负荷不能就地平衡，将出现较大的电力缺额，需依靠青藏直流平衡网内功率。据统计，２０１２年，青藏直流输送电量６．５３亿ｋＷｈ，最高日输电量３０２．４８万ｋＷｈ，占曰电量的３３．５７％；最高输送电力ｌ７万ｋＷ，占日电力的３５％。青藏直流的投运极大地缓解了西藏地区冬季缺电的局面。表１所示为２０１２年全年青藏直流分月输送电量统计情况。表１２０１２年直流输送电量Ｔａｂｌｅ１ＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｑｕａｍｉｔｙｏｆｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙｉｎ２０１２输送电量／占空输送电量／占空月份月份百万ｋＷｈＬＬ／％百万ｋＷｈ比／％１月５５４０２６．８Ｏ７月１２７４５．８８２月４９９６２７．６７８月３６０６１６．６６３月６３２０２９．８０９月３２５３１４．９７４月６５００３０．１２１０月５７９２２４．５４５月６ｌ２３２７．５８ｌ１月８６２３３２．７５６月４５９５２１．７８１２月８６９２３２．１２２藏中电网特点结合电网网架结构，青藏直流投运前藏中电网的主要特点可归纳如下。１）电源与负荷分布不匹配藏中电网负荷绝大部分分布于拉萨地区，其比例达到全网负荷的７０％以上，而藏中电网的主要电源如燃机、汽机、直孔、羊湖和老虎嘴机组等，其中除燃机和汽机外，均距离负荷中心比较远，需要通过长距离输电线路输送至负荷中心。图２所示为藏中电网主要电源点分布，其中，老虎嘴电厂送出线路（老虎嘴～曲哥２２０ｋｖ线路，简称虎曲线）长度近３００ｋｍ，而直孔、羊湖电厂距离负荷中心也接近１００ｋｍ。２）负荷中心电压支撑能力不足青藏直流未投运时，燃机是藏中电网的第一大电源，距离负荷中心较近，具有较强的电压支撑能力，藏中电网其余主力机组，如老虎嘴、直孔和羊湖等机组，均远离负荷中心，如图２所示，其对藏中电网的电压支撑能力弱，系统动态无功储备不足，故障情况下动态无功功率远距离传输，容易引发藏中电网电压失稳。３）单机容量占比大，大机小网问题突出青藏直流投运前，藏中电网负荷水平在１６０～３７０Ｍｗ之间，而藏中电网主要电源如９Ｅ燃机、羊湖、直孔和老虎嘴电厂的单机容量分别为７０Ｍｗ、２２．５Ｍｗ、２５Ｍｗ和３４Ｍｗ，单机出力所占比例在大部分时段均超过１０％，单台机组占全网装机容量较大，大机组跳闸后系统功率缺额的比例较大，将导致系统出现频率稳定和电压稳定的问题。“”可见，直流投运前，藏中电网的大机小网特征已经比较突出，典型方式不满足ＡＬ１标准，运行风险大，必须采取大量安控措施。４）地区电网大比例送／受电林芝电网为典型的送端电网，林芝电网外送电一１０６．电力系统保护与控制力可达到本地区负荷的２倍以上；而日喀则电网和那曲电网为典型的受端电网，其从藏中电网的受电比例基本达到２／３以上，且地区电网与藏中电网主网基本为弱连接，若送出或送入线路故障将引发地区电网受到很大冲击，电压、频率稳定问题突出。图２藏中电网主要电源分布Ｆｉｇ．２ＰｏｗｅｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆＣｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄ３青藏直流投运后藏中电网安全稳定特性青藏直流工程的投运将极大地缓解藏中电网用电紧张、季节性缺电的局面，但同时也给藏中电网的安全稳定运行带来一些新的问题。３．１电源特性青藏直流投运后，直流成为现阶段藏中电网最大的电源，但由于其没有电压支撑能力，而且随着系统电压的降低，反而需要从系统吸收无功功率，使得负荷中心的电压支撑能力愈加不足。另一方面，直流因自身特性，其在电网频率变化时其功率仍然保持不变，基本不向系统提供转动惯量，因此，藏中电网的频率稳定问题也因青藏直流的投运而更加突出。图３所示为青藏直流接入前后、藏中电网损失相等有功功率（８．５ＭＷ）情况下的系统频率响应。可见，在相同的功率缺额下，系统最低频率点下跌了约０．２Ｈｚ。３．２稳定特性青藏直流投运初期，藏中电网负荷快速增长，拉萨２２０ｋＶ环网下网潮流大幅提高，超过全网总负荷的５０％，负荷中心电压支撑能力和动态无功储备不足，藏中电网电压稳定问题突出。若直流大比例受电，藏中电网交流系统主变或重要线路故障后，负荷中心电压支撑能力弱，大量无功功率跨层级、图３藏中电网频率曲线Ｆｉｇ．３ＦｒｅｑｕｅｎｃｙｃｕｒｖｅｏｆＣｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄ远距离传输，导致系统电压无法恢复。为防止发生电压崩溃，需要合理安排运行方式，严格控制直流受电比例和重要机组开机。随着２０１２年藏中主网２２０ｋＶ主变的扩建和变电站ｓｖｃ的投运，藏中电网２２０ｋＶ环网网架得到进一步加强，电网的电压稳定水平得到很大的提高。然而，由于青藏直流投运以来，藏中电网机组并未增加，系统惯量不变，电网的调频能力并未改善；同时随着羊湖水位的不断下降，羊湖发电机组仅调相运行，不参与调频，使藏中电网的调频能力更为严峻，此时藏中电网的主要稳定问题，即约束青藏直流最大输送容量的首要稳定因素由之前的电压稳贾俊川，等青藏直流投运后藏中电网稳定特性研究．１０７一定问题转化为频率稳定问题。图４、图５所示分别为青藏直流功率１６５ＭＷ、负荷水平４６０Ｍｗ时曲哥２２０ｋＶ主变三相短路故障时的系统电压、以及直流双极闭锁、安控切除等量负荷后的藏中电网频率曲线。由图可见，此方式下，直流功率已达到频率稳定约束的极限，系统最低频率达到４９．０３Ｈｚ，而对应的藏中电网的电压稳定水平却很强。Ｉ挞苎生！！：！型：兰当壁！Ｑ！：ｌ妇＿＾－＿．图４曲哥主变故障时电压曲线Ｆｉｇ．４ＶｏｌｔａｇｅｃｕｒｖｅｗｉｔｈＱｕｇｅｔｒａｎｓｆｏｒｍｅｒｆａｕｌｔ图５双极闭锁时频率曲线Ｆｉｇ．５ＦｒｅｑｕｅｎｃｙＣｕｒｖｅｗｉｔｈＤＣｂｉｐｏｌａｒｂｌｏｃｋｆａｕｌｔ３．３虎曲线功率送出极限林芝电网负荷较轻，负荷仅占发电的１０％～２５％，其主要发电机组老虎嘴、雪卡电厂大部分电力均通过长度为２８７ｋｍ的虎曲线送入拉萨主网，为典型的送端电网，虎曲线的送出能力对藏中电网的运行具有至关重要的作用，青藏直流未投运前，暂态稳定是虎曲线丰水期外送面临的主要问题。图６为虎曲线送出简化图，其中、分别代表线路始端和末端电压，因此虎曲线输送功率为ＦＴＴＦＴｆＰ＝．ｚ＇￣ｄｔ＇Ｊｓｉｎ，其中兰为送出系统的静态最大输送能力，主要由网架结构决定，其大小主要与传输阻抗有关。若仅考虑电厂升压变电抗（０．１１ｐｕ）、虎曲线电抗（０．１８ｐｕ）和曲哥主变电抗（０．０５ｐｕ），可估算出虎曲线外送系统的静态最大输电能力为２９０ＭＷ。图６虎曲线送出原理图—Ｆｉｇ．６Ｈｕｑｕｌｉｎｅｐｏｗｅｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｓｃｈｅｍａｔｉｃｓ丰水期，林芝地区电网老虎嘴和雪卡电站满发，降低林芝电网负荷增加外送电力，计算得到虎曲线暂态稳定极限１３０ＭＷ，如图７所示。叵巫匾亘亘亘三垂圃ｔ／ｓ图７虎曲线送出线路功率Ｆｉｇ．７Ｈｕｑｕｌｉｎｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒ当青藏直流投运后，虎曲线外送功率极限不仅与机组开机方式和本线路的暂态稳定极限有关，也与青藏直流输送功率存在着很大的耦合关系。夏季方式下，尤其在大负荷方式下，藏中电网是一个大受端电网，虎曲线与直流均以２２０ｋＶ线路向藏中电网输送较大功率，其总和将占到接近藏中电网负荷５０％的水平，２２０ｋＶ环网下网功率较大，两者均为大方式送电时，２２０ｋＶ主变将可能出现过载现象，同时由于负荷中心电源支撑能力较弱，藏中电网交流线路或主变故障将可能导致电网失去稳定。为此，须对虎曲线和直流功率之和进行限制。表２所示为２０１２年丰大方式下，不同开机方式下对应的虎曲线和直流功率极限。从表２中可以表２虎曲线与直流功率关系—Ｔａｂｌｅ２ＲｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｏｆＤＣａｎｄＨｕｑｕｌｉｎｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒ一１０８一电力系统保护与控制看出，满足一定的开机方式下，直流功率极限和虎曲线功率极限均为１２０ＭＷ，但为保证电网的安全稳定运行，两者之和不能超过２００ＭＷ。３．４换相失败青藏直流投产初期，藏中电网２２０ｋＶ网架仍较“”薄弱，大直流弱交流，大机组小电网问题突出。运行以来，青藏直流先后共发生多次换相失败，故障期间直流需要吸收大量无功功率，从而拉低系统电压；同时由于换相失败期间直流系统的输出功率瞬时下降，电网的频率也将出现较大波动。直流发生换相失败，引起交流母线电压降低，这是典型的大直流与小受端电网存在的问题。另一方面，藏中电网短路容量较小，交直流系统的相互影响较大，交流系统的主变或线路故障极易引发直流发生换相失败。据统计，截止２０１２年１０月份，青藏直流共发生了１４次换相失败，其中有９次换相失败均由藏中电网交流故障或扰动引起。３．５青藏直流特殊性藏中电网短路容量较小，青藏直流与其他直流系统相比具有一定的特殊性。１）直流送电与机组开机耦合根据设计要求，青藏直流可靠运行的最小有效短路比【９ｌ要求大于２．７。藏中电网的短路容量小，如表３所示，而９Ｅ燃机提供的短路容量较大，在枯大方式提供３８％的短路容量，枯小方式提供４５％的短路容量。表３换流站短路容量—Ｔａｂｌｅ３Ｓｈｏｒｔｃｉｒｃｕｉｔｃａｐａｃｉｔｙｏｆｃｏｎｖｅｒｔｅｒｓｔａｔｉｏｎ从表３可看出，燃机是保障青藏直流大功率送电的可靠保障，因此，若直流需要大比例受电时，需要投运９Ｅ燃机。２）直流起停需特殊处理常规直流一般以额定电压、１０％额定电流的方式正常解锁／闭锁，由于藏中电网网架薄弱、短路容量较小，直流设计输电容量占藏中电网负荷比例高，直流有功功率波动对交流电网的电压和频率冲击较大。为减小直流起停对藏中电网的较大冲击，青藏直流采用２５％额定电压（１００ｋＶ）、１０％额定电流（７５Ａ）的特殊方式起停。图８所示为２０１１年枯小方式下，藏中电网负荷２２０ＭＷ，直流按最小功率７．５Ｍｗ起动时藏中电网频率，频率最高升高０．４２Ｈｚ；若燃机退出，则藏中电网频率最高升高０．９８Ｈｚ。图８最小功率起动时系统频率Ｆｉｇ．８ＦｒｅｑｕｅｎｃｙｗｉｔｈＤＣｍｉｎｉｍｕｍｐｏｗｅｒｓｗｉｔｃｈｉｎｇｏｎ另一方面，换流站ＳＶＣ投运时，换流站投入２组滤波器后，拉萨２２０ｋＶ母线暂态电压升高约１５．５ｋＶ，稳态电压升高约２＿３ｋＶ；若无ＳＶＣ，暂态电压升高约１９．２ｋＶ，稳态电压升高约１１－３ｋＶ，不满足电压波动的要求，如图９所示。因此，要求换流站ＳＶＣ正常投入后，才能解锁直流。Ｅ亘耍囹ｓ（ｂ）换流站ＳＶＣ未投运图９投切滤波器时电压曲线Ｆｉｇ．９ＶｏｌｔａｇｅｃｕｒｖｅｗｉｔｈｆｉｌｔｅｒｓｓｗｉｔｃｈｉｎｇⅢ瑚羞；珈戮甾贾俊川，等青藏直流投运后藏中电网稳定特性研究．１０９．３）直流再起动功能需进行优化直流再起动次数一方面由直流输送功率的可靠度决定，另一方面还需要考虑长时间故障时直流功率损失对交流电网的冲击。接入较强电网的常规直流一般在单极运行时投入一次全压和一次降压（７０％额定电压）再起动，双极运行时投入两次全…压和一次降压再起动。由于藏中电网的网架结构比较薄弱、电网规模和转动惯量小，为减小直流再起动对藏中电网的较大冲击，需要对直流再起动功能进行优化，即青藏直流单极运行情况下，退出降压再起动功能，仅投入一次全压再起动；青藏直流双极运行情况下，建议直流按照定功率控制模式运行，直流两次全压和一次降压再起动功能正常投入。４结论青藏直流联网工程投运极大地缓解了西藏中部电网长期季节性缺电问题，但同时也给藏中电网的安全稳定运行带来诸多挑战。针对直流联网以来青藏直流以及藏中电网运行中存在的各种稳定问题，深入分析了青藏直流投运后藏中电网的电源特性变化、稳定特性转化、虎曲线功率送出、直流换相失败、交直流相互影响、以及直流特殊运行方式安排等安全稳定问题，为青藏直流以及藏中电网的安全稳定运行提供理论参考依据。参考文献［１］赵森林，王永平，李林，等．青海～西藏＋４００ｋＶ直流联网工程的控制保护策略优化［Ｊ］．电力系统自动化，—２０１３，３７（９）：１２９１３３．—ＺＨＡＯＳｅｎ－ｌｉｎ，ＷＡＮＧＹｏｎｇｐｉｎｇ，ＬＩＬｉｎ，ｅｔａ１．ＯｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆｃｏｎｔｒｏｌａｎｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｓｔｒａｔｅｇｉｅｓｆｏｒＱｉｎｇｈａｉ－Ｔｉｂｅｔ￣４００ｋＶＨＶＤＣｐｒｏｊｅｃｔ［Ｊ］．Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆ—ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２０１３，３７（９）：１２９１３３．［２］吴冲，刘汉伟，董卫国，等．青藏直流联网后藏中电网安全稳定控制系统的重构【Ｊ］．电网与清洁能源，２０１３，—２９（１）：５４５７．—ＷＵＣｈｏｎｇ，ＬＩＵＨａｎ－ｗｅｉ，ＤＯＮＧＷｅｉｇｕｏ，ｅｔａ１．ＲｅｃｏｎｎｇｕｒａｔｉｏｎｏｆｃｅｎｔｒａｌＴｉｂｅｔｇｒｉｄｓａｆｅｔｙａｎｄｓｔａｂｉｌｉｔｙｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍａｆｔｅｒＤＣｉｎｔｅｒｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔｆｒｏｍＱｉｎｇｈａｉｔｏＴｉｂｅｔ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍａｎｄＣｌｅａｎＥｎｅｒｇｙ，—２０１３，２９（１）：５４５７．［３］董凌，许德操．青藏直流联网工程负荷特性对短路电流计算影响的分析ＩＪ１．电网与清洁能源，２０１０，２６（１２）：—５７６１．—ＤＯＮＧＬｉｎｇ，ＸＵＤｅｃａｏ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｅｓｏｎｔｈｅｌｏａｄ—ｒｅｐｒｅｓｅｎｔａｔｉｏｎｏｆＱｉｎｇｈａｉＴｉｂｅｔｐｏｗｅｒｇｒｉｄＡＣ／ＤＣｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍａｎｄＣｌｅａｎＥｎｅｒｇｙ，２０１０，２６（１２）５７．６１．［４］刘宝宏，马为民，殷威扬．青海一西藏￣４００ｋＶ直流联网工程的启停方法设计［Ｊ］＿电力建设，２０１２，３３（５）：８－１１．［５］［６］［７］————ＬＩＵＢａｏｈｏｎｇ，ＭＡＷｅｉｍｉｎ，ＹＩＮＷｅｉｙａｎｇ．ＳｔａｒｔｓｔｏｐｍｅｔｈｏｄｆｏｒＱｉｎｇｈａｉ－ＴｉｂｅｔＤＣｉｎｔｅｒｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｐｒｏｊｅｃｔ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２０１２，３３（５）：８－１１．廖民传，蔡广林，张勇军．交直流混合系统受端电网暂态电压稳定分析【Ｊ］．电力系统保护与控制，２００９，３７（１０）：１－４．——ＬＩＡＯＭｉｎｃｈｕａｎ，ＣＡＩＧｕａｎｇｌｉｎ，ＺＨＡＮＧＹｏｎｇ￣ｕｎ．ＴｒａｎｓｉｅｎｔｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｒｅｃｅｉｖｅｄｐｏｗｅｒｇｒｉｄｉｎＡＣ／ＤＣｈｙｂｒｉｄｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００９，３７（１０）：１－４．穆子龙，王渝红，彭灿，等．四川电网由高压直流输电引起的次同步振荡特性研究【Ｊ］．电力系统保护与控制，—２０１３，４１（３）：２１２５．—ＭＵＺｉ－ｌｏｎｇ，ＷＡＮＧＹｕｈｏｎｇ，ＰＥＮＧＣａｎ，ｅｔａ１．ＳｔｕｄｙｏｎＳＳＯｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｏｆＳｉｃｈｕａｎｐｏｗｅｒｇｒｉｄｃａｕｓｅｄｂｙＨＶＤＣ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１３，—４ｌ（３）：２１２５．陈丹．锦屏～苏南特高压直流输电入地电流在四川Ｉ电网内分布的预测分析【Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１２，—４０（１４）：９２９６．—ＣＨＥＮＤａｎ．ＦｏｒｅｃａｓｔａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆＪｉｎｐｉｎｇＳｕｎａｎ—ＵＨＶＤＣｅａｒｔｈｒｅｔｕｍｃｕｒｒｅｎｔｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｉｎＳｉｃｈｕａｎｐｏｗｅｒｇｒｉｄ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，—２０１２４０（１４１：９２９６．［８］唐晓骏，刘东冉，陈麒宇，等．青藏直流接入后西藏地区电网电压／无功控制［ＪＪ＿电网技术，２０１０，３４（９）：９４．９９．——ＴＡＮＧＸｉａｏｄｕｎ，ＬＩＵＤｏｎｇｒａｎ，ＣＨＥＮＱｉｙｕ，ｅｔａ１．ＶｏｌｔａｇｅａｎｄｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｅＴｉｂｅｔｒｅｇｉｏｎａｌ—ｐｏｗｅｒｇｒｉｄａｆｔｅｒＱｉｎｇｈａｉＴｉｂｅｔＤＣｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，３４（９）：９４－９９．［９］郭小江，汤涌，郭强，等．ＣＩＧＲＥ多馈入直流短路比指标影响因素及机理ｆＪ】．电力系统保护与控制，２０１２，—４０（９）：６９７４，８１．ＧＵＯＸｉａｏ￣ｉａｎｇ，ＴＡＮＧＹｏｎｇ，ＧＵＯＱｉａｎｇ，ｅｔａ１．ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｆａｃｔｏｒｓａｎｄｔｈｅｏｒｙｆｏｒＣＩＧＲＥＭＩＳＣＲｉｎｄｅｘ［Ｊ］．—ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１２，４０（９）：６９７４，８１．［１０］呙虎，谢国平，朱艺颖，等．青藏直流接入后西藏电网Ⅲ数模混合仿真．电网技术，２０１３，３７（２）：４５５．４５９．——ＧＵＯＨｕ，ＸＩＥＧｕｏｐｉｎｇ，ＺＨＵＹｉｙｉｎｇ，ｅｔａ１．ＤｉｇｉｔａＵａｎａｌｏｇｈｙｂｒｉｄｓｉｍｕｌｍｉｏｎｏｆＴｉｂｅｔｇｉｒｄｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｗｉｔｈ￣４００ｋＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｆｒｏｍＱｉｎｇｈａｉｔｏＴｉｂｅｔ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，３７（２）：—４５５４５９．收稿日期：２０１３－０６－２３作者简介：贾俊川（１９８３一），男，通信作者，博士，工程师，研究方向为电力系统安全稳定分析；Ｅ．ｍａｉｌ：ｉｉ￣ｕｎｃｈｕａｎ＠ｅｐｒｉ．ｓｇｃｃ．ｃｏｍ．ｃｎ赵兵（１９８Ｏ一），男，博士，高级工程师，研究方向为电力系统安全稳定分析；罗煦之（１９８４一），男，硕士，助理工程师，研究方向为电力系统安全稳定分析。