输电线路雷击点与闪络点不一致的辨识与定位.pdf

第４４卷第１６期２０１６年８月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌｖ０１．４４Ｎｏ．１６Ａｕｇ．１６，２０１６Ｄ０Ｉ：１０．７６６７／ＰＳＰＣ１５ｌ５１４输电线路雷击点与闪络点不一致的辨识与定位马仪，黄然，申元，束洪春，余多，沐润志，白冰（１．云南电网有限责任公司电力科学研究院，云南昆明６５０２１７；２．昆明理工大学电力工程学院，云南昆明６５０５００）摘要：当输电线路遭受雷击导致故障，而雷击点与闪络点位置不同时，双端测距将定位至雷击点而非闪络点，行波测距精度会受到不利影响。根据双端感受到的后续波头中与首波头极性相同的第一个波头含有的故障信息，对“”雷击点与闪络点的一致性进行辨识。并且提出距离一致性比较的方法对雷击点与闪络点不一致情况进行闪络点定位，同时对该测距方法进行适用性以及影响因素分析。仿真实验和实测数据验证了所提新方法的可靠性和有效性。关键词：电力系统；雷击；输电线路；闪络；测距ＩｎｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎａｎｄｌｏｃａｔｉｏｎｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｌｉｇｈｔｎｉｎｇｐｏｉｎｔａｎｄｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔＭＡＹｉ，ＨＵＡＮＧＲａｎ，ＳＨＥＮＹｕａｎ，ＳＨＵＨｏｎｇｃｈｕｎ２，ＹＵＤｕｏ，ＭＵＲｕｎｚｈｉ，ＢＡＩＢｉｎｇ（１．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，ＹｕｎｎａｎＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＴｅｓｔＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ（Ｇｒｏｕｐ）Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｋａｎｍｉｎｇ６５０２１７，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｃｈｏｏｏｌｏｆＰｏｗｅｒＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＫｕｎｍｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｋｕｎｒｎｉｎｇ６５０５００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｗｈｅｎｔｈｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｆａｕｌｔｏｃｃｕｒｒｅｄｄｕｅｔｏｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｉｋｅ，ａｎｄｔｈｅｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｉｋｅｐｏｉｎｔｉｓｎｏｔｔｈｅｓａｍｅａｓｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔ，ｄｏｕｂ￣ｅｎｄｅｄｔｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｄｅｖｉｃｅｗｉｌｌｌｏｃａｔｅｏｕｔｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｉｋｅｐｏｉｎｔｒａｔｈｅｒｔｈａｎｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔ．Ｓｏｔｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅｌｏｃａｔｉｏｎａｃｃｕｒａｃｙｗｉｌｌｂｅａｄｖｅｒｓｅｌｙａｆｆｅｃｔｅｄ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｆａｕｌｔｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｆｉｒｓｔｈｅａｄｔｈａｔｄｏｕｂｌｅｅｎｄｅｄｆｅｌｔｉｎｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔｗａｖｅｈｅａｄｓｗｈｉｃｈｐｏｌａｒｉｔｙｉｓｔｈｅｓａｍｅａｓｆｉｒｓｔｗａｖｅｈｅａｄ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｉｄｅｎｔｉｆｉｅｓｔｈｅｃｏｎｓｉｓｔｅｎｃｙｏｆｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｉｋｅｐｏｉｎｔａｎｄｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔ，ａｎｄｐｒｏｐｏｓｅｓｔｈｅｍｅｔ‘‘ｈｏｄｏｆｄｉｓｔａｎｃｅｃｏｎｓｉｓｔｅｎｃｙ”ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｔｏｌｏｃａｔｅｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔｗｈｅｎｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｉｋｅｐｏｉｎｔａｎｄｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔａｒｅｉｎｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ．Ｍｅａｎｗｈｉｌｅ，ｔｈｅａｐｐｌｉｃａｂｉｌｉｔｙａｎｄｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇｆａｃｔｏｒｓｏｆｔｈｅｌｏｃａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄａｒｅａｎａｌｙｚｅｄ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｎｄｒｅａｌｄａｔａｖｅｒｉｆｙｔｈｅｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙａｎｄｖａｌｉｄｉｔｙｏｆｐｒｏｐｏｓｅｄｎｅｗｍｅｔｈｏｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｐｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍ；ｌｉｇｈｔｎｉｎｇ；ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅ；ｆｌａｓｈｏｖｅｒ；ｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎ０引言运行经验表明，雷击是导致输电线路发生故障的主要原因之一【１］。雷击杆塔塔顶或避雷线时，雷电流幅值一般较大，故障情况下雷击点与闪络点间距离若在一个杆塔档距之内，则认为雷击点与闪络点一致；绕击导线时，雷电流幅值一般较小，这时往往在雷击点未发生闪络，而雷电行波沿线路传输一段距离后，在绝缘薄弱处发生闪络【２Ｊ，此时雷击点与闪络点间的距离大于一个杆塔档距，形成了雷击点与闪络点不一致的情况，这将直接影响到现有行波测距算法的可靠性【３４Ｊ。可见，雷击点与闪络点不一致情况下的故障行波测距应引起足够的重视。目前基于行波原理的输电线路故障测距装置已在电力系统中得到了广泛应用，这对提高输电线路运行的安全性、经济性和可靠性具有重大意义【５】。当输电线路遭受雷击导致故障，而雷击点与闪络点位置不同时，若采用双端行波测距，通过行波在输电线路上的折反射仅能计算出雷击点位置，无法确定闪络点位置；若采用单端行波测距，由于行波源的增加，后续有效波头的识别将更加困难，这些都将影响行波测距装置的精度。随着行波测距领域研究的深入，一些学者已经开始对雷击点与闪络点不一致情况下的故障测距进行了研究。文献【２】针对特高压直流输电线路发生雷击点与闪络点不一致情况，利用线路两端保护安装处检测到的电压行波线模幅值变化规律，实现了雷击侧和闪络侧的识别、雷击点的定位和闪络点的定位。此法适用于１０００ｋｍ的直流长线路，对交流较短的线路不一定可靠，且对于雷击点与闪络点不一致距离小于５ｋｍ．．６４．．电力系统保护与控制的情况，不易采用此方法。文献［２］针对交流线路雷击与闪络点不一致情况，采用一定时窗内雷击侧采样到的故障电流低频分量占总能量比例低于短路侧采样到的故障电流，利用线路两侧能量分布差异确定雷击点与闪络点的相对位置，该算法受雷电流参数和阻波器边界元件等因素影响较大。然而现有的对雷击点与闪络点不一致情况ｆ如图１）的研究均是用来故障测距Ｊ，而未进行雷击点与闪络点是否一致的辨识。本文对行波在雷击点与闪络点不一致情况下的行波传播特点进行分析，根据双端感受到的后续波头中与首波头极性相同的第一个波头含有的故障信息，对雷击点与闪络点的一“”致性进行辨识，并且提出距离一致性比较的方法对雷击点与闪络点不一致情况进行闪络点定位。同时对该测距方法进行适用性分析以及影响因素分析，并经过大量仿真和实测数据验证本论文所提的新方法可靠、有效。图１雷击点与闪络点不一致示意图Ｆｉｇ．１Ｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｉｋｅｐｏｉｎｔａｎｄｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔｉｓｄｉｆｆｅｒｅｎｔ１雷击输电线路故障电磁暂态特征输电线路遭受雷击或发生闪络时，在故障点将产生向两侧母线运动的行波Ｊ。线路上的行波传播且到达两个不同波阻抗线路的连接点或到达接有集中参数的节点时，行波就会发生折射、反射Ｌ９叫（见图２）。当发生故障性雷击或线路短路故障时，在故障点因其线路波阻抗不连续而会出现行波折射和反射。在一定的时间窗内，母线处检测到的行波信号Ｍ图２雷击点与闪络点不一致故障线路行波折反射网格图Ｆｉｇ．２Ｆａｕｌｔｌｉｎｅｔｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅｒｅｆｒａｃｔｉｏｎａｎｄｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎｇｒｉｄｗｈｅｎｔｈｅｌｉｇｈｍｉｎｇｓｔｒｉｋｅｐｏｉｎｔａｎｄｔｈｅｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔｉｓｉｎｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ中就含有雷击点的初始行波、闪络点反射行波和母线的反射行波。闪络故障发生在线路前半段时（相对于近端母线），闪络点的反射波先到达；闪络故障发生在线路后半段时，对端母线的反射波先到达。由于雷电通道会在云层与线路之间持续时间大于５０ｕｓ，因此在注入导线的雷电流行波在闪络点发生反射回到雷击点时，雷电通道的存在会导致雷击点的波阻抗不连续，行波会在闪络点与雷击点之间多次折反射，导致线路两端观测到的波形存在大量反映雷电通道与闪络点之间距离的波形振荡。２输电线路雷击点与闪络点不一致的辨识与定位方法２．１方法原理由上文的分析可知，在雷击（绕击）输电线路故障的情况下，雷击产生的初始行波和故障初始行波沿故障线路传至线路两端，根据双端感受到的首波头到达时差可定位雷击点，雷击点距Ｍ端和Ｎ端’”距离分别记为和：。若雷击点与闪络点一致，则Ｍ、Ｎ端感受到的Ⅲ后续波头中与首波头极性相同的第一个波头ｗ、ｗ应分别为雷击初始行波以及故障初始行波在故障点的反射波，反映的即为故障位置。若雷击点与闪络点不一致，则Ｍ、Ｎ端感受到的后续波头中与首波头极性相同的第一个波头、所含有信息可分为三种情况。一是雷击初始行波经故障点的反射波、二是雷击初始行波在雷电流通道存在时经雷电流通道的反射波、三是雷击初始行波和故障初始行波在故障点的反射波。根据Ｍ、Ｎ端感受到的后续波头中与首波头极性相同的第一个波头、ｗ¨到达时差分别进行单’端测距，得到和，将、《和、进行一致性比较，进而对雷击点和闪络点是否一致进行辨识以及对闪络点进行定位。本文中将靠近雷击点的一侧称为雷击侧，靠近闪络点的一侧称为闪络侧。２．２方法实现按上述原理所构成的方法主要包括雷击点定位、雷击点闪络点一致性辨识与闪络点定位两个步骤。（１）雷击点定位设输电线路全线长为，，发生雷击故障时雷击初始行波和故障行波到达Ｍ、Ｎ端的时刻分别为’、”。则可根据式（１）、式（２）进行双端行波测９Ｊ。＝丁ｌ－ｖａｔ（１）马仪，等输电线路雷击点与闪络点不一致的辨识与定位一６５．＝，一（２）“式中：Ａｔ＝一；ｖ为经验波速。ｆ２）雷击点闪络点一致性辨识与闪络点定位设后续波头中与首波头极性相同的第一个波头、’到达Ｍ、Ｎ端的时刻分别为、。则可根据式（３）、式（４）分别进行单端测距［９】，得：Ｊ＿ｖａｔｍ（３）ｘ）＿ｖＡｔ（４）Ａｔｍ＝’一（５）Ａｔ．＝《一《（６）ａ．若Ｉ一）１＜，且ｌ一）ｊ＜，说明后续波头、分别为雷击初始行波以及故障初始行波在故障点的反射波。则判雷击点与闪络点一致，雷击点位置即为闪络点位置。ｂ．根据雷电流的特征，设雷电流通道持续时间设为ｆ，即当雷击点距量测端距离／２，’”（ｆ＿，刀）时，若Ｉ一）１＜且Ｉ一）１，说明后续波头为雷击初始行波经雷电流通道的发射波，而为故障初始行波经故障点的反射波。则’判Ｍ侧为雷击侧，Ｎ侧为闪络侧。为闪络点距Ｎ侧的距离。ｃ．若一ｌ且一＜，则判Ｍ侧’为闪络侧，Ｎ侧为雷击侧。为闪络点距Ｍ侧的距离。ｄ．若满足一≥』一＞－４”＋一’（＋）Ｉ＜ｇ一’＜０说明后续波头、为雷击初始行波和故障’初始行波在故障点的反射波，由一＜０可知，’Ｍ侧为闪络侧，Ｎ侧为雷击侧。为闪络点距Ｍ侧的距离。ｅ．若满足一）ｌ＞－４一＞－４”＋一（＋。）Ｉ＜￡一＞０则判Ｍ侧为雷击侧，Ｎ侧为闪络侧。为闪络点距Ｎ侧的距离。ｆ若满足一Ｉ一ｌ－＞４”＋一（＋）算法失效，需折算后再次计算或者采用其他４距方法。以上式中、￡依经验整定为＝２ｋｍ、ｓ＝２ｋｍ。算法流程如图３所示。图３算法流程图Ｆｉｇ．３Ａｌｇｏｒｉｔｈｍｆｌｏｗｃｈａｒｔ３仿真实例及算法精确性影响因素分析３．１仿真实例分析以图４所示的仿真系统为例，线路全长１５０ｋｍ，采样率为１ＭＨｚ，杆塔与线路模型见图４和图５，杆塔使用多波阻抗模型进行模拟，输电线路为四分裂导线。雷电流模型选用双指数模型，其数学表达式为ｉ＝Ｉｏ（ｅａｔ＿ｅ－ｆｉｔ）（７）式中：雷电流的波头为２．６ｓ，波尾为５０ｓ；ｏｃ为２００００；为１６６６６６６．７；／ｏ为雷电流幅值。．６６．电力系统保护与控制△Ｕ￣＝２２０ｋＶＭ／／ｉｔｉ出△Ｎｒ，Ｕｃ＝２２０ｋＶ２２０ｋＶ／５２５ｋＶ辜ＵＭ…＂Ｎ辜２２０ｋＶ／５２５ｋＶ图４５００ｋＶ线路模型示意图Ｆｉｇ．４Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆ５００ｋＶｌｉｎｅｍｏｄｅｌ００１４８４ｍ（ｂ）杆塔多波阻抗模型图５５００ｋＶ杆塔模型Ｆｉｇ．５５００ｋＶｔｏｗｅｒｍｏｄｅｌ绝缘子伏秒特性曲线由式（８）确定。Ｕｓ－ｔ（ｔ）＝４００Ｌｘ＋７１０ＬｘＦ。・（８）式中：ｆ为雷击开始到闪络所经历的时间，单位为ｕｓ；厶为绝缘子串长度，本文中绝缘子长度选为５．４６ｉｎＬ１。考虑冲击电晕对雷击波形的影响，根据文献［１２】所述可以得到如图６所示的冲击电晕等效电路。图６中，Ｃ，为冲击电晕在导线上引起的附加电容，为导线几何电容，Ｄ】和Ｄ２为理想稳压二极管。本文将导线分为若干段来近似考虑冲击电晕对沿线暂态电流、电压波形的影响，建立如图７所示的考虑冲击电晕和参数频变的线路模型。｝乙Ｄ・ｌ：｛＝ｃ０２Ｄ：ｊｌ；暑［Ｉ图６冲击电晕等效电路Ｆｉｇ．６Ｉｍｐｕｌｓｅｃｏｒｏｎａｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔ图７考虑冲击电晕和频变参数的线路模型Ｆｉｇ．７Ａｌｉｎｅｍｏｄｅｌｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｔｈｅｉｍｐａｃｔｏｆｔｈｅｃｏｒｏｎａａｎｄ￣ｅｑｕｅｎｃｙｐａｒａｍｅｔｅｒｓ例１设线路全长为１６０ｋｍ，雷电流为负极性雷电流，幅值为１２ｋＡ，已知线路发生绕击Ａ相导线故障，雷击点距保护安装处６５ｋｍ，雷击点与闪络点一致，故障线路两端电流波形如图８所示。双端首”波头到达时刻分别为＝２１８ｐｓ、ｆ＝３１８ｐｓ。根据式（１）Ｓｇｌ式（２），得出雷击点距Ｍ侧距离为ｘ＝６５．１ｋｍ、ｔ／ｌｔｓ（ａ）雷击点与闪络点一致时的故障线路Ｍ端电流波形ｔ／ｉｔｓ（ｂ）雷击点与ｃＪ＿；】络点一致时的故障线路Ｎ端电流波形图８雷击点与闪络点一致时的故障线路两端电流波形Ｆｉｇ．８Ｃｕｒｒｅｎｔｗａｖｅｆｏｒｍｓｏｆｆａｕｌｔｌｉｎｅｄｏｕｂｌｅｔｅｒｍｉｎａｌｓｗｈｅｎｔｈｅｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｉｋｅｐｏｉｎｔａｎｄｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔｉｓｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ一●ｖ１——一ｍ一一一ｖ１一上可工｝ｌ军一一上可时上＝一畔：一。ｌ．●●●●●●●一＾一一１：一蒲马仪，等输电线路雷击点与闪络点不一致的辨识与定位．６７．”距Ｎ侧距离为ｘ！＝９４．９ｋｍ。Ｍ、Ｎ端感受到的后续波头中与首波头极性相同的第一个波头ｗ、到’达双端的时刻分别为＝６５１ｓ、＝９５２Ｉｘｓ。据’式（３）和式（４）计算可得＝６４．５１７ｋｍ、＝９５．４８３ｋｍ。由于满足一ｌ＝０．５８３且ｌ一ｌ＝０．５８３＜，则可判定雷击点与闪络点一致，测距结果为６５．１ｋｍ，误差为１００ｍ。例２已知输电线路发生雷击故障，设线路全长为１６０ｋｍ，雷电流为负极性雷电流，幅值为１２ｋＡ，已知线路发生绕击Ａ相导线故障，雷击点距保护安装处６５ｋｍ，闪络点距保护安装处６０ｋｍ，雷击点与闪络点不一致，此时故障线路两端电流波形如图９所示。双端首波头到达时刻分别为ｔ２＝２１８ｇｓ、＝３１８ｓ。根据式（１）和式（２）得出雷击点距Ｍ侧距’离为ｘ２＝６５．１ｋｍ、距Ｎ侧距离为ｘ２＝９４．９ｋｍ。Ｍ、Ｎ端感受到的后续波头中与首波头极性相同的第一个波头ｗ删、到达双端的时刻分别为＝６１８ｓ、＝’９８４ｇｓ。据式（３）和式（４）计算可得＝５９．６ｋｍ、《＝９９．２ｋｍ。Ｉｘ２Ｉ由于满足条件ｅ，即－４Ｉ＝５．５一Ｉ＝４．３３则可判断Ｍ侧为闪络侧，测距结果为在线路距Ｍ侧６５．１ｋｍ处雷击，而在５９．６ｋｍ处发生故障。误差为－４００ｉｎ。３．２算法精确性影响因素分析（１）母线类型对量测端电流行波波头的影响电流行波在母线端会发生反射，电流反射系数的计算公式为＝－＝ＺＣ－Ｚ２（９）式中：Ｚ，＝ｕ２／为母线端负载；为线路特征阻抗。若母线端只有一条线路，由于入射行波的波头前沿部分基本上是较高频率分量，这些较高频率分量对应的变压器等设备的等效阻抗一般较大，远大于线路阻抗，使得电流行波的反射系数可能接近于一ｌ，电流行波波头高频分量经反射后削弱，甚至电流行波中波头的入射部分和反射部分可能相互抵消，以致所测电流行波波头变缓。如图ｌ０所示。ｔ／Ｉｔｓ（ａ）雷击点与闪络点不一致时的故障线路Ｍ端电流波形ｔ／Ｉｔｓ（ｂ）雷击点与闪络点不一致时的故障线路Ｎ端电流波形图９雷击点与闪络点不一致时的故障线路两端电流波形Ｆｉｇ．９Ｃｕｒｒｅｎｔｗａｖｅｆｏｒｍｓｏｆｆａｕｌｔｌｉｎｅｄｏｕｂｌｅｔｅｒｍｉｎａｌｓｗｈｅｎｔｈｅｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｉｋｅｐｏｉｎｔａｎｄｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｉｎｔｉｓｉｎｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔｕｓ（ａ）母线类型对Ｍ侧电流行波波头的影响ｔ／ＩｔｓＣｏ）母线类型对Ｎ侧电流行波波头的影响图１Ｏ母线类型对Ｍ、Ｎ侧电流行波波头的影响Ｆｉｇ．１０ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｂｕｓｔｙｐｅｏｎＮａｎｄＭｓｉｄｅｅｌｅｃｔｒｉｃｗａｖｅｈｅａｄ（２）近端雷击故障时，雷击点与闪络点不一致距离及与故障距离Ｘ相对关系对算法的影响当雷击点与闪络点不一致距离较小时，由于＜７＝《０＋＜一＝＋一８７６５４３２１Ｏ妥一６８．电力系统保护与控制雷击产生的行波与闪络点反射行波到达量测端时问间隔太小，本算法在雷击点与闪络点不一致距离Ａｘ３ｋｍ时，无法判别雷击点与闪络点不一致的情况，造成算法失效；对与故障距离Ｘ相对关系进行仿真分析，得出其相对关系对本文提出的算法无影响，仍能精确测出雷击点与闪络点的距离。４实际工程中疑似雷击点与闪络点不一致波形分析２０１３年９月１２日，大理供电局大苏线ＩＩ回发生故障跳闸，图１１和图ｌ２分别为苏屯变和大理变相应故障波形图，其中故障相为Ｃ相，对应图中红线部分。麓’’…｝。～＼０２０００４０００６０００８０００１００００１２０００１４０００ｌ６０００ｔ／￣ｔｓ图１１苏屯变故障三相波形Ｆｉｇ．１１Ｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅｆａｕｌｔｗａｖｅｆｏｒｍｏｆＳｕｔｕｎｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ５０４０３０２０≤１００—１０’。２０—３０ｋ＾％～０２０００４０００６０００８０００ｌ００００ｌ２０００１４０００ｌ６０００ｔ／ｐｓ图１２大理变故障三相波形Ｆｉｇ．１２Ｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅｆａｕｌｔｗａｖｅｆｏｒｍｏｆＤａｌｉｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ图ｌ３和图ｌ４为故障相的波形放大图，由图可知，在故障初始波头存在明显的后续振荡，且振荡存在明显的等间隔分布特征，疑似为雷击点与闪络点不一致的故障波形。由于大苏ＩＩ回线两端均装设有故障行波测距装置，两个站分别进行单端测距和两个站通过ＧＰＳ时间匹配所得结果如表１所示，表１的测距结果均为距苏屯变的距离。由表１可知，测距结果满足前文所叙述的关于雷击点与闪络点不一致情况的测距情况。图１３苏屯变故障波形Ｆｉｇ．１３ＦａｕｌｔｗａｖｅｆｏｒｍｏｆＳｕｔｕｎｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ后续振荡．对端母线反射波一３２００３２５０３３００３３５０３４００３４５０３５００ｔ／ｌａｓ图１４大理变故障波形Ｆｉｇ．１４ＦａｕｌｔｗａｖｅｆｏｒｍｏｆＤａｌｉｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ表１行波测距结果Ｔａｂｌｅ１Ｔｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅｒａｎｇｉｎｇｒｅｓｕｌｔｓ雷电定位系统由美国科学家ＭａｒｔｉｎＡＵｍａｎ和和ＥＰｈｉｌｉｐＫｒｉｄｅｒ教授于２０世纪７０年代提出并实现，我国在２Ｏ世纪８０年代末由原广西电力局、原水电部武汉高压研究所（武高院和中科院北京空间中心分别从美国引进了雷电定向定位系统设备，１９９１年初在浙江电网装设了国内最早国产的雷电定向定位实验性系统。经过２０年的不断发展，形成了覆盖全国电网的全自动、大面积、高精度、实时雷电监测网络［１３－１８］。雷电定位系统目前无法直接获取其原始数据，其主要的应用方式一般为通过ＷＥＢ进行查询，并将查询结果从雷电定位系统服务器下载至本地。表２所示为２０１３年９月ｌ２日大理供电局大苏线ＩＩ回发生故障跳闸时，通过ＷＥＢ查询得到的雷击相关信息，包括雷击引起的空气中电磁场变化到达测点的时间、雷击点位置、雷击回击数、雷击极性等信息。如柏如加ｍ０ｍ｝ｊ∞㈣鲫加加０瑚铷ｊ１马仪，等输电线路雷击点与闪络点不一致的辨识与定位．６９．袭２雷电监测信息查询结果报表Ｔａｂｌｅ２Ｑｕｅｒｙｒｅｓｕｌｔｓｒｅｐｏｒｔｏｆｌｉｇｈｔｎｉｎｇｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ对象范围线路±共享１０．１８０．８１。７９－＿￣南Ａ２ｏ＿大苏ＩＩ回线（大理）缓冲区半径（米）：５０００时间范围—雷电｝２０１３０９１２１６：３２：２６－２０１３．０９．１２１６：４２：２６最近最近序号时间经度纬度电流／ｋＡ回击站数参与定位的探测站距离／ｍ杆塔保山，永宁，兰坪，红河，澄江，云县，怒江，思茅，ｌ２０１３．０９。１２１６：３３：２３．７７５４０９９．６８５８２５．３４１０—３０．８５１３３５５３１４１～ｌ４２迪庆，大理，双柏，元谋，南华维西，兰坪，孟定，云县，２２０１３．０９．１２１６：３３：２３．８３２７０９９．７１５６２５．３４８８－２４．０一ｌｌ１迪庆，丽江，大理，腾冲，３００９１３２～１３３陇川，双柏，南华保山，大理，兰坪，怒江，３２０１３－０９．１２１６：３３：２３．９７０８０９９．７１８８２５．３６３６—１４．１—３５１５５１１３１双柏云县，大理，腾冲，兰坪，４２０１３－Ｏ９－１２ｌ６：３３：２４．１３１１０９９．７１０７２５．３５９８—２１．３—４８ｌ８６７１３２～１３３双柏，南华，红河，陇川孟定，云县，迪庆，巴马，丽江，陇川Ｉ，普提，南宁，５２０１３－０９．１２１６：３５：５２．５２７５０９９．６７９８２５．３３３２—６８＿８—１１９乐业，环江，思茅，元谋，３９２１１４５荔浦，贵港，靖西，古茼，毕节，腾冲，文山西盟，贺州，怒江，迪庆，巴马，三江，茂名，防城港，思茅，雷州，德钦，廉６２０１３．Ｏ９．１２ｌ６：３７：２５．１０５４０９９．６０２３２５．３５５５—２４５．６４２８江，永宁，玉林１，贡山，荔１３９５ｌ５４－１５５浦，勐仑，贵港，红河，北海，柳州，沙田，勐腊，腾冲，文山，巧家，维西，会东巧家，德钦，维西，永宁，勐仑，思茅，迪庆，丽江，７２０１３．０９．１２１６：３７：２５．１８４００９９．６４４２２５．３４２０５１．４一ｌ１６１３４１１４９－Ｉ５０大理，腾冲，勐腊，陇川，双柏，元谋，南华，文山云县，大理，腾冲，兰坪，８２０１３－０９．１２１６：３７：２５．２ｌｌ９０９９．６１９７２５．３４６９—１１．５—２７３３ｌ５１～１５２双柏，南华，丽江孟定，云县，丘北，迪庆，丽江，陇川，普提，乐业，思茅，永宁，元谋，贡山，９２０１３．０９．１２１６：３７：２５．２４６６０９９．６３１２２５．３３４２—７４．３－３２４１６２７ｌ５Ｏ～１５１兰坪，红河，古蔺，腾冲，文山，南华，勐海，巧家，华宁，维西，宁南，冕山云县，保山，腾冲，兰坪，１０２０１３．０９．１２１６：３８：４６．８８ｌ１０９９．６４１１２５．３０２１一ｌ５．６１６４９７５１５０～１５１怒江．双柏孟定，丘北，迪庆，丽江，陇川，乐业，大理，双柏，ｌ１２０１３．０９．１２１６：３８：４９．２３４２０９９．８０ｌ１２５．３８２７—５２．０１２０永宁，元谋，华坪，兰坪，２０３９１１６～１１７勐仑，红河，澄江，勐腊，腾冲，文山，巧家，维西思茅，大理，迪庆，元谋，——１２２０１３０９１２１６：４０：５９．５２４００９９．５ｌ８８２５．４４０３—１６．８１５２７０８１９３丽江．７０．．电力系统保护与控制由表２可知，在故障行波到达测量点的时刻——（２０１３０９１２．１６：３７：２５．１０５）确实在大苏线附近有雷电记录，且雷电记录较为密集，可知当时大苏线ＩＩ回线路走廊正遭受雷雨天气袭击。其中发生于２０１３．０９．１２１６：３７：２５．１０５４的第６条记录与行波测距装置记录的故障时间最为接近，雷击位置与现场巡线结果也相差较小，现场巡线结果确认为雷击故障，故障位于第１５０号杆塔Ｃ相绝缘子。雷击记录最为接近第１５４～１５５号杆塔，而现场巡线结果为第１５０号杆塔，可见，此次雷击故障存在雷击点与闪络点不一致的可能性。５结论（１）本文根据双端感受到的后续波头中与首波头极性相同的第一个波头含有的故障信息，对雷击“点与闪络点的一致性进行辨识，并且提出距离一”致性比较的方法对雷击点与闪络点不一致情况进行闪络点定位，实现了雷击点与闪络点不一致情况下雷击点与闪络点的精确测距。（２）本文分析了算法中可能影响测距精度的一些因素，当母线端只有一条线路时，会导致所测电流行波波头变缓，影响测距结果；当雷击点与闪络点不一致距离３ｋｍ时，无法判别雷击点与闪络点不一致的情况，造成算法失效。雷击点与闪络点不一致的情况普遍存在，严重影响着现有行波测距算法的可靠性，应引起足够的重视。参考文献［１］易辉，崔江流．我国输电线路运行现状及防雷保护【ＪＪ．高电压技术，２００１，２７（６）：４４－５０．ＹＩＨｕｉ，ＣＵＩＪｉａｎｇｌｉｕ．ＴｈｅｐｒｅｓｅｎｔｓｔａｔｅａｎｄｌｉｇｈｔｎｉｎｇｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｉｎＣｈｉｎａ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００１，２７（６）：４４－５０．［２］郭宁明，覃剑．输电线路雷击故障情况下的短路点定—位方法［Ｊ］．电力系统自动化，２００９，３３（１０）：７４７７．ＧＵＯＮｉｎｇｍｉｎｇ，ＱｒＮＪｉａｎ．Ｌｏｃａｔｉｎｇｍｅｔｈｏｄｏｆｓｈｏｒｔ－ｃｉｒｃｕｉｔｐｏｉｎｔｆｏｒｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｕｎｄｅｒｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｏｋｅｆａｕｌｔ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００９，３３（１０）：７４－７７．［３］束洪春，张斌，张广斌，等．￣８００ｋＶ直流输电线路雷击点与闪络点不一致时的行波测距ｆＪ］．中国电机工程学报，２０１１，３１（１３）：１１４．１２０．ＳＨＵＨｏｎｇｃｈｕｎ，ＺＨＡＮＧＢｉｎ，ＺＨＡＮＧＧｕａｎｇｂｉｎ，ｅｔａ１．ＴｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅｂａｓｅｄｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｗｉｔｈｆｌａｓｈｏｖｅｒｐｏｓｉｔｉｏｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｆｒｏｍｌｉｇｈｔｎｉｎｇｐｏｓｉｔｉｏｎｆｏｒＵＨＶＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１１，３１（１３）：１１４．１２０．［４］郭宁明，覃剑，陈祥训．雷击对行波故障测距的影响及识别［Ｊ］．电力系统自动化，２００８，３２（５）：７６．７９．ＧＵＯＮｉｎｇｍｉｎｇ，ＱＩＮＪｉａｎ，ＣＨＥＮＸｉａｎｇｘｕｎ．Ｌｉｇｈｔｉｎｇｓｔｒｉｋｅｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎａｎｄｉｔｓｅｆｆｅｃｔｓｏｎｔｈｅｔｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，—２００８，３２（５）：７６７９．［５］徐丙垠，陈平，李京，等．现代行波测距技术及其应用—【ＪＪ．电力系统自动化，２００１，２５（２３）：６２６５．ＸＵＢｉｎｇｙｉｎ，ＣＨＥＮＰｉｎｇ，ＬＩＪｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｍｏｄｅｍｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓｂａｓｅｄｏｎｆａｕｌｔｇｅｎｅｒａｔｅｄｔｒａｖｅｌｌｉｎｇｗａｖｅｓａｎｄｔｈｅｉｒａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００１，２５（２３）：６２－６５．［６］陈平，徐丙垠，李京，等．现代行波故障测距装置及其—运行经验［Ｊ］．电力系统自动化，２００３，２７（６）：６６６９．ＣＨＥＮＰｉｎｇ，ＸＵＢｉｎｇｙｉｎ，ＬＩＪｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｍｏｄｅｍｔｒａｖｅｌｌｉｎｇｗａｖｅｂａｓｅｄｏｎｆａｕｌｔｌｏｃａｔｏｒａｎｄｉｔｓｏｐｅｒａｔｉｎｇｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００３，２７（６）：６６－６９．［７］彭勇，王志新，陈军，等．输电线路雷击故障定位与识别［Ｊ】．高电压技术，２０１０，３６（２）：４０６－４１０．ＰＥＮＧＹｏｎｇ，ＷＡＮＧＺｈｉｘｉｎ，ＣＨＥＮＪｕｎ，ｅｔａ１．Ｌｉｇｈｔｉｎｇｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎａｎｄｒｅｃｏｇｎｉｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓｉｎｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ—ｌｉｎｅ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１０，３６（２）：４０６４１０．［８］司大军，束洪春，陈学允，等．输电线路雷击的电磁暂态特征分析及其识别方法研究ｆＪ］．中国电机工程学报，２００５，２５（７）：６４－６９．ＳＩＯａｊｕｎ，ＳＨＵＨｏｎｇｃｈｕｎ，ＣＨＥＮＸｕｅｙｔｍ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓａｎｄｉｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆｔｒａｎｓｉｅｎｔｓｏｎｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｃａｕｓｅｄｂｙｌｉｇｈｔｎｉｎｇｓｔｒｏｋｅ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００５，２５（７）：６４－６９．［９］葛耀中．新型继电保护和故障测距的原理与技术【Ｍ】．西安：西安交通大学出版社，１９９６．［１０］段建东，张保会，郝治国，等．超高压线路暂态保护中雷电干扰与短路故障的识别［Ｊ】．电力系统自动化，—２００４，２８（１８）：３０３５．ＤＵＡＮＪｉａｎｄｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＢａｏｈｕｉ，ＨＡＯＺｈｉｇｕｏ，ｅｔａ１．ＩｄｅｎｔｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆｌｉｇｈｔｉｎｇａｎｄｆａｕｌｔｉｎＥＨＶｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ—ｌｉｎｅｔｒａｎｓｉｅｎｔｂａｓｅｄｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００４，２８（１８）：３０－３５．［１１］王斌彭宗仁．５００ｋＶ线路绝缘子电压分布的有限元—法计算［Ｊ］．电瓷避雷器，２００３（１）：１３１５．ＷＡＮＧＢｉｎ，ＰＥＮＧＺｏｎｇｒｅｎ．Ａｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｖｏｌｔａｇｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎａｌｏｎｇｔｈｅ５００ｋＶｌｉｎｅｉｎｓｕｌａｔｏｒｓ［Ｊ］．ＩｎｓｕｌａｔｏｒｓａｎｄＳｕｒｇｅＡｒｒｅｓｔｅｒｓ，—２００３（１）：１３１５．［１２］束洪春，司大军，于继来．雷击输电线路电磁暂态仿真［Ｊ］．电力系统自动化，２００５，２９（１７）：６８－７１，９２．ＳＨＵＨｏｎｇｃｈｕｎ，ＳＩＤａｊｕｎ，ＹＵＪｉｌａｉ．Ｎｅｗｅｌｅｃｔｒｏ－马仪，等输电线路雷击点与闪络点不一致的辨识与定位．７１．ｍａｇｎｅｔｉｃｔｒａｎｓｉｅｎｔｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｐｐｒｏａｃｈｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｉｍｐｕｌｓｉｖｅｃｏｒｏｎａａｎｄｆｒｅｑｕｅｎｃｙ－ｄｅｐｅｎｄｅｎｃｅｌｉｎｅｐａｒａｍｅｔｅｒｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００５，２９（１７）：６８－７１，９２．［１３］陈家宏，康文斌，肖丽，等．雷电方向探测仪［Ｊ】．高电压技术，１９９２，１８（３）：３１．３５．ＣＨＥＮＪｉａｈｏｎｇ，ＫＡＮＧＷｅｎｂｉｎ，ＸＩＡＯＬｉ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｌｉｇｈｔｉｎｇｄｉｒｅｃｔｉｏｎｆｉｎｄｅｒ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９９２，１８（３）：３１－３５．［１４］樊灵孟，李志峰，何宏明，等．雷电定位系统定位误差分析［Ｊ】．高电压技术，２００４，３０（７）：６１－６３．ＦＡＮＬｉｎｇｒｎｅｎｇ，ＬＩＺｈｉｆｅｎｇ，ＨＥＨｏｎｇｍｉｎｇ，ｅｔａ１．ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆｌｏｃａｔｉｏｎｅｒｒｏｒｏｆＧｕａｎｇｄｏｎｇｌｉｇｈｔｎｉｎｇｌｏｃａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．—ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００４，３０（７）：６１６３．［１５］杨帅，邹建明，喻剑辉，等．输电线路与引雷塔雷电监测与雷电流波形分析［Ｊ】．高电压技术，２０１３，３９（６）：１５３６．１５４０．ＹＡＮＧＳｈｕａｉ，ＺＯＵＪｉａｎｍｉｎｇ，ＹＵＪｉａｎｈｕｉ，ｅｔａ１．Ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｌｉｇｈｔｎｉｎｇｃｕｒｒｅｎｔｗａｖｅｆｏｒｍｏｂｓｅｒｖｅｄｏｎｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅａｎｄｌｉｇｈｔｎｉｎｇｔｏｗｅｒ［Ｊ】．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３，３９（６）：１５３６－１５４０．［１６］张可，张凌，胡燕玲，等．输电线路行波测距数据的正弦拟合自动筛选方法［Ｊ】．电力系统保护与控制，２０１５，４３（２０）：５８－６４．ＺＨＡＮＧＫｅ，ＺＨＡＮＧＬｉｎｇ，ＨＵＹａｎｌｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｔｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅｄａｔａａｕｔｏｍａｔｉｃａｌｌｙｓｃｒｅｅｎｉｎｇｍｅｔｈｏｄｂａｓｅｄｏｎｓｉｎｅｆｉｔｔｉｎｇ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１５，４３（２０）：５８－６４．［１７］刘朕志，舒勤，韩晓言，等．基于行波模量速度差的配电网故障测距迭代算法［Ｊ］．电力系统保护与控制，—２０１５，４３（８）：８８９３．ＬＩＵＺｈｅｎｚｈｉ，ＳＨＵＱｉｎ，ＨＡＮＸｉａｏｙａｎ，ｅｔａ１．Ａｎｉｔｅｒａｔｉｖｅｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎａｌｇｏｒｉｔｈｍｕｓｉｎｇｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｏｆｗａｖｅｖｅｌｏｃｉｔｙｂｅｔｗｅｅｎｚｅｒｏｍｏｄｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔａｎｄａｅｒｉａｌｍｏｄｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔｏｆｔｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１５，４３（８）：８８９３．［１８］李勋，黄荣辉，姚森敬，等．一种改进行波时频复合分析的杆塔故障定位方法［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１５，４３（２０）：１３０－１３６．ＬＩＸｕｎ，ＨＵＡＮＧＲｏｎｇｈｕｉ，ＹＡＯＳｅｎｊｉｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎｏｖｅｌｆａｕｌｔｌｏｃａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｂｙｔｏｗｅｒｂａｓｅｄｏｎｔｒａｖｅｌｉｎｇｗａｖｅｔｉｍｅ－￣ｅｑｕｅｎｃｙａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１５，４３（２０）：１３０－１３６．［１９］吴焯军，赵淳，张伟忠，等．直流输电线路雷害现状与分析［Ｊ］．高压电器，２０１４，５０（５）：１３４－１３９．ＷＵＺｈｕｏｊｕｎ，ＺＨＡＯＣｈｕｎ，ＺＨＡＮＧＷｅｉｚｈｏｎｇ，ｅｔａ１．ＡｎａｌｙｓｉｓｏｎｌｉｇｈｔｎｉｎｇｄａｍａｇｅｏｆＤＣｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｓｉｎＣｈｉｎａ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＡｐｐａｒａｔｕｓ，２０１４，５０（５）：１３４－１３９．［２０］黄文武，肖明杰，杨旭，等．输电线路雷击闪络分析中—杆塔模型的研究【Ｊ］．高压电器，２０１５，５１（６）：１６６１７２．ＨＵＡＮＧＷｅｎｗｕ，ＸＩＡＯＭｉｎｇｉｉｅ，ＹＡＮＧＸｕ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｔｏｗｅｒｍｏｄｅｌｓｆｏｒｌｉｇｈｔｎｉｎｇｆｌａｓｈｏｖｅｒａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ】．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＡｐｐａｒａｔｕｓ，２０１５，５１（６）：１６６－１７２．—收稿日期：２０１５－０８２６；作者简介：马仪（１９６９一），男，建设及安全运行研究；黄然（１９８５－），女，安全运行研究；申元（１９７９一），男，安全运行研究。修回日期：２０１５－０９－０２硕士，高工，主要从事输电线路硕士，主要从事输电线路建设及硕士，主要从事输电线路建设及（编辑周金梅）