分布式潮流控制器对系统功率控制的研究.pdf

第４０卷第１６期２０１２年８月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌｖ０１．４０ＮＯ．１６Ａｕｇ．１６，２０１２分布式潮流控制器对系统功率控制的研究唐爱红，卢俊，宣俭，袁玮，王少荣（１．武汉理工大学自动化学院，湖北武汉４３００７０；２．宁夏天净冶金有限公司，宁夏银川７５０００１；３．华中科技大学电气工程学院，湖北武汉４３００７０）摘要：为了深入研究分布式潮流控制器对系统功率控制的特性，得出分布式潮流控制器的串并联等效模型，给出分布式潮流控制器的控制系统。采用分布式静止无功补偿器单相等效电压源建模的方法对分布式功率潮流控制器的基波和三次谐波分别建立了系统模型，并建立了串并联变流器交换的三次谐波有功功率与直流电容的数学模型。基于该等效模型，推导了分布式潮流控制器的最大功率调控范围，设计了以串联侧基波电压为控制变量、线路有功无功为控制目标的串联侧基波控制器，得出了以三次谐波电压为控制变量、直流电压为控制目标的控制器。静动态仿真研究表明，所提出的分布式潮流控制器的数学模型和控制系统是正确的，为分布式潮流控制器的进一步研究提供了理论依据。关键词：分布式潮流控制器；变流器；基波；三次谐波；电压源等效模型；控制器；仿真实验ＳｔｕｄｙｏｆｔｈｅｐｏｗｅｒｃｏｎｔｒｏｌａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒＴＡＮＧＡｉ．ｈｏｎｇ，ＬＵＪｕｎ，ＸＵＡＮＪｉａｎ２，ＹＵＡＮＷ＿ｅｉ，ＷＡＮＧＳｈａｏ．ｒｏｎｇ３（１．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＳｃｈｏｏｌ，ＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｗｕｈａｎ４３００７０，Ｃｈｉｎａ；２．ＮｉｎｇｘｉａＴｉａｎｊｉｎｇＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ，Ｌｔｄ，Ｙｉｎｃｈｕａｎ７５０００１，Ｃｈｉｎａ；３．ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＨｕａｚｈｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｗｕｈａｎ４３００７０，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｆｏｒｔｈｅｓａｋｅｏｆｒｅｓｅａｒｃｈｉｎｇｔｈｅｐｏｗｅｒｃｏｎｔｒｏｌａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ．ｗｅｏｂｔａｉｎｔｈｅｓｅｒｉｅｓ．ｐａｒａｌｌｅｌｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｍｏｄｅｌａｎｄｐｒｅｓｅｎｔｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｓｏｆｔｈｅｄｉｓｔｒｍｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ．Ｔｈｅｍｅｔｈｏｄｏｆｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｓｔａｔｉｃｓｅｒｉｅｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｏｒｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｖｏｌｔａｇｅｓｏｕｒｃｅｍｏｄｅｌｉｎｇｉｓａｄｏｐｔｅｄｔｏｃｏｎｓｔｒｕｃｔｔｈｅｍａｔｈｅｍａｔｉｃｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ．ｂ０ｔＩｌｆｏｒｔｈｅｆｕｎｄａｍｅｎｔａＩｈａｒｍｏｎｉｃａｎｄｔｈｅｔｒｉｐｌｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｈａｒｍｏｎｉｃ．ＴｈｅｍａｔｈｅｍａｔｉｃｍｏｄｅＩｏｆｔｈｅＤＣｃａｐａｃｉｔｏｒａｎｄｔｈｅｔｒｉｐｌｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｈａｒｍｏｎｉｃａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｅｘｃｈａｎｇｅｄｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｓｈｕｎｔａｎｄｔｈｅｓｅｒｉｅｓｃｏｎｖｅｒｔｅｒｉｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ．ＴｈｅｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｓｃａｌｅｏｆｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｐｏｗｅｒｏｆｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｉＳｄｅｄｕｃｅｄ．ＴｈｅｓｅｒｉｅｓｓｉｄｅｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｉＳｄｅｓｉｇｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｖａｒｉａｂｌｅｏｆｓｅｒｉｅｓｓｉｄｅｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｈａｒｍｏｎｉｃｖｏｌｔａｇｅａｎｄｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｔａｒｇｅｔｏｆａｃｔｉｖｅｏｒｒｅａｃｔｉｖｅｃｉｒｃｕｉｔ．ａｎｄｔｈｅｎａｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｉＳｄｅｓｉｇｎｅｄｗｉｔｈｔｈｅｔｒｉｐｌｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｈａｒｍｏｎｉｃｖｏｌｔａｇｅａｓｃｏｎｔｒｏｌｖａｒｉａｂｌｅ．ａｎｄｔｈｅＤＣｖｏｌｔａｇｅａｓｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｔａｒｇｅｔ．Ｔｈｅｄｙｎａｍｉｃａｎｄｓｔａｔｉｃｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｖｅｒｉｆｙｔｈｅｃｏｒｒｅｃｔｎｅｓｓｏｆｔｈｅｍａｔｈｅｍａｔｉｃｍｏｄｅｌａｎｄｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍ．Ｔｈｉｓｗｉｌｌｂｅｕｓｅｆｕｌｆｏｒｔｈｅｆｕｔｕｒｅｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｔｈｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ．ＴｈｉｓｗｏｒｋｉＳｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ（Ｎｏ．５ｌ１７７１１４）．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ；ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ；ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｈａｒｍｏｎｉｃ；ｔｒｉｐｌｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｈａｒｍｏｎｉｃ；ｖｏｌｔａｇｅｓｏｕｒｃｅｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｍｏｄｅｌ；ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ；ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｔｅｓｔｓ中图分类号：ＴＭ７２文献标识码：Ａ文章编号：１６７４３４１５（２０１２）１６．００１５．０６０引言统一潮流控制器ｆＵｎｉｆｉｅｄＰｏｗｅｒＦｌｏｗＣｏｎｔｒｏｌｌｅｒ，ＵＰＦＣ）是目前功能最为强大的潮流控制装置【１－４】。但是由于其成本及可靠性问题而没有在电力系统推广应用。研究一种既具有ＵＰＦＣ的强大功能，其可靠性和成本又能被电力系统广泛接受的潮基金项目：国家自然科学基金面上项目（５１１７７１１４）；湖北省自然科学基金面上项目（２０１０ＣＤＢ００８０３）；武汉市科技攻关计划项目（２０１１１０９２１３０１）流控制方法对我国电力经济持续发展有着极为重要的意义ｐｊ。文献［７】中提出了一种同时在ＵＰＦＣ拓扑——结构和控制方法上做改进的潮流控制器分布式潮流控制器（ＤｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄＰｏｗｅｒＦｌｏｗＣｏｎｔｒｏｌｌｅｒ，ＤＰＦＣ），它将ＵＰＦＣ原有结构中通过直流电容连接的串并联变流器分开并利用分布式静止串联补偿器（ＤｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄＳｔａｔｉｃＳｅｒｉｅｓＣｏｍｐｅｎｓａｔｏｒ，ＤＳＳＣ）的思想…将串联侧分布化Ｌ８，在该拓扑结构基础上，通过三次谐波在串并联变流器之间交换有功功率从而达到综合调节线路潮流的目的，如图１所示。并联侧一１６．电力系统保护与控制由两个背靠背的变流器组成，变流器ＶＳＣ１为三相变流器，ＶＳＣ２为单相变流器，二者由一个公共直流电容相连。通过一个耦合变压器将电网电压接入到ＶＳＣ１的交流侧，ＶＳＣ１吸收电网的有功功率来稳定直流电容电压；变流器ＶＳＣ２输出一定大小的△三次谐波电流，该电流经由首端Ｙ－变压器Ｙ侧的中性点均匀分布到输电线路中。串联侧根据其控制器的指令，一方面吸收线路上的三次谐波电流，用以维持自身电容电压的稳定；另一方面按照实际的功率补偿需求，产生一定幅值和相位的基频交流电压，串联变流器电压和线路首端电压叠加在一起，以此来改变线路的潮流。图１ＤＰＦＣ拓扑结构图Ｆｉｇ．１ＤｉａｇｒａｍｏｆＤＰＦＣ△由于三次谐波电流被变压器侧阻隔，无法流△通，因而经过末端Ｙ＿变压器Ｙ侧的中性点接地后形成回路。由于大大减少了部分装置的容量，节省了相间的低压绝缘和开关管的成本，较之ＵＰＦＣ而言更加经济可靠。目前，国外只有Ｚｈｉ．ｈｕｉ等人所在的研究小组在”进行研究【７＇ｌ，本课题组采用等效电压源的模型对ＤＰＦＣ进行了初步的研究【Ｉ引。文献【７】对ＤＰＦＣ的潮流控制范围进行了分析，并在ＤＱ平面中画出了ＤＰＦＣ对线路潮流的控制范围图，但并没有仿真数据验证控制范围的正确性；文献［１０】中串联侧变流器的基波电压参考信号由中央控制器产生，中央控制器如何产生基波电压参考信号、产生的基波电压参考信号是如何实现对线路的有功功率和无功功率进行控制等没有进行深入研究；文献［Ｉ２１在仿真过程中，仅仅改变基波电压参考信号的Ｄ轴和Ｑ轴分量来验证ＤＰＦＣ对潮流的控制能力，并没有加入控制器。本文将对ＤＰＦＣ的潮流控制范围进行详细分析，计算出ＤＰＦＣ对系统潮流的控制范围，并探讨潮流控制范围的正确性；对串联侧控制器的设计进行深入研究，并探讨该控制器对系统潮流和串联变流器直流侧电压的控制效果。１等效数学模型１．１ＤＰＦＣ系统模型如图１所示，ＤＰＦＣ由并联侧和串联侧组成，并联侧有两个变流器，分别为ＶＳＣ１与ＶＳＣ２；串联侧有一个或多个变流器。实际运行中，变频器的工作频率很高，如果计及开关频率，需要很小的步长。因为研究目的是ＤＰＦＣ对潮流的控制能力，所以，本文忽略开关管动作，根据能量传递关系建立ＤＰＦＣ的暂态模型。—由文献『７，１１１２１可知，所有不同频率分量叉乘的积分为零，不同频率下的有功功率彼此独立，所以，本文对基波和三次谐波分别建模。由文献［１３１中的单相模型等效法可得其基波等效电压源模型如图２所示。—＼、＝／一＼、一．．厂、Ｚ—＼／图２基波等效电路图Ｆｉｇ．２Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｈａｒｍｏｎｉｃ隧１－『Ｕ］ｂ式中：－ｂ、。分别为输电线路首端Ａ、Ｂ、Ｃ相电压；、Ｕｒｂ、。为输电线路末端各相电压；，厶ｌ＿ｂ、，ｌ，。为线路电流中的基波分量。为减小装置容量，并联侧变流器ＶＳＣ２只与串联侧交换串联变流器直流电容所需的三次谐波有功功率，所以ＶＳＣ２可用等效电压源ｈ．３代替，由文献［１３．１４］可知，串联侧各变流器也由电压源等效，如图３所示。图３三次谐波等效电路图Ｆｉｇ．３Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆｔｒｉｐｌｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｈａｒｍｏｎｉｃ唐爱红，等分布式潮流控制器对系统功率控制的研究一ｌ７一图中，。３，、。３，ｂ、。３，。为串联侧变流器逆变电压的三次谐波分量，Ｚ３，、Ｚ３，ｂ、Ｚ３，。为线路三次谐波等效电抗，厶为线路三次谐波电流。同理，对图３系统可写出三次谐波电压方程如式（２）所示。ｈ．３ｈ．３ｈ．３波对直流电容充电，吐出并联侧需要的三次谐波。因此，串联侧变流器吸收的有功功率Ｐｓ。需用直流电容参数表示，如式（７）所示。。：去（７）（２）２控制系统式中，／３，３－ｂ、，３．。为线路电流中的三次谐波分量。１．２ＤＰＦＣ串联侧模型如前所述，为减小装置容量，并联侧变流器ＶＳＣ２只与串联侧交换串联变流器直流电容所需的三次谐波有功功率，所以ＶＳＣ２可用电压源ｈ．３近似等效引。串联侧变流器以单相形式分别接入各相系统，其单相原理图如图４所示。传输线路———，＋。图４串联侧变流器示意图Ｆｉｇ．４Ｔｈｅｏｒｙｄｉａｇｒａｍｏｆｓｅｒｉｅｓｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒ图中，ｒｅｆｕ１和ｒｅｆｕ，ｓｅ３分别为控制器提供的串联侧变流器基波参考电压与三次谐波参考电压；。，ｄ。为串联侧变流器直流电容母线电压；。Ｉｄｃ为串联侧变流器直流侧电流；。为串联侧变流器直流电容值；，为线路电流，其值为基波和三次谐波电流的叠加，即：Ｉ＝Ｉ１＋厶；串联侧变流器等效电压为。，且。＝。＋。３（３）。１＝＂ＦＣｆｕ１（４）。３＝ｄｃ￣ＦＣｆｕ３（５）由此，串联侧变流器吸收的有功功率Ｐ。。可表示为。＝Ｕｓｅｌ＊Ｉ１ＣＯＳ稿＋。３・，３ＣＯＳ（６）式中：ｌ为串联侧产生的基波电压与线路基波电流的相角差；３为串联侧产生的三次谐波电压与线路三次谐波电流的相角差。串联侧变流器的工作模态主要有两个【１，１１］：其一为吸收并联侧提供的三次谐波对直流电容进行充电，吐出系统需要的基波功率；其二为吸收系统基２．１基波控制ＤＰＦＣ能否发挥其作用的关键在于控制的优劣，尤其是如何控制和利用好新引入的三次谐波，这也是ＤＰＦＣ区别于ＵＰＦＣ的关键所在。如上所述，本文建模时忽略了线路中电阻的影响，只保留线路阻抗的虚部ｊｘ，由此可以得到线路自然潮流为Ｐｒｏ＋ＪＱ）（８）由于串联变流器对系统呈现的为基波电压，而其三次谐波电压仅用于与并联变流器进行有功功率交换，由此，加入串联侧补偿的电压后线路潮流可表示为ｅｒ＋ＪＯｒ：Ｖｒ（）（９）１将式（８）减式（９）可得ＤＰＦＣ补偿功率的大小为＋ｊＱｒ。：（１０）ｊ．ａ１假设首端和末端的电压幅度均是Ｕ，则可得ＤＰＦＣ的控制范围如图５所示。ＤＰＦＣＱＩ补，／＼、／／一／／，，／一一一—ＬＬ～２图５ＤＰＦＣ补偿范围示意图Ｆｉｇ．５ＣｏｍｐｅｎｓａｔｅｓｃａｌｅｏｆＤＰＦＣ图５中，没有ＤＰＦＣ补偿的潮流轨迹是一个半径为ｆｚ／ｆ并绕其中心（定义坐标为Ｐ＝０，Ｑ：ｌ／Ｉ）的圆。圆上的每一点都对应着在传输角０下线路的有功功率Ｊｐｒ０和无功功率。ＤＰＦＣ的补偿范围是一个以自然潮流（Ｐｒｏ，）半径等于ｌｌＩ。ｌＩ的圆，图中为。１与的相角差。因此式（１０）可写为Ｃ００ｂａ．１８．电力系统保护与控制：＝ｓｉｎ州ＣＯＳ１）由式（１１）可知，将串联侧电压。１分解为与同相位的横向量１．ｄ和与垂直９０。的纵向量。１，ｑ，通过改变。ｌ小。１，的值将改变补偿功率Ｐｒ。、Ｑｒ。的值【】。由此可得串联侧的控制框图如图６所示。ｌｕｄ单相＋ｋ１／ｓ广ｄｑ逆变换＋图６串联侧基波控制器示意图Ｆｉｇ．６Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅｓｅｒｉｅｓｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒｆｏｒｔｈｅｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｈａｒｍｏｎｉｃ图中：ＰＬ、为实际测得的线路有功和无功；ＰＬｒｅｆ、ＱＬｆ为给定的有功和无功；１、ｌ、２、幻２分别为ＰＩ控制器的比例系数与积分系数［４－５，１１］；ｏｒ为线路末端电压的相角。２．２三次谐波控制串联侧变流器稳定工作的前提是其直流电压的恒定。由式（７）可知：直流电压的波动反映的是变流器与输电线路有功交换的变化，变流器所需的有功功率是由线路中的三次谐波电流提供。由于线路中的三次谐波电流维持恒定，可将串联侧电压３分解为与，３同相位的横向量。３．ｄ和与厶垂直９０。的纵向量ｅ３＇，通过改变。３，ｄ将改变直流电压，这与式（７）一致，由此可得串联侧三次谐波控制框图如图７所示。”单相ｄｑ逆变换—吁图７串联侧三次谐波控制器示意图Ｆｉｇ．７Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅｓｅｒｉｅｓｓｉｄｅｃｏｎｖｅｒｔｅｒｆｏｒｔｈｅｔｒｉｐｌｅｆｒｅｑｕｅｎｃｙｈａｒｍｏｎｉｃ图中：己，ｄｃｓＥ、。ｓＥｒｅｆ为直流电压实际测量值与给定值；３、分别为ＰＩ控制器的比例系数与积分系数；为线路三次谐波电流厶的相角。３仿真实验３．１系统参数设置在ＰＳＣＡＤ中建立ＤＰＦＣ仿真模型，如图８所示。为简化实现，并联侧变流器等效为与等效电压源，３对应的频率为１５０Ｈｚ的电流源，３，串联侧则由图２和图３所示的基波电压ｕｓ。１，、Ｕｓｅｌ，ｂ、Ｕｓ。１，。和三次谐波电压ｕｓ。３，、。３，ｂ、己，ｓｅ３，相串联进行等效，其幅值和相位由图６和图７所示的控制器计算得出。图８仿真系统Ｆｉｇ．８Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ取线路首端、末端电压３８０Ｖ，首端电压相角领先８．９２。。线路等效电抗为１６Ｑ，并联侧等效电流源相变压器Ｔ１的Ｙ型绕组中性点注入３Ａ电流。ＤＰＦＣ串联直流电压设定为６０Ｖ。由式（８）、式（１０）计算得出有功调节范围为一３４６．０７～３１４４．３７Ｗ，无功调节范围为－１８５４．５７～１６３６．３７、，Ａ。当不加控制器，直流电压恒定为６０ｖ，改变基波电压的横向量ｕｓ。３，ｄ和纵向量。３，分别为（０，１）、（０，一１）、（一１，０）、（１，０）时，线路功率分别为图９（ａ）、图９（ｂ）、图９（ｃ）、图９（ｄ）波形所示。０Ｏ００．５０１０ｏ１５０２．００ｔ／ｓ（ｂ）图９ＤＰＦＣ功率调节范围Ｆｉｇ．９ＰｏｗｅｒｒｅｇｕｌａｔｅｓｃａｌｅｏｆＤＰＦＣ由图可以看到：有功最小可到一３４０Ｗ，最大可到３１４０Ｗ；无功最小可到一ｌ８５０ＶＡ，最大可达ｌ６３０ＶＡ，与计算结果一致，验证了系统仿真模型的正确性。加入控制器，设定１＝０．７５、ｌ＝０．０２５、２＝０．８、２＝０．０６、３＝１、３＝０．４，分别进行如下稳态及暂态仿真实验。３．２有功功率调节特性仿真实验系统运行２Ｓ时启动控制器，直流电压给定值为６０Ｖ，有功给定值为２．１ｋＷ，无功给定值为０唐爱红，等分布式潮流控制器对系统功率控制的研究一１９一ｋＶＡ；５Ｓ时有功给定值变为０．９ｋＷ，无功给定值不变，得到的系统各参数如图１０所示。母５５ｆ－－＾一＂～———————。００广一０３５广０００６Ｏｎ。ｆ）２Ｏ一０００２０－００Ｏ６Ｏｓｓ（ａ）线路有功无功（ｂ）直流电容电压１８０２，００２２０２４０定在系统自然潮流为１．４ｋｗ。从图１１（ｂ）可看到，２Ｓ时由于控制器的启动，直流电压开始波动，经过２Ｓ稳定在给定值６０ｖ，５Ｓ时直流电压又开始波动，经过１．５Ｓ稳定在给定值６０ｖ。３．４单相短路接地暂态仿真实验在同样的初始值下，３Ｓ时在线路Ｌ１末端发生Ａ相接地短路，短路持续时间为０．５Ｓ。图１２、图１３分别为没装ＤＰＦＣ及装有ＤＰＦＣ时系统各参数曲线。ｓ△（ｅ）变压器侧线路电流局部图１０有功功率调节特性Ｆｉｇ．１０Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ从图ｌＯ（ａ）可见：经过０．５Ｓ无功稳定在给定值０ｋＶＡ，经过１Ｓ有功稳定在给定值２．１ｋＷ；５Ｓ时线路有功无功重新调整，无功继续稳定在给定值０ｋＶＡ，经过１Ｓ有功稳定在给定值为０．９ｋＷ。从图ｌ０（ｂ１可看到，２Ｓ时由于控制器的作用，直流电压开始波动，经过１．５Ｓ稳定在给定值６０Ｖ，５Ｓ时直流电压又开始波动，经过１．５Ｓ稳定在给定值６０ｖ。对图１０ｆｄ）、图１０（ｅ）￣Ｌ较可以看出（图中，ｒｌ为电流瞬时值，ｒＭ、厶ｒＭ分别为基频电流和三次谐波电流有效值）在变压器Ｙ侧线路电流中含有基频电流和三次谐波电流分量，而△在变压器侧线路电流中只含有基频电流。３．３无功功率调节特性仿真实验直流电压给定值为６ＯＶ，有功给定值为１．４ｋＷ，无功给定值为０．３ｋＶＡ；５Ｓ时有功给定值不变，无功给定值变为～０．３ｋＶＡ，得到的各参数如图１１所示。２．５０［Ｐ，罨２０ｔ／ｓ（ａ）线路有功无功ｔ／ｓ（ｂ）直流电容电压图１１无功功率调节特性Ｆｉｇ．１１Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ从图１１（ａ）￣－Ｉ见：经过１Ｓ无功稳定在给定值Ｏ．３ｋＶＡ，有功稳定在１．４ｋＷ：５ｓ时线路无功重新调整，经过０．５ｓ无功稳定在给定值一０－３ｋＶＡ，有功稳ｔｔ△（ａ）变压器Ｔｌ侧线路电流（ｂ）线路有功无功图图１２无ＤＰＦＣ时单相短路接地系统各参数Ｆｉｇ．１２ＰａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｇｒｏｕｎｄｉｎｇｓｙｓｔｅｍｓｗｉｔｈｏｕｔＤＰＦＣｓｔ△ｆａ）变压器Ｔ１侧线路电流△（ｂ）变压器Ｔｌ侧线路电流局部图：０…．Ｏ…０８０．．——————２．５０ｌ［Ｐ，一……２９２２９３３＿０７５３１２５。ｕ矿了ｔｇ（ｃ）变压器Ｔ１Ｙ线路电流图（ｄ）线路有功无功图图１３含ＤＰＦＣ时单相短路系统各参数Ｆｉｇ．１３ＰａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｇｒｏｕｎｄｉｎｇｓｙｓｔｅｍｓｗｉｔｈＤＰＦＣ从图１２和图ｌ３对比可以看出，未加ＤＰＦＣ的系统在短路发生后０．１Ｓ时，线路有功功率无功功率达到峰值２．１７ｋＷ、－０．４４ｋｖａｒ，线路电流达到Ａ相３．４Ａ、Ｂ相２．４Ａ、Ｃ相２．６Ａ；３．５Ｓ时短路故障消失，经０．１５Ｓ，线路有功功率无功功率稳定在１．４ｋＷ、一０．２ｋｖａｒ，线路电流稳定在２．１Ａ。加入ＤＰＦＣ时，系统短路０．０５Ｓ后，线路无功达到峰值一０．３７ｋｖａｒ，线路有功达到２．０４ｋＷ，线路电流达到Ａ相３．４Ａ、Ｂ相２．４Ａ、Ｃ相２．６Ａ。此后有功下降无功上升，燃脯电力系统保护与控制３．５Ｓ时短路故障消失，线路有功无功出现振荡，在３．９Ｓ时稳定在在１．４ｋｗ、一０．２ｋｖａｒ，线路电流稳定在２．１Ａ。直流电容电压在故障发生时刻开始波动，并在５Ｓ时稳定在给定值６０Ｖ。３．５线路功率波动暂态仿真实验由于仿真系统采用的电源是理想电压源，为了使线路上传输的功率发生一定频率的振荡，本文令线路首端电压的相角发生小范围的波动，发生波动的相角为，它的变化满足公式，＝十Ａｓｉｎ（２）（１４）图１４所示为线路上传输的有功功率发生２Ｈｚ的频率波动时线路上有功功率的振荡过程。图中Ｐ为装有ＤＰＦＣ的线路有功功率，Ｐｎ为未装ＤＰＦＣ的线路有功功率。至１．２。ｌ１０ｓ图１４低频振荡曲线Ｆｉｇ．１４Ｌｏｗ￣ｅｑｕｅｎｃｙｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ由图１４可见，未加ＤＰＦＣ时，线路有功功率的波动幅值为４－３００Ｗ，而加入ＤＰＦＣ后，线路有功功率的振荡被减ｄ￣￣２００Ｗ。４结语１１本文用等效电压源法分别对基波和三次谐波进行了系统建模；建立了串并联变流器交换的三次谐波有功功率与直流电容电压的关系模型。２）推导了ＤＰＦＣ的最大调节能力，并由此设计了串联侧基波控制器；由电压的有功无功分量设计了三次谐波的控制器。仿真结果表明：系统有功功率发生大的变化时，ＤＰＦＣ￣在１Ｓ内使系统趋于稳定；无功功率发生大的变化时，ＤＰＦＣ能在０．５Ｓ内使系统趋于稳定；系统发生不对称单相短路故障时，ＤＰＦＣ￣将有功无功波动幅值分别由２．０４ｋＷ、一０．３７ｋｖａｒ减小到１．４ｋＷ、－０．２ｋｖａｒ，线路电流由４．１Ａ减小到２．１Ａ；而将低频振荡的幅值由３００Ｗ减少Ｎ２ｏｏＷ；仿真结果还表明：控制器可以对线路的有功功率和无功功率进行独立控制，并维持直流电压在恒定值，同时在装有ＤＰＦＣ线路中的三次谐波电流不会流到此条线路外的其他线路中。由此可验证本文对ＤＰＦＣ数学模型建立和控制系统设计的正确性，为ＤＰＦＣ的进一步研究通过理论基础。参考文献［１］ＴａｒｏＫｏｎｄｏ，ＪｕｍｐｅｉＢａｂａ，ＡｋｉｈｉｋｏＹｏｋｏｙａｍａ．ＶｏｌｔａｇｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｎｅｔｗｏｒｋｗｉｔｈａｌａｒｇｅｐｅｎｅｔｒａｔｉｏｎｏｆｐｈｏｔｏｖｏｌｔａｉｃｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｕｓｉｎｇＦＡＣＴＳｄｅｖｉｃｅｓ［Ｊ］．—ＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｉｎＪａｐａｎ，２００８，１６５（３）：１６２８．［２］ＢｏｍｐａｒｄＥ，ＹｕｃｈａｏＭ．Ｍｏｄｅｌｉｎｇｂｉｌａｔｅｒａｌｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙｍａｒｋｅｔｓ：ａｃｏｍｐｌｅｘｎｅｔｗｏｒｋａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ［．ＩＥＥＥ—ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００８，２３（４）：１５９０１６００．［３］ＬｅｏＬｏｒｅｎｚ．Ｐｏｗｅｒｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒｄｅｖｉｃｅｓａｎｄｓｍａｒｔ’—ｐｏｗｅｒＩＣＳｔｈｅｅｎａｂｌｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｆｏｒｆｕｔｕｒｅｈｉｇｈｅｆｆｉｃｉｅｎｔｐｏｗｅｒｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎｓｙｓｔｅｍｓ［Ｃ】／／２００９１ＥＥＥ６ｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓａｎｄＭｏｔｉｏｎＣｏｎｔｒｏｌ—Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ，２００９：１９３２０１．［４］唐爱红，朱鹏程，程时杰，等．ＵＰＦＣ实验装置的研究—【Ｊ１．电工技术学报，２００６，２ｌ（６）：１２２１２６．—ＴＡＮＧＡｉ－ｈｏｎｇ，ＺＨＵＰｅｎｇｃｈｅｎｇ，ＣＨＥＮＧＳｈｉ－ｊｉｅ，ｅｔａ１．ＳｔｕｄｙｏｆｔｈｅｔｅｓｔｅｑｕｉｐｍｅｎｔｆｏｒＵＰＦＣ［ＪＩ．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆ—ＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２００６，２１（６）：１２２１２６．［５］唐爱红．统一潮流控制器运行特性及其控制仿真和实验研究【Ｄ】。武汉：华中科技大学，２００７．—ＴＡＮＧＡｉｈｏｎｇ．ＳｔｕｄｙｏｆｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｔｅｓｔｓｏｆＵＰＦＣｆｏｒｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｉｅｓ［Ｄ］．Ｗｕｈａｎ：ＨｕａｚｈｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７．［６］ＫｉｍＳＹｏｏｎＪＳ，ＣｈａｎｇＢＨ，ｅｔａ１．ＴｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｏｆＫＥＰＣＯＵＰＦＣ［Ｃ】／／ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＥｉｇｈｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＭａｃｈｉｎｅｓ—ａｎｄＳｙｓｔｅｍｓ，Ｎａｎｊｉｎｇ，２００５：２５０２２５０５．［７］ＹＵＡＮＺｈｉ．ｈｕｉ，ｄｅＨａａｎＳＷＨ，ＦｅｒｒｅｉｒａＢ．Ａｎｅｗ—ＦＡＣＴＳｃｏｍｐｏｎｅｎｔｄｉｓ￣ｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ（ＤＰＦＣ）［Ｃ】／／２００７ＥｕｒｏｐｅａｎＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓａｎｄＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ，Ａａｌｂｏｒｇ，２００７：１－４．［８］ＤｉｖａｎＤＭ，ＢｒｕｍｓｉｃｋｌｅＷＥ，ＳｃｈｎｅｉｄｅｒＲＳ．ＡｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｓｔａｔｉｃｓｅｒｉｅｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｏｒｓｓｙｓｔｅｍｆｏｒｒｅａｌｉｚｉｎｇａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌＯＩ＂１ｅｘｉｓｔｉｎｇｐｏｗｅｒｌｉｎｅｓ［Ｊ】．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＤｅｌｉｖｅｒｙ，２００７，２２（１）：６４２－６４９．［９］ＡｒｅｄｅｓＭ，ＰｏｒｔｅｌａＣ，ＥｍｍｅｒｉｋＥ，ｅｔａ１．Ｓｔａｔｉｃｓｅｒｉｅｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｏｒｓａｐｐｌｉｅｄｔｏｖｅｒｙｌｏｎｇｄｉｓｔａｎｃｅｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００４，８６（２）：６９．７６．［１０］ＤｉｖａｎＤ。ＪｏｈａｌＨ．ＤｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄＦＡＣＴＳ－ａｎｅｗｃｏｎｃｅｐｔｆｏｒｒｅａｌｉｚｉｎｇｇｒｉｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌ［Ｊ】．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２００５，２２（６）：８－１４．（下转第２６页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｏｎｐａｇｅ２６）２６．电力系统保护与控制２０ｌ０，３８（１３、：３１．３４．ＬＩＷｅｉ，ＹＡＮＮｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＺｈｅｎ－ｇａｎｇ．Ｓｔｕｄｙｏｎｌｏｎｇ－ｔｅｒｍｌｏａｄｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇｏｆＭＩＸ．ＳＶＭｂａｓｅｄｏｎｒｏｕｇｈｓｅｔｔｈｅｏｒｙ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３８（１３１：３１．３４．［８］温青，张筱慧，杨旭．基于负荷误差和经济发展趋势的组合预测模型在中长期负荷预测中的应用［Ｊ］．电力系统保护与控制，２０１１，３９（３）：５７．６１．ｗＥＮＱｉｎｇ。ＺＨＡＮＧＸｉａｏ．ｈｕｉ。ＹＡＮＧＸｕ．Ｔｈｅａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇｍｏｄｅｌｉｎ—ｍｅｄｉｕｍｌｏｎｇｔｅｒｍｌｏａｄｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇｂａｓｅｄｏｎｌｏａｄｅｒｒｏｒａｎｄｅｃｏｎｏｍｉｃｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｔｒｅｎｄ［Ｊ１．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１ｌ，３９（３）：５７。６１．［９］ＷｏｌｄＳ，ＡｎｔｔｉＨ，ＬｉｎｄｇｒｅｎＦ，ｅｔａ１．Ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｓｉｇｎａｌｃｏｒｒｅｃｔｉｏｎｏｆｎｅａｒ－ｉｎｆｒａｒｅｄｓｐｅｃｔｒａ『Ｊ１．ＣｈｅｍｏｍｅｔｒｉｃｓａｎｄＩｎｔｅｌｌｉｇｅｎｔＬａｂｏｒａｔｏｒｙＳｙｓｔｅｍｓ，ｌ９９８，４４（１．２１：１７５．１８５．［１Ｏ］李春富，王桂增，叶昊，等．正交信号修正法及其在软测量中的应用［Ｊ］．信息与控制，２００４，３３（４）：５００．５０３．ＬＩＣｈｕｎ－ｆｕ，ＷＡＮＧＧｕｉ－ｚｅｎｇ，ＹＥＨａｏ，ｅｔａ１．Ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｓｉｇｎａｌｃｏｒｒｅｃｔｉｏｎａｎｄｉｔｓａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｔｏｓｏｆｔｓｅｎｓｉｎｇ［Ｊ］．ＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００４，３３（４）：５００．５０３．［１１］陈幸琼，邓长虹，潘章达，等．基于ＲＢＦ循环神经网络的电力系统负荷建模［Ｊ］．电网技术，２００７，３ｌ（１７）：５６．５９．——ＣＨＥＮＸｉｎｇ－ｑｉｏｎｇ，ＤＥＮＧＣｈａｎｇｈｏｎｇ，ＰＡＮＺｈａｎｇｄａ，ｅｔａ１．ＰｏｗｅｒｓｙｓｔｅｍｌｏａｄｍｏｄｅｌｉｎｇｂａｓｅｄｏｎｒｅｃｕｒｒｅｎｔＲＢＦｎｅｕｒａｌｎｅｔｗｏｒｋ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７，３１ｆｌ７）：５６．５９．［１２］庞清乐．基于粗糙集理论的神经网络预测算法及其在短期负荷预测中的应用［Ｊ］．电网技术，２０１０，３４（１２）：１６８．１７３．—ＰＡＮＧＱｉｎｇ－ｌｅ．Ａｒｏｕｇｈｓｅｔｂａｓｅｄｎｅｕｒａｌｎｅｔｗｏｒｋ１ｏａｄｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇａｌｇｏｒ—ｉｔｈｍａｎｄｉｔｓａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｉｎｓｈｏｒｔｔｅｒｍｌｏａｄｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，—３４（１２）：１６８１７３．［１３］毛李帆，江岳春，姚建刚，等．采用正交信号修正法与偏最小二乘回归的中长期负荷预Ｎ［Ｊ１．中国电机工程学报，２００９，２９（１６）：８２．８８．——ＭＡＯＬｉｆａｎ，ＪＩＡＮＧＹｕｅｃｈｕｎ，ＹＡＯＪｉａｎｇａｎｇ，ｅｔａ１．Ｍｅｄｉｕｍａｎｄｌｏｎｇｔｅｒｍｌｏａｄｆｏｒｅｃａｓｔｉｎｇｂａｓｅｄｏｎｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｓｉｇｎａｌｃｏｒｒｅｃｔｉｏｎａｎｄｐａｒｔｉａｌｌｅａｓｔ－ｓｑｕａｒｅｓｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００９，２９（１６）：８２．８８．［１４］上海统计局．２００６上海统计年鉴【Ｍ】．北京：中国统计出版社，２００６．ＳｈａｎｇｈａｉＳｔａｔｉｓｔｉｃｓＢｕｒｅａｕ．２００６Ｓｈａｎｇｈａｉｓｔａｔｉｓｔｉｃａｌｙｅａｒｂｏｏｋ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＣｈｉｎａＳｔａｔｉｓｔｉｃｓＰｒｅｓｓ，２００６．—收稿日期：２０１１＿０４２８；—修回日期：２０１卜Ｏ５１９作者简介：夏非（１９７９一），男，讲师，研究方向为电力系统自动化、信号与系统；范莉（１９７７－），女，讲师，研究方向为电力系统高电压：苏浩益（１９８５－），男，硕士，研究方向为电力系统最优运行与规划、电力设备在线监测与故障诊断、智能电网。—Ｅｍａｉｌ：ｓｕｈａｏｙｉ８８８８＠１２６．ｃｏｒｎ（上接第２０页ｃｏｎｔｉｎｕｅｄｆｒｏｍｐａｇｅ２０）［１１］ＹＵＡＮＺｈｉ－ｈｕｉ，ｄｅＨａａｎＳＷＨ，ＢｒａｈａｍＦｅｒｒｅｉｒａ．ＤＰＦＣｄｅｓｉｇｎｐｒｏｃｅｄｕｒｅ－ａｃａｓｅｓｔｕｄｙｕｓｉｎｇｔｈｅＫＥＰＣＯＵＰＦＣａｓａｎｅｘａｍｐｌｅ［Ｃ】／／２０１０ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ｓａｐｐｏｒｏ，２０１０：２６９６－２７０２．［１２］唐爱红，闫召进，袁玮，等．一种分布式潮流控制方法的研究【Ｊ】．电力系统保护与控制，２０１１，３９（１６）：８９．９４．ＴＡＮＧＡｉ・ｈｏｎｇ，ＹＡＮＺｈａｏ－ｊｉｎ，ＹＵＡＮＷｅｉ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｎａｎｅｗｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｐｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（１６）：８９．９４．［１３］Ｊａｌａｙｅｒ＆ＭｏｋｈｔａｒｉＨ．Ａｓｉｍｐｌｅｔｈｒｅｅ－ｐｈａｓｅｍｏｄｅｌｆｏｒｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｓｔａｔｉｃｓｅｒｉｅｓｃｏｍｐｅｎｓａｔｏｒ（ＤＳＳＣ）ｉｎＮｅｗｔｏｎｐｏｗｅｒｆｌｏｗ［Ｃ】／／Ａｓｉａ－ＰａｃｉｆｉｃＰｏｗｅｒａｎｄＥｎｅｒｇｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，Ｓｈａｎｇｈａｉ，２００９：１－５．［１４］张爱国，韩军锋，蒋程．基于神经网络自适应ＰＩ控制的ＳＳＳＣ潮流控制器ｆＪ】．电力系统保护与控制，２０１０，—３８（２２）：１５２４．ＺＨＡＮＧＡｉ・ｇｕｏ，ＨＡＮＪｕｎ－ｆｅｎｇ，ＪＩＡＮＧＣｈｅｎｇ．ＰｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｏｆＳＳＳＣｂａｓｅｄｏｎａｄａｐｔｉｖｅＰＩｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｗｉｔｈｎｅｕｒａｌｎｅｔｗｏｒｋｓ［Ｊ１．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏ１．２０１０．３８（２２）：１５．２４．［１５］李生虎，丁明，张维，等．可控串补潮流控制对距离三段动作裕度的影响［Ｊ］．电力系统保护与控制，２００９，３７（３）：５－１０．ＬＩＳｈｅｎｇ－ｈｕ，ＤＩＮＧＭｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＷｅｉ，ｅｔａ１．ＰｏｗｅｒｆｌｏｗｃｏｎｔｒｏｌｅｆｆｅｃｔｗｉｔｈＴＣＳＣｏｎｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｍａｒｇｉｎｏｆｚｏｎｅ３ｉｍｐｅｄａｎｃｅｒｅｌａｙｓ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２００９，３７（３）：５－１０．收稿日期：２０１１－０３－２３；—修回日期：２０１２－０４２４作者简介：唐爱红（１９６９－），女，博士，副教授，研究方向为柔性交流输电、分布式发电与微电网；Ｅ．ｍａｉｌ：ｔａｈ＠ｗｈｕｔ．ｅｄｕ．ｃｎ卢俊（１９８７－），男，硕士生，研究方向为分布式发电与微电网；宣俭（１９７３－），男，助理工程师，研究方向为电力系统自动化。