直驱永磁风力发电系统在不对称电网故障下的电压稳定控制.pdf

第４１卷第１８期２０１３年９月１６日电力系统保护与控制ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌＶ＿ｏ１．４１Ｎｏ．１８Ｓｅｐ．１６，２０１３直驱永磁风力发电系统在不对称电网故障下的电压稳定控制张晓英，程治状，李琛，丁宁，蒋拯（１．兰州理工大学电气工程与信息工程学院，甘肃兰州１７３００５０；２．甘肃省工业过程先进控制重点实验室，甘肃兰州７３００５０）摘要：针对直驱永磁风力发电机组（Ｄ－ＰＭＳＧ）在不对称电网故障下，负序分量对直流母线电压会产生２倍频振荡的问题，提出利用单相电压延迟６０ｏ来构造三相对称电压，消除负序分量对直流母线电压的影响，对Ｄ－ＰＭＳＧ在不对称故障下电压跌落的控制策略展开了研究。网侧逆变器外环采用电压环稳定直流电压，控制变换器发出的有功功率，内环采用电流前馈控制，使电压矢量在ｄｑ轴间解耦，由外环控制得出的电流参考值来控制逆变器的电流，同时结合能量泄放回路解决Ｄ－ＰＭＳＧ在电网发生不对称故障下直流侧的功率拥堵。另外，对网侧动态电压恢复器ＤＶＲ采用改进的最小能量法控制策略，为系统提供最大无功功率支持，有利于网侧电压恢复，从而保证系统的稳定运行。以河西电网的实时数据进行仿真，结果证明了所提控制策略的有效性。关键词：Ｄ－ＰＭＳＧ；不对称故障；直流母线；控制策略；动态电压恢复器Ｖｏｌｔａｇｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｃｏｎｔｒｏｌｆｏｒｄｉｒｅｃｔｄｒｉｖｅｎｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｗｉｔｈｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒｉｎｇｒｉｄａｓｙｍｍｅｔｒｉｃｆａｕｌｔｓ——ＺＨＡＮＧＸｉａｏｙｉｎｇ一，ＣＨＥＮＧＺｈｉｚｈｕａｎｇ，ＬＩＣｈｅｎ，ＤＩＮＧＮｉｎｇ，ＪＩＡＮＧＺｈｅｎｇｆ１．ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃａｌａｎｄＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＬａｎｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｌａｎｚｈｏｕ７３００５０，Ｃｈｉｎａ；２．ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＧａｎｓｕＡｄｖａｎｃｅｄＣｏｎｔｒｏｌｆｏｒＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＰｒｏｃｅｓｓｅｓ。Ｌａｎｚｈｏｕ７３００５０，Ｃｈｉｎａ）—Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＷｈｅｎｔｈｅｄｉｒｅｃｔｄｒｉｖｅｎｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｗｉｔｈｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒｆＤＰＭＳＧ）ｆａｃｅｓｔｈｅｇｒｉｄａｓｙｍｍｅｔｒｉｃｆａｕｌｔｓ，ｔｈｅｎｅｇａｔｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅｃｏｍｐｏｎｅｎｔｍａｋｅｓＤＣｂｕｓｖｏｌｔａｇｅｐｒｏｄｕｃｅ２ｔｉｍｅｓｆｒｅｑｕｅｎｃｙｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎ，ｔｈｕｓｔｈｉｓｐａｐｅｒｐｒｏｐｏｓｅｓｔｏｆ——ｏｒｍａｂａｌａｎｃｅｄｔｈｒｅｅｐｈａｓｅｖｏｌｔａｇｅｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｓｉｎｇｌｅｐｈａｓｅｖｏｌｔａｇｅｄｅｌａｙ６０。ｔｈｅｏｒｙｔｏｅｌｉｍｉｎａｔｅｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｎｅｇ￣ｉｖｅｓｅｑｕｅｎｃｅ—ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｏｎＤＣｂｕｓｖｏｌｔａｇｅ．Ｆｏｒｇｒｉｄｓｉｄｅｉｎｖｅｒｔｅｒ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒｕｓｅｓｖｏｌｔａｇｅｒｉｎｇｔｏｓｔｅａｄｙＤＣｖｏｌｔａｇｅａｎｄｃｏｎｔｒｏｌａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｏｆｃｏｎｖｅｒｔｅｒｉｎｏｕｔｅｒｌｏｏｐ，ａｎｄｕｓｅｓｃｕｒｒｅｎｔｆｅｅｄｆｏｒｗａｒｄｃｏｎｔｒｏｌｉｎｉｎｎｅｒｌｏｏｐｔｏｍａｋｅｔｈｅｖｏｌｔａｇｅｖｅｃｔｏｒｄｅｃｏｕｐｌｅｉｎｄｑａｘｉｓａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｏｕｔｐｕｔｃｕｒｒｅｎｔｏｆｉｎｖｅｒｔｅｒｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｖａｌｕｅｏｆｃｕｒｒｅｎｔｏｂｔａｉｎｅｄｂｙｏｕｔｅｒｌｏｏｐｃｏｎｔｒｏ１．Ｍｅａｎｗｈｉｌｅ，ｔｈｉｓＰａＤｅｒｕｓｅｓｅｎｅｒｇｙｄｉｓｃｈａｒｇｅｃｉｒｃｕｉｔｔｏｓｏｌｖｅｐｏｗｅｒｃｏｎｇｅｓｔｉｏｎｏｆＤＣｓｉｄｅｆ—ｏｒＤＰＭＳＧｉｎｇｒｉｄａｓｙｍｍｅｔｒｉｃｆａｕｌｔｓ．Ｉｎａｄｄｉｔｉｏｎ，ｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｍｉｎｉｍｕｍｅｎｅｒｇｙｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｉｓｕｓｅｄｆｏｒｄｙｎａｍｉｃｖｏｌｔａｇｅｒｅｓｔｏｒｅｒＤＶＲｔｏｐｒｏｖｉｄｅｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｓｕｐｐｏｒｔｆｏｒｔｈｅｓｙｓｔｅｍａｎｄｒｅｃｏｖｅｒｇｒｉｄｓｉｄｅｖｏｌｔａｇｅ，ＳＯａｓｔｏｅｎｓｕｒｅｔｈｅｓｔａｂｌｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓｙｓｔｅｍ．Ｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈｅｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓｏｆｔｈｅ—ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｄｅｐｅｎｄｉｎｇｏｎｒｅａｌｔｉｍｅｄａｔａｉｎＨｅｘｉｇｒｉｄ．ＴｈｉｓｗｏｒｋｉｓｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＣｈｉｎａ（Ｎｏ．５０９６７００１）ａｎｄＥｘｃｅｌｌｅｎｔＹｏｕｔｈＴｅａｃｈｅｒＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＬａｎｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｎｏ．Ｑ２００８１４）．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＤＰＭＳＧ；ａｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｆａｕｌｔ年Ｃｂｕｓ；ｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ；ｄｙｎａｍｉｃｖｏｌｔａｇｅｒｅｓｔｏｒｅｒ中图分类号：ＴＭ７１文献标识码：Ａ——文章编号：１６７４３４１５（２０１３）１８００１７．０８０引言２０１１年２月２４日，桥西第一风电场场内升压站基金项目：国家自然科学基金资助项目（５０９６７００１）：兰州ｒ理工大学优秀青年教师培养资助项目（Ｑ２００８１４）３５ｋＶ馈线电缆头Ｃ相击穿，１１Ｓ后演变成三相短路，由于无功补偿设备不能迅速动作发出大量无功支撑系统电压，保护动作切除该馈线所带的全部１２台风机，损失出力１．８万ｋＷ，同时桥西变３５ｋｖ侧电压跌落３３％（至２３．４５ｋＶ）。最终导致甘肃风电基地风电机组脱网５９８台，损失出力达８４０ＭＷ。由一ｌ８．电力系统保护与控制ｒ桥西升压站３５ｋＶ馈线故障，导致敦煌变、瓜州变及各风电场升压站母线电压大幅跌落，进而敦煌变３３０ｋＶ母线电压最低跌至２７２ｋＶ，事故瞬间大量风机因不满足低电压穿越要求而脱网。同时，由ｆ事故前各风电场出力较大，在运ＳＶＣ装置均发生大量无功，支撑风电有功功率输送。由于风电机组大量脱网，系统无功过剩，造成系统电压升高，风电机组运行电压超过１．１ｐｕ，同时造成干东、桥东、北大桥东风电场风电机组电压过高保护动作，总计３００台风电机组脱网，甩出力４２．４万ｋｗ。本文以甘肃河西风电场为例，对直驱永磁同步发电机组（ＤｉｒｅｃｔｌｙＤｒｉｖｅｎＷｉｎｄＴｕｒｂｉｎｅｗｉｔｈＰｅｒｍａｎｅｎｔＭａｎｅｔＳｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓＧｅｎｅｒａｔｏｒ，Ｄ．ＰＭＳＧ）的风电—场３５ｋＶ线路故障进行研究。ＤＰＭＳＧ出现于上个世纪９０年代，由于具有无需增速齿轮箱、维护量小、运行效率高、可靠性高、对电网冲击小等优点而得—到电力界越来越大的关注【ｌＪ。当ＤＰＭＳＧ在稳态运行时，其直流侧电容上的电压总是稳定在１ｐｕ水平，略有波纹：当电网发生不对称故障时，引起电压跌落，三相电压处于不平衡阶段，永磁直驱风力发电系统变流器电流将增大，但由于变流器的热容量有限，因此必须对输出电流进行限制；当电压跌落幅度较大时，直流侧电容的输入和输出功率会出现不平衡，输入功率大于输出功率，如果直流侧不采取措施，直流侧电压将会升高。因此对直流侧采取措施保持功率平衡，限制其电压的升高［２１。此时若—ＤＰＭＳＧ继续运行于传统控制策略，直流母线电压将以２倍工频大幅波动，严重影响Ｄ．ＰＭＳＧ的运行—安全，容易造成脱网事故。ＤＰＭＳＧ由于功率无需双向流动，采用不可控ＡＣ／ＤＣ和可控ＤＣ／ＡＣ的并ｌｘｘＪ电路是经济有效的【ｊｊ。电压跌落时，由于电机侧变换器仍保持永磁同步发电机的正常运行，可以只在网侧变换器和直流侧采用对应措施，这是永磁直驱风电系统的故障穿越能力优于双馈式系统之处。文献『４］提出了按照电网正序电压和其额定电压的比减小发电机输出功率的控制策略，实现机组不对称故障穿越，文献［５】采用改进的瞬时对称分量法，对正负序电压分别控制实现低电压穿越，通过对永磁直驱型风力发电系统控制方法的改进可以在一定程度卜提高其低电压穿越ＬＶＲＴ（Ｌｏｗ・ＶｏｌｔａｇｅＲｉｄｅＴｈｒｏｕｇｈ）Ｉ能力，但是提高的程度有限，因此需要增加应对电压跌落等故障的硬件电路，以提高ＩＭ能力。目前随着直驱型风力发电系统市场份额的不断增大，国内外对其ＬＶＲＴ和无功控制补偿装置的研究成为热点。文献［６］提出电网电压正负序分别定向矢量控制策略并在直流侧增加能量泄放回路，实验结果证明了所提控制策略的有效性。文献［７．８】将ＳＴＡＴＣＯＭ应用到风电场中，充分发挥无功电源的作用，改善风电场的电压稳定性。动态电压恢复器ＤＶＲ（ＤｙｎａｍｉｃＶｏｌｔａｇｅＲｅｓｔｏｒｅｒ）是重要的ＤＦＡＣＴＳ装置，可在毫秒级内迅速动作，有效补偿敏感负载故障下的跌落电压，近两年有大量文献将其应用于风力发电系统中。文献［９．１ｌ１提出了将动态电压恢复器ＤＶＲ装置运用到双馈式风力发电系统中，存电压出现大扰动期问，对ＤＶＲ进行有效控制，为电网提供无功功率支持，延迟补偿时间，实现低电压穿越。电力系统中无功功率不足将引起电压稳定性问题，但大量仿真并没有将无功功率引入ＤＶＲ算法中，只考虑有功功率的变化，算法上存在不足。针对Ｄ．ＰＭＳＧ并网的特殊性，首先对网侧逆变器、能量泄放回路进行建模，网侧逆变器设计是基于三相电压不平衡的情况，利用单相电压延迟６０。来构造三相对称电压，从而可以消除负序分量的影响；通过内环采用电流前馈控制，使电压矢量在ｄｑ轴问解耦，外环采用电压环稳定直流电压，结合能量泄—放回路解决ＤＰＭＳＧ在３５ｋＶ线路发生不对称故障下直流侧的功率拥堵，避免直流侧的过电压，提高机侧并网的适应性。其次在网侧增加硬件电路，对改进控制策略的动态电压恢复器进行建模，分析了同相补偿法和最小能量补偿法两种控制策略实现的判据，同时将无功功率引入最小能量补偿法算法中，为３５ｋＶ系统提供无功功率支持，恢复网侧电压，提高网侧自身的稳定性，保证系统的稳定运行。１主电路拓扑结构本文采用主电路拓扑结构如图１所示。—ＤＰＭＳＧ由于功率无需双向流动，采用不可控ＡＣ／ＤＣ和可控ＤＣ／ＡＣ的并网电路ＩｊＪ，并在整流侧加入能量泄放回路，抑制功率小平衡造成的直流母线过高，结合网侧改进控制策略的动态电压恢复器ＤＶＲ提供无功功率支持，恢复网侧电压，保证系统的稳定运行。其中ＤＶＲ装置采用的结构是共用直流母线的三单相桥的拓扑电路，此结构能使各相独立进行补偿，逆变器直流侧通过超级电容器储能。图１主电路拓扑结构示意图Ｆｉｇ．１Ｔｏｐｏｌｏｇｉｃａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｉａｇｒａｍｏｆｍａｉｎｃｉｒｃｕｉｔ张晓英，等直驱永磁风力发电系统在不对称电网故障下的电压稳定控制．１９．２网侧逆变器设计２．１单相电压延迟６０。构造三相平衡电压【】乃Ｊ基于三相电压不平衡的情况，本算法利用单相电压延迟６Ｏ。来构造三相对称电压，从而可以消除负序分量的影响。以ａ相／／＝为参考，将其延’’迟６０。得到一。。，／＇／ｓｂ＝一。一／Ｌｓ，表示为＝√２ｓｉｎｏ．Ｉｔ＝ｓｉｎ（甜一＝ｓ甜＋ｓｉｎ式中：、甜。ｂ、。。为电网侧电压的瞬时值；。、、甜为构造后的三相平衡电压。２．２定向的空间电压矢量控制＇ＪＪ基于电网电压定向的空间电压矢量控制，ｑ轴定向电网电压矢量，超前ｄ轴９０。。网侧逆变器的电压矢量ｄ、ｑ轴之问存在耦合。为消除耦合，采用电流前馈对其进行解耦控制。图２为基于单相电压延迟６０。构造三相平衡电压和电网电压定向的网侧逆变器控制框图。逆变器在ｄｑ坐标系下的数学模型为＝粤删ｌｓ一＝＋。相静止坐标系中作为空间电压矢量ＰＷＭ的参考矢量，使得注入逆变器的三相电流保持对称。电网图２网侧逆变器控制框图—Ｆｉｇ．２Ｃｏｎｔｒｏｌｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｇｒｉｄｓｉｄｅｉｎｖｅｒｔｅｒ３直流侧增加能量泄放回路通过在图１中增加直流侧能量泄放回路，当电网电压发生不平衡故障时，可以有效降低直流侧电压波动，提高直流侧电容的使用寿命，提高了永磁直驱风力发电系统的ＬＶＲＴ能力。泄放回路通常由功率器件ＩＧＢＴ和卸荷电阻Ｒ构成。当直流侧电压…超过设定上限时，投入卸荷电阻ＪＲ；反之，切除卸荷电阻Ｒ。通过滞环比较器输出来驱动ＩＧＢＴ，从而遏制了过电压。这种方法的优点是控制简单，反应速度快。（２）４基于改进最小能量法的ＤｖＲ补偿策略式中：ｄ、。ｑ和、ｆｓｑ为网侧电压、Ｕｂ、。和网侧电流ｔ、ｆｓｂ、ｆｓ。在ｄｑ轴上的分量；、Ｒ分别为连接电抗和等效电阻之和；为电网电压角频率；。ｄ、明为逆变器交流侧电压矢量的ｄ、ｑ轴分量。将上式改写为式（３）。仁／￣／ｃｄ＝一一Ｒｌｓｄ＋ｆｓｑ＋甜ｄｔｓｑｓｑ：一一ｆ一＋。ｄｔｓｑｓｓｕｓｑ逆变器外环采用电压环稳定直流电压，控制变换器发出的有功功率，参考电压与实际电压比较，经ＰＩ调节得到ｑ轴电流参考值。内环采用电流前馈控制，使电压矢量在ｄｑ轴间解耦，令ｉｄ＝０，内环通过ｒ控制逆变器的电流。／／ｃ、／／ｃｑ在０【ｐ两传统的ＤＶＲ研究一直针对电压敏感性用户，安装在负荷侧，以保证电压长期稳定。目前对补偿策略进行分析研究主要采用两种向量图表示，分别是基于负荷电流的向量图法Ｉ１５Ｊ和基于暂降前负荷电压的向量图法ｌｌ＂］。由于甘肃河西风电场一般地处偏僻不位于负荷中心，因此传统的安装在负荷侧ＤＶＲ的控制策略不适合应用于大规模风电场并网系统中。本文在前者基础上延伸，针对电网电压跌落提出基于跌落前系统电压的向量法，将ＤＶＲ应用于系统侧，其向量图如图３所示。分析了同相补偿法和最小能量补偿法两种控制策略实现的判据，同时将无功功率引入最小能量补偿法的算法中，将改进最小能量补偿策略后的ＤＶＲ用于电网电压的补偿，使ＤＶＲ发出最大无功功率支撑电网电压，而不消耗有功。图ｌ中ＤＶＲ装置采用的结构是共用直流母线的三单相桥的拓扑电路，此结构能使各相独立进行补偿，逆变器直流侧通过超级电容器储能。．２０一电力系统保护与控制４．１改进的最小能量法原理图３中：以在横轴ａｘ上的单相圆为例，此圆为基于跌落前系统电压的向量图，是以跌落前系统电压己厂ｐＡ为横轴且恒定不变，以跌落电压Ｕ终点为圆心，ＤＶＲ最大补偿电压为半径做的补偿极限圆。其中ＡＢ是以０为圆心，ｌ。ｆＡｌ＝ｌｐｒｅｌ为半径做的圆，交补偿极限圆于Ａ、Ｂ两点，即系统参考电压可补偿范围的终点轨迹。若电压发生跌落后，只有当与补偿极限圆有交点时，ＤＶＥ才可将系统电压补偿至额定值。当＝＝屏＝０、△＝及Ｕ。ｆＡ旋转至补偿极限圆内任意位置时，即为完全补偿、同相补偿和最小能量补偿策略。完全补偿法是一种理想化补偿，受输电线路与功率传输的影响，工程实施上很难实现，同相位补偿法可以保持系统相位一致，但发生不对称故障时，系统电压不再平衡，而采取最小能量补偿时，ＤＶＲ输出有功最小，且有效延长ＤＶＲ补偿时间。图３基于跌落前系统电压向量图Ｆｉｇ．３Ｖｅｃｔｏｒｄｉａｇｒａｍｂａｓｅｄｏｉｌｓｙｓｔｅｍｖｏｌｔａｇｅｂｅｆｏｒｅｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐ４．２ＤＶＲ补偿范围的确定图３中大圆为系统电压幅值轨迹，三个小圆为ＤＶＲ补偿极限圆；ＵｐＡ、ＵｐＢ、ＵｐｒｅＣ是跌落前系统电压，幅值相等，相位互差１２０。；ＵＳＡ、ＵＳＢ、ｓｃ是发生不对称故障后的系统电压；ＵｒｅｆＡ、ｆＢ、是各相系统参考电压，相互对称；△△△、、是发生电压跌落时的系统电压相位跳变角；、，Ｂ、，ｃ是各相系统电流；、、是各相系统参考电压的相位，当这三个量增大或减小时，各相参考电压随之发生顺向或逆向旋转。图中，弧、ＣＤ、分别是各小圆与大圆相交部分，即经过补偿后各相系统电压变化范围。当系统发生三相不平衡电压跌落时，各相系统电压可补偿范围不同且可能不对称，因此需要确定系统侧三个参考电压公共的可变裕度，来确定ＤＶＲ补偿范围。由于坐标轴对称，Ｂ、Ｃ相通过坐标旋转可以用Ａ相相同的方法确定ＤＶＲ补偿电压。先求系统参考电压的相位的变化范围，图３△中，在《二）中，由余弦定理知：眦。±二（４）２ＡＡ△△Ａ相参考电压相位变化范围（一ＺＡＯＭ，＋／＿ＡＯＭ），同理可得Ｂ、Ｃ相参考电压相位变化范△△△围分别为（一Ｚ．ＦＯＭＢ，＋／－ＦＯＭＢ）、（一△ＡＤＯＭｃ，＋ＺＤＯＭｃ），综合考虑ｃ（ＯＷｒｌ。）△△『。ｗｃｍａｘ（Ａ一ＺＡＯＭ，一／＿＿ｆｒＯＭＢ，一ＺＤＯＭｃ）△△ｌｃｍｉｎ（Ａ＋ＺＡＯＭ，＋ＡＦＯＭＢ，＋／－ＤＯＭｃ）（５）当。ｗｎＯｕ。时，可以通过ＤＶＲ将系统电压补偿为三相对称电压，反之，ＤＶＲ无法将系统电压补偿至三相对称。４．３补偿策略分析由图３中Ａ相知，单相ＤＶＲ输出有功功率为—尸ｎｖＲＡ＝ＵｒＡＩＡＣＯＳＣＡＵｓＡＩＡＣＯＳＯｓＡ（６）由于系统参考电压三相对称，有＝＝＝厦，可得到三相ＤＶＲ输出有功总量’尸ＤｖＲ＝ｖＲＡ＋ｖＲＢ＋ＰＤ，Ｒｃ＝Ｐ一（ｓｉｎｆｌ＋ＰｓＣＯＳ＝（７）√℃Ｊｐ一＋ｅｓｓ＋ａＩＩ协／）式（７）中Ｐ＝Ｕ（ＪｒＡＣＯＳ＋ＢＣＯＳ＋ＩｃＣＯＳ吸）（８）＝，Ａ＋）＋，ｎ＋）十＋）（９）乓＝，Ａｏ。ｓ（弦＋）＋馆＋）＋＋）（１ｕ）４．３．１改进的最小能量补偿策略对于电网电压跌落，采取零有功补偿，并将无功功率引入ＤＶＲ算法中，使ＤＶＲ装置发出最大无√功功率支持系统电压。只有当ＰＱ＋时，才张晓英，等直驱永磁风力发电系统在不对称电网故障下的电压稳定控制．２１．有可能采取零有功补偿。令ＰｎｖＲ＝０，则有√Ｐ＝＋ｓｉｎ（ｆｌ＋ａｃｔａｎ（Ｐｓ／Ｑｓ）（１１）√＝ａｒｃｓｉｎ（Ｐ／Ｑｓ＋）一ａｃｔａｎ（Ｐｓ／Ｑｓ）（１２）当ｃ（。Ｗｎ，Ｏｕ）时，可以实现零有功补偿策略。由上述推导，可得出各相系统参考电压为ｌＵｒｅｆＡ：ｆｅＩ｛ｒｅｍ＝ｆｅ（１３）ｌＩ矾＝ｆｅ以Ａ相为例，Ａ相跌落后的系统电压、动态电压恢复器Ａ相补偿电压和Ａ相电流分别为“ｌＵｓＡ＝Ｕｒｅｆｅ从ｓＪ，ＡＩＡｅｉ（ＣＡ）ｌ。一从而动态电压恢复器Ａ相视在功率ｖＲＡ＝ＵＤＶＲＡＩＡ＝尸ＤＶＲＡ＋ｊＱＤｖＲＡ（１５）同理可得尸ＤｖＲＢ、尸ＤｖＲｃ、ｖＲＢ、ＶＲｃ，即动态电压恢复器发出的有功和无功功率分别为』尸ＤｖＲＰＤＶＲＡ＋ＰＤＶＲＢ＋ＰＤ（１６１ｌｖＲ＝ＶＲＡ＋ｖＲＢ＋ｖＲｃ４．３．２同相位补偿策略从图３中，以ａｘ轴为例，可以得到同相位补偿△法的判据，当满足＝时，系统跌落电压与系统参考电压同相位。再由式（５）去搜索的范围，由式（１３）、式（１４）得出同相位补偿的补偿电压。５仿真分析本文运用Ｍａｔｌａｂ／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ工具箱，综合多种方法针对河西电网的实时数据，对Ｄ．ＰＭＳＧ风电场３５ｋＶ发生不对称故障下电压稳定控制进行仿真验证。电网３５ｋＶ侧发生ＡＣ两相短路故障，故障发生在０．０３～０．０７Ｓ，故障持续时间为０．０４Ｓ，故障引起的电压跌落为３３％。发生不对称故障前，系统电压幅值及相位分别为：乙＝３４．８ｋＶ、【＝３４．５ｋＶ、‰３４．６ｋＶ；ｒｅＡ＝０。、加＝一１２０。、心＝１２０。。ＤＶＲ经多级变压器输出电压极限为１５ｋＶ。图４、图５采用的均是标幺值，为３５ｋＶ线路上ＡＣ两相短路时跌落后的系统电压和采用传统算法的直流母线电压的波形。图４中在０．０３～０．０７Ｓ，Ａ相与Ｃ相电压跌落３３％至２３．４５ｋＶ左右。如图４所示，此时故障后的系统电压Ａ＝２３．４５ｋＶ，＝３４．５ｋＶ，＝２３．４６ｋＶ。图５中母线直流电压呈现明显的２倍频振荡，这是由于电网电压包含负序分量，采用传统的算法没有考虑到电网的不对称性，逆变器注入电网的有功功率包含二倍频的周期分量所致。图６采用标幺值，为空问电压矢量控制与能量泄放回路相结合下的直流母线电压，从图中可以看出，由于采用了能量泄放回路，０．０３Ｓ左右，启动了能量泄放回路，母线电压被限制在１．０７ｐｕ处，抑制了直流母线上的２倍频振荡，保证了系统的稳定运行。图７是跌落后系统电压相位跳变角度波形，由于采用单相延迟６０ｏ构造三相平衡电压时带来的三分之一的周期延迟，引起相位跳变。此时各相位跳△变为０＝一１２．９５ｏ，Ａ＝０。，Ａ＝一１１．４５。。从而由式（４）可得：／＿＿ＡＯＭ：１９．７６８￣、／＿＿ＦＯＭ￣＝２５．１１２ｏ、ＺＩＸｇＭｏ＝２０．３０６￣。由式（５）可得变化范围：ｃ（。，ｅｕ。）（一２５．１１２。，６．８１８。）。由式（８）～式（１０）可知：Ｐ＝２．２７ｅ、：１．９０７ｅ、＝２．７７９ｅ。此时满足Ｐ、／ｏ２＋尸ｃ，可以采取零有功补偿策略。√由式（１２）得至０＝ａｒｃｓｉｎ（Ｐ／Ｑｓ＋）一…ａｃｔａｎ（Ｐｓ／Ｑｓ）一６．８０。，满足ｃ（０ｄ，ｕ）。由式（１３）～式（１６）可得有功和无功分量，通过仿真ＤＶＲ三相输出有功功率波形如图８所示。其中：尸ｎｖＲ』￣＝１５６５ｋＷ、ｖＲＢ＝一５８０３ｋＷ、ｖＫＣ＝４２３８ｋＷ，ＤＶＲ输出总的有功功率尸ｎ、，：０ｋＷ年ＶＲ三相输出的无功功率波形如图９所示。其中：（）ｎ、：１４５５ｋｖａｒ、ｖＲＢ＝１３００ｋｖａｒ、Ｒｃ＝１３９０ｋｖａｒ。图１０为ＤＶＲ与网侧逆变器和能量泄放回路共同作用下直流母线电压，母线电压被限制在１．０３ｐｕ处，抑制了２倍频的振荡。图１１为采用同相位补偿法后的系统电压，从图中可以看出，可以保持系统相位一致，但当系统发生不对称故障时，补偿后的系统电压不再对称。图Ｉ２为采用改进后最小能量补偿法补偿后的系统电压，此时三相电压幅值相等，相位互差１２０。，通过仿真也验证了ＤＶＲ输出有功功率为０，为系统提供最大无功功率，可以持续地补偿系统的电压跌落。一２２．电力系统保护与控制ｔ｜ｓ图４跌落后系统电压波形Ｆｉｇ．４Ｖｏｌｔａｇｅｗａｖｅｆｏｒｍｏｆｓｙｓｔｅｍａｆｔｅｒｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐｊ１．０ＳＭＷｍｍ岍Ｆｉｇ．５ＤＣｂｕｓｖｏｌｔａｇｅｗａｖｅｆｏｒｍｂｙｔｈｅｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌａｌｇｏｒｉｔｈｍ５号ｌ０ＳＯ５０＿＿７０１００２００３０．０４００５００６００７００８００９０．１０ｆ／ｓ图６采用空间电压矢量控制和能量泄放回路结合下直流母线电压波形Ｆｉｇ．６ＤＣｂｕｓｖｏｌｔａｇｅｗａｖｅｆｏｒｍｕｎｄｅｒｔｈｅｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｓｐａｃｅｖｏｌｔａｇｅｖｅｃｔｏｒｃｏｎｔｒｏｌａｎｄｅｎｅｒｇｙｄｉｓｃｈａｒｇｅｃｉｒｃｕｉｔ：＼Ｃ捌／ＡＢ相：。一＼：ｆ／ｓ图７跌落后系统电压相位跳变角度波形Ｆｉｇ．７Ｖｏｌｔａｇｅｐｈａｓｅｊｕｍｐａｎｇｌｅｗａｖｅｆｏｒｍｏｆｓｙｓｔｅｍａｆｔｅｒｖｏｌｔａｇｅｄｒｏｐ６。。。３０００。３０００—．６０００三～．．ｌＡ塑’＼ｆｔ干Ｈ功功半：／Ｂ相／——————————～０．０１０．０２０．０３Ｏ０４０．０５０．０６Ｏ０７０Ｏ８０・Ｏ９Ｏ１Ｏｔ／ｓ图８三相ＤＶＲ输出的有功功率Ｆｉｇ．８Ａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｏｆｔｈｒｅｅ。ｐｈａｓｅＤＶＲｏｕｔｐｕｔ６０００５０００、－ｊＩＪ３ｈ举＼一Ｊ＿Ａ相／≮】ｊｒ’≮＿＿＝：＿一‘●Ｂ０，０ｌ０．０２００３００４００５００６００７０．０８００９０．１０ｔ／ｓ图９三相ＤＶＲ输出的无功功率—Ｆｉｇ．９ＲｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｏｆｔｈｒｅｅｐｈａｓｅＤＶＲｏｕｔｐｕｔ５０５Ｏ０１Ｏ．０２Ｏ０３Ｏ０４Ｏ０５０．０６Ｏ０７Ｏ０８Ｏ０９０１０ｔ／ｓ图１０改进控制策略ＤＶＲ作用下直流母线电压Ｆｉｇ．１０ＤＣｂｕｓｖｏｌｔａｇｅｏｆｉｍｐｒｏｖｅｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｕｎｄｅｒｔｈｅａｃｔｉｏｎｏｆＤＶＲ图１１同相位补偿后的系统电压—Ｆｉｇ．１１Ｓｙｓｔｅｍｖｏｌｔａｇｅｗｉｔｈｔｈｅｓａｍｅｐｈａｓｅｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄ图１２改进后的最ｔＪｘｌ￣ｒ，量补偿后的系统电压Ｆｉｇ．１２Ｓｙｓｔｅｍｖｏｌｔａｇｅｗｉｔｈｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｍｉｎｉｍｕｍｅｎｅｒｇｙｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄ６结论以甘肃河西电网桥西升压站３５ｋＶ事故的实时数据，针对Ｄ－ＰＭＳＧ风电场３５ｋＶ线路发生不对称故㈣㈣４３２％立／（一０８６４２０２４６８Ｏ●０Ｏ００００－＿；／／０８６４２０２４６８０●Ｏ０Ｏ０Ｏｃ）ｃ）ｃ＞１；Ｓ∞名４２２４０ＯＯＯ０ｃ）ｃ）ｊ厶张晓英，等直驱永磁风力发电系统在不对称电网故障下的电压稳定控制一２３．振荡的影响。通过内环采用电流前馈控制，使电压Ｐｒｃｔｉ。ｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（１７４．８３．。矢，。夕曼蔫曼ｌ电［６］肖磊，黄守道，黄科元．不对网故障下直驱永磁。赛空间电泄放回一线电。蠢莘篓、吨古，＇／￣ｇｌｉＩＩＩＳＧ￣３５＠～￣，２０—１０，２５（７一）：１．一”。一一的功率拥堵，避免直流侧的过电压，提高机侧并网……的适应性。同时在网侧增加硬件回路，采用改进的）（ＩＡ０Ｌｅｉ，ＨＵＡＮＧＳｈｏｕ－ｄａｏ，ＨｕＡＮＧＫ。－ｙａｎ・Ｄｃ参考文献制方式和动态特性研究［Ｊ］．电力系统保护与控制，运行特性的分析［Ｊ］．电力系统自动化，２００７，３１（１７）：７３．７７．——ＨＵＳｈｕ－ｊｕ，ＬＩＪｉａｎｌｉｎ，ＸＵＨｏｎｇｈｕａ．Ａｎａｌｙｓｉｓｏｎｔｈｅｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｃａｐａｂｉｌｉｔｙｏｆｄｉｒｅｃｔ－ｄｒｉｖｅｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｉｃｇｅｎｅｒａｔｏｒｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍｓ，２００７，３ｌ（１７）：７３．７７．［２］李建林，许洪华．风力发电系统低电压运行技术［Ｍ】．北京：机械工业出版社，２００８．—ＬＩＪｉａｎ－ｌｉｎ，ＸＵＨｏｎｇｈｕａ．Ｌｏｗｖｏｌｔａｇｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎｗｉｎｄｐｏｗｅｒｇｅｎｅｒａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍ［Ｍ］．ＢｅｉｊｉｎｇＣｈｉｎａＭａｃｈｉｎｅＰｒｅｓｓ，２００８．［３］徐科，胡敏强，杜炎森．直流母线电压控制实现与最—大风能跟踪［ＪＪ．电力系统自动化，２００７，３１（１１）：５３５８．—ＸＵＫｅ，ＨＵＭｉｎ－ｑｉａｎｇ，ＤＵＹａｎｓｅｎ．Ｒｅａｌｉｚａｔｉｏｎｏｆｇｒｉｄ－ｃｏｎｎｅｃｔｅｄａｎｄｍａｘｉｍａｌｗｉｎｄｐｏｗｅｒｔｒａｃｋｉｎｇｂｙｄｃｂｕｓｖｏｌｔａｇｅｃｏｎｔｒｏｌ［Ｊ］．ＡｕｔｏｍａｔｉｏｎｏｆＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒ—Ｓｙｓｔｅｍｓ，２００７，３１（１１）：５３５８．［４］杨晓萍，段先锋，钟彦儒．直驱永磁同步风电机组不对称故障穿越的研究［Ｊ］．电机与控制学报，２０１０，１４（２）：７．１９．—ＹＡＮＧＸｉａｏ－ｐｉｎｇ，ＤＵＡＮＸｉａｎ－ｆｅｎｇ，ＺＨＯＮＧ＇／ａｎｒｔ１．—Ａｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｆａｕｌｔｓｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｏｆｄｉｒｅｃｔｌｙｄｒｉｖｅｎｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｗｉｔｈｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓｇｅｎｅｒａｔｏｒ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＭａｃｈｉｎｅｓａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１０，１４（１２）：７－１９．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｃｏｎｔｒｏｌｍｅｔｈｏｄａｎｄｄｙｎａｍｉｃｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｏｆｌａｒｇｅｗｉｎｄｆａｒｍｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＰｏｗｅｒＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａ—ｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１１，３９（８）：７５８５．［８］孙勇，范国英，孙其振，等．风电场无功补偿的ＳＴＡＴＣＯＭ分数阶控制器设计［Ｊ１．电力系统保护与控制，２０１２，４０（１６：５４－６４．——ＳＵＮＹｏｎｇ，ＦＡＮＧｕｏｙｉｎｇ，ＳＵＮＱｉｚｈｅｎ，ｅｔａ１．ＦｒａｃｔｉｏｎａｌｏｒｄｅｒｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒｄｅｓｉｇｎｏｆＳＴＡＴＣＯＭｏｆｒｅａｃｔｉｖｅｐｏｗｅｒｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎｏｆｗｉｎｄｆａｒｍ［Ｊ］．Ｐｏｗｅｒ—ＳｙｓｔｅｍＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌ，２０１２，４０（１６）：５４６４．［９ｊＤｉｏｎｉｓｉｏＲａｍｉｒｅｚ，ＳｅｒｇｉｏＭａｒｔｉｎｅｚ．ＰｌａｔｅｒｏＣＡ．Ｌｏｗ．—ｖｏｌｔａｇｅｒｉｄｅｔｈｒｏｕｇｈｃａｐａｂｉｌｉｔｙｆｏｒｗｉｎｄｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｂａｓｅｄｏｎｄｙｎａｍｉｃｖｏｌｔａｇｅｒｅｓｔｏｒｅｒｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＥｎｅｒｇｙ—Ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ，２０１１，２６（１）：１９５２０３．［１０］ＡｈｒｎａｄＯｓｍａｎＩｂｒａｈｉｍ，ＴｈａｎｈＨａｉＮｇｕｙｅｎ，Ｄｏｎｇ－ＣｈｏｏｎＬｅｅ．Ａｆａｕｌｔｒｉｄｅ・ｔｈｒｏｕｇｈｔｅｃｈｎｉｑｕｅｏｆＤＦＩＧｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｓｙｓｔｅｍｓｕｓｉｎｇｄｙｎａｍｉｃｖｏｌｔａｇｅｒｅｓｔｏｒｅｒｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｎｓｏｎＥｎｅｒｇｙＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎ，２０１１，２６（３）：８７１－８８２．１１１ｊＣｈｒｉｓｔｉａｎＷｅｓｓｅｌｓＦａｂｉａｎＧｅｂｈａｒｄｔ．ＦｒｉｅｄｒｉｃｈＷｉｌｈｅｌｍＦｕｃｈｓ．Ｆａｕｌｔｒｉｄｅ－ｔｈｒｏｕｇｈｏｆａＤＦＩＧｗｉｎｄｔｕｒｂｉｎｅｕｓｉｎｇａｄｙｎａｍｉｃｖｏｌｔａｇｅｒｅｓｔｏｒｅｒｄｕｒｉｎｇｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌａｎｄａｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｇｒｉｄｆａｕｌｔｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥＴｒａｍｏｎＰｏｗｅｒＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，２０１ｌ，２６（３）：８０７．８１５．［１２３丁宁，徐永海，肖湘宁．基于ｐ－ｑ．ｒ变换和数学形态滤波的电压暂降检测算法［Ｊ】．电力自动化设备，２０１１．．２４一电力系统保护与控制３１（３）：８９－９３．—ＤＩＮＧＮｉｎｇ，ＸＵＹｏｎｇ－ｈａｉ，ＸＩＡＯＸｉａｎｇｎｉｎｇ．Ｖｏｌｔａｇｅ—ｓａｇｄｅｔｅｃｔｉｏｎｂａｓｅｄｏｎｐ－ｑｒｔｈｅｏｒｙａｎｄｍｏｒｐｈｏｌｏｇｉｃａｌｆｉｌｔｅｒ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１１，３１（３１：８９－９３．肖湘宁．电能质量分析与控ＳｔＪ［Ｍ］．北京：中国电力出版社．２００４．ＸＩＡＯＸｉａｎｇ－ｎｉｎｇ．Ｔｈｅｐｏｗｅｒｑｕａｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｃｏｎｔｒｏｌ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：ＣｈｉｎａＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＰｒｅｓｓ，２００４．王恩德，黄声华．三相电压型ＰＷＭ整流的新型双闭环—控制策略［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１２，３２（１５）：２４３０．—ＷＡＮＧＥｎｄｅ，ＨＵＡＮＧＳｈｅｎｇ・ｈｕａ．Ａｎｏｖｅｌｄｏｕｂｌｅｃｌｏｓｅｄｌｏｏｐｓｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｅｔｈｒｅｅ－－ｐｈａｓｅｖｏｌｔａｇｅ－－ｓｏｕｒｃｅｄＰＷＭｒｅｃｔｉｆｉｅｒ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１２，３２（１５）２４．３０．葛长宏，程浩忠，王霄桦．基于最小能量法的ＤＶＲ控—制算法［Ｊ】．电力自动化设备，２００９，２９（１）：７０７４．—ＧＥＣｈａｎｇｈｏｎｇ，ＣＨＥＮＧＨａｏ・ｚｈｏｎｇ，ＷＡＮＧＸｉａｏ－ｈｕａ．ＤＶＲｃｏｎｔｒｏｌａｌｇｏｒｉｔｈｍｂａｓｅｄｏｎｍｉｎｉｍａｌｅｎｅｒｇｙ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００９，２９（１）：—７０７４．［１６］［１７］孙哲，郭春林，肖湘宁．基于负荷电压的ＤＶＲ补偿策略分析方法及最小能量控制［ＪＪ．中国电机工程学报，２０１０，３０（３１）：４３－４９．—ＳＵＮＺｈｅ，ＧＵＯＣｈｕｎ－ｌｉｎ，ＸＩＡＯＸｉａｎｇｎｉｎｇ．ＡｎａｌｙｓｉｓｍｅｔｈｏｄｏｆＤＶＲｃｏｍｐｅｎｓｍｉｏｎｓｔｒａｔｅｇｙｂａｓｅｄｏｎｌｏａｄｖｏｌｔａｇｅａｎｄｍｉｎｉｍｕｍｅｎｅｒｇｙｃｏｎｔｒｏｌ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆ—ｔｈｅＣＳＥＥ，２０１０，３０（３１）：４３４９．郭春林，刘裕昆，肖湘宁．三单相型ＤＶＲ的分析方法—和补偿策略［Ｊ］．电力自动化设备，２０１１，３１（１２）：４９５３．———ＧＵＯＣｈｕｎｌｉｎ，ＬＩＵＹｕｋｕｎ，ＸＩＡＯＸｉａｎｇｎｉｎｇ．Ａｎａｌｙｓｉｓｍｅｔｈｏｄａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｏｆｔｒｉｐｌｅｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅＤＶＲ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１１，３１（１２１：４９．５３．收稿日期：２０１２－１２－０４；—修回日期：２０１２－１２２Ｏ作者简介：张晓英（１９７３一），女，副教授，主要研究方向为电力系—统电压稳定性；Ｅｍａｉｌ：ｚｈｘｙ５２５＠ｇｍａｉｌ．ｃｏｍ程治状（１９８３－），男，硕士研究生，主要研究方向为风电系统电压稳定性Ｅ・ｍａｉｌ：ｃｈｅｎｇｚｈｉｚｈｕａｎｇ＠１６３．ｃｏｍ朝ｎＬ＝ｎ