发泡剂含量对双马来酰亚胺泡沫泡孔结构和性能的影响.pdf

第４４卷２０１６年５月第５期—第４２４６页材料工程ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶＯ１．４４Ｍａｖ２０１６ＮＯ．５—ＰＰ．４２４６发泡剂含量对双马来酰亚胺泡沫泡孔结构和性能的影响ＥｆｆｅｃｔｏｆＦｏａｍｉｎｇＡｇｅｎｔＣｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｎＢｕｂｂｌｅＳｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＢｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅＦｏａｍ刘晓丽，鹿海军。，邢丽英（１中航复合材料有限责任公司，北京１０１３００；２中航复合材料技术中心，北京１０１３００）———’ＩＩＵＸｉａｏｌｉ～，ＬＵＨａｉｉｕｎ～，ＸＩＮＧＬｉｙｉｎｇ（１ＡＶＩＣＣｏｍｐｏｓｉｔｅＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎＬｔｄ，Ｂｅｉｉｉｎｇ１０１３００，Ｃｈｉｎａ；２ＡＶＩＣＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓＣｅｎｔｅｒ，Ｂｅｉｉｉｎｇ１０１３００，Ｃｈｉｎａ）摘要：以偶氮二甲酰胺（ＡＣ）为发泡剂，采用预聚、发泡的两步法制备双马来酰亚胺泡沫，研究ＡＣ含量对泡沫泡孔结构、密度、尺寸稳定性温度和压缩性能的影响。结果表明：可通过发泡剂用量的改变实现泡沫密度在６Ｏ～２８０ｋｇ／ｍ。范围内调整，发泡剂用量对泡孔尺寸及其均匀性影响较小。随发泡剂用量降低，尺寸稳定性温度和压缩性能提高，当泡沫密度为２８０ｋｇ／ｍ。时，尺寸稳定性温度可达２２０￣Ｃ，压缩强度和模量分别为４．８ＭＰａ和２００ＭＰａ，满足结构泡沫的耐温性能和力学性能要求。关键词：发泡剂含量；双马来酰亚胺泡沫；泡孔结构；尺寸稳定性温度；压缩性能ｄｏｉ：１０．１１８６８／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１４３８１．２０１６．０５．００７中图分类号：ＴＢ３８３文献标识码：Ａ—文章编号：１００１４３８１（２０１６）０５００４２０５Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅｆｏａｍｕｓｉｎｇａｚｏｄｉｃａｒｂｏｎａｍｉｄｅ（ＡＣ）ａｓｔｈｅｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｗａｓｐｒｅｐａｒｅｄｔｈｒｏｕｇｈ—ｐｒｅｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎａｎｄｆｏａｍｉｎｇ．ＴｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆＡＣｏｎｂｕｂｂｌｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｄｅｎｓｉｔｙ，ｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ（ＨＤＴ）ａｓｗｅｌｌａｓｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｔｈｅｂｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅ（ＢＭＩ）ｆｏａｍｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｆｏａｍｄｅｎｓｉｔｙｃｏｕｌｄｂｅａｄｊｕｓｔｅｄｆｒｏｍ６０ｋｇ／ｍ。ｔｏ２８０ｋｇ／ｍ。ｂｙｃｏｎｔｅｎｔｏｆＡＣ，ｍｅａｎｗｈｉｌｅ，ＡＣｄｏｓａｇｅｈａｓｌｉｔｔｌｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｃｅｌ１ｓｉｚｅａｎｄｉｔｓｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ．ＡｓｔｈｅｃｏｎｔｅｎｔｏｆＡＣｄｅｃｒｅａｓｅｓ，ｔｈｅＨＤＴａｎｄｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｉｎｃｒｅａｓｅ．Ｗｈｅｎｔｈｅｆｏａｍｄｅｎｓｉｔｙｉｓ２８０ｋｇ／ｍ３，ｔｈｅＨＤＴｉｓ—２２ｏ￣Ｃ，ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｍｏｄｕｌｕｓａｒｅ４．８ＭＰａａｎｄ２００ＭＰａｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ，ｍｅｅｔｉｎｇｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅ—ｍｅｎｔｓｏｆｔｈｅｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｆｏａｍｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｃｏｎｔｅｎｔｏｆＡＣ；ｂｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅｆｏａｍ；ｂｕｂｂｌｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｐｒｏｐｅｒｔｙ泡沫材料是一类理想的轻质结构材料，在航空航天领域扮演着越来越重要的角色。随着航空航天等特殊领域对泡沫材料性能要求的不断提高，传统的聚氨酯、聚苯乙烯、聚氯乙烯等泡沫材料已不能满足这些领域对材料强度、刚度及耐热性的特殊要求。目前国外已将高性能泡沫塑料作为承载的结构材料应用在航空、航天、交通运输等领域，如卫星太阳能电池的骨架、火箭前端的整流罩、无人飞机的垂直尾翼和巡航导弹的弹体弹翼、舰艇的大型雷达罩等ｎＪ。双马来酰亚胺树脂结构泡沫耐高温性能突出，水蒸气渗透性低，在耐高温结构功能泡沫材料领域具有广泛的应用前景；但由于双马树脂的高脆性、高熔点和苛刻的成型工艺性能，使得双马树脂的发泡相对困难，很难同时满足低密度和高耐热性的要求。谢小琴等］用烯丙基双酚Ａ改性双马来酰亚胺发泡，得到孑Ｌ径均匀且介电性能较高的泡沫材料，泡沫密度为４６０～７８０ｋｇ／ｍ。。黄志雄等用羧基丁腈橡胶（ＣＴＢＮ）增韧改性双马来酰亚胺发泡，泡沫密度为６Ｏ～２００ｋｇ／ｍ。，但ＣＴＢＮ的加入不可避免地降低了材料的力学性能和耐热性能。发泡剂用量是影响泡沫性能的重要因素之一…＿６］。本工作采用化学发泡法将发泡剂分散于双马来酰亚胺树脂体系中，通过预聚、发泡的两步法制备得到双马来酰亚胺结构泡沫，其泡孔均匀细密且为闭４４材料工程２０１６年５月图２为发泡剂含量对泡沫密度和泡孔壁厚的影响，可知当发泡剂ＡＣ含量为１时，泡沫密度为２８０ｋｇ／ｍ。，当ＡＣ含量增至７时泡沫密度降至低点，为６０ｋｇ／ｍ；因此，可通过发泡剂用量使泡沫密度在６０￣２８０ｋｇ／ｍ。较宽范围内调整。随着发泡剂含量提高，泡沫密度和壁厚线性下降，这是因为体系中产生的气体含量与发泡剂用量直接相关，增加ＡＣ含量，气泡数目增加，泡沫增长动力提高，更多的树脂被气泡填充，故而泡沫密度和壁厚线性下降；但当发泡剂用量超过７时泡沫密度和壁厚反而增加，这是因为过量的发泡剂产生更多的气泡，气泡间相互合并，导致泡孔破裂，气体逸出，反而使密度增加。ＭａＳＳｆｒａｃｔｉｏｎｏｆＡＣ／％图２发泡剂用量对泡沫密度和泡孔壁厚的影响Ｆｉｇ．２Ｅｆｆｅｃｔｏｆｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｄｏｓａｇｅｏｎｂｕｂｂｌｅｄｅｎｓｉｔｙａｎｄｔｈｉｃｋｎｅｓｓｏｆｃｅｌｌ图３为发泡剂含量对泡孔直径的影响，可知随发泡剂含量的提高，泡沫孔径略有增大。这是因为：一方面，发泡剂含量增加，气泡数目增加，泡沫增长动力提高，故而泡孔直径增大；另一方面，泡孔尺寸主要受基体黏度控制，黏度增大，泡沫成型增长的阻力增加，孔径减小，而ＡＣ含量的变化并不会影响基体的黏度或者影响较小，即泡沫增长的环境基本一致，所以孔径略有增加，但总体变化较小。Ｅ∈卫２∞Ｅ．受ａ）ＯＯ１２３４５６７８９１０ＭａｓｓｆｒａｃｔｉｏｎｏｆＡＣ，％图３发泡剂含量对泡孔直径的影响Ｆｉｇ．３Ｅｆｆｅｃｔｏｆｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｄｏｓａｇｅｏｎｂｕｂｂｌｅｄｉａｍｅｔｅｒ２．２发泡剂用量对耐热性能的影响发泡剂用量对泡沫尺寸稳定性温度的影响如图４所示，可以看出，当发泡剂用量为１时，泡沫尺寸稳℃定性温度为２２０，随着发泡剂用量的增加，尺寸稳定℃性温度下降，当发泡剂用量为７时，下降至１７Ｏ。这是因为发泡剂用量增加，体系中产生的气体分子较多，气体的溶入相当于增塑剂，改变了分子链之问的缠结状态，使分子更易活动，故而尺寸稳定性温度降低。但总体来讲，双马来酰亚胺泡沫的尺寸稳定性温度较高，具有较好的耐热性能，可以满足耐温泡沫的需求。五焉一３。口图４发泡剂含量对泡沫尺寸稳定性温度的影响Ｆｉｇ．４Ｅｆｆｅｃｔｏｆｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｄｏｓａｇｅｏｎｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ２．３发泡剂用量对压缩性能的影响发泡剂用量对泡沫压缩性能的影响如图５所示，可知发泡剂用量为ｌ时，泡沫密度为２８０ｋｇ／ｍ。，压缩强度和模量分别为４．８ＭＰａ和２００ＭＰａ，满足结构泡沫力学性能要求。随着发泡剂用量的增加，压缩强度与压缩模量均减小，这是因为随着ＡＣ含量的增加，泡沫材料的密度逐渐降低，随着密度的减小，体系中基体树脂体积分数减小，泡孔壁厚逐渐变薄，受力截面上基体树脂所占面积减小，从而使泡沫材料抵抗变形和破坏的能力减弱，故而压缩强度和模量降低。图５发泡剂用量对泡沫压缩强度和模量的影响Ｆｉｇ．５Ｅｆｆｅｃｔｏｆｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｄｏｓａｇｅｏｎｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｍｏｄｕｌｕｓ第４４卷第５期发泡剂含量对双马来酰亚胺泡沫泡孔结构和性能的影响４５双马来酰亚胺结构泡沫的压缩应力一应变曲线如图６所示，整个变形过程可划分为弹性变形区与屈服平台区卜］。随泡沫密度增加，屈服强度线性增加，但屈服点的应变基本不变，约为０．０５，说明双马来酰亚胺泡沫具有较好的韧性。弹性区主要反映了泡沫的弹性性能和胞体的强度特性，该阶段的线弹性主要是由泡壁的弯曲或延伸和泡棱的弯曲、拉伸或者收缩引起，除去应力，应变可恢复，不留下任何永久变形。越ｃａ＝∞ｃ，）图６不同发泡剂用量泡沫的压缩应力一应变曲线—Ｆｉｇ．６Ｅｆｆｅｃｔｏｆｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｄｏｓａｇｅｏｎｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｏｆｆｏａｍ３结论过弹性区后，大部分胞体失稳，材料进入屈服区，屈服区主要反映了胞体被压碎的过程。随着材料密度的增大，其模量及强度大幅度上升，这是因为材料密度增大后，基体的体积分数增大，胞体壁厚增加，因而材料抵抗变形和破坏的能力也相应增强口。随发泡剂用量的增加，泡沫的应力一应变曲线中，平台区变长，屈服点更加不明显，即泡沫显示为脆性断裂。这是因为密度降低，更多的树脂被气泡填充，孔壁减薄，显示为脆性断裂。泡沫材料的压缩强度和模量与密度的关系，与式（３），（４）所示的幂定律具有较好的吻合关系。一Ａｐ（３）—ＥＢ０（４）式中：Ｅ为压缩模量；为压缩强度；ｐ为泡沫密度；Ａ，Ｂ是与树脂物理性能相关的常数；和Ｐ分别是泡孔结构和变形机理相关的密度指数。将上述实验数据代入公式，计算出双马来酰亚胺泡沫的模量和强度相关的指数值，ｎ＝＝：２，Ｐ一２．２，得出Ａ一８３．５，Ｂ一３２６１。由此拟合出不同密度泡沫材料的压缩强度和模量，如图７所示。图７不同密度泡沫材料的压缩强度（ａ）与模量（ｂ）拟合曲线Ｆｉｇ．７Ｆｉｔｔｉｎｇｃｕｒｖｅｓｏｆｆｏａｍｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈ（ａ）ａｎｄｍｏｄｕｌｕｓ（ｂ）（１）随发泡剂ＡＣ用量的增加，泡孔尺寸略有增大，泡沫密度和泡沫壁厚线性减小；但ＡＣ用量超过７时，密度和泡沫壁厚反而增大。可通过发泡剂用量使泡沫密度在６０￣２８０ｋｇ／ｍ。较宽范围内调整。（２）双马来酰亚胺泡沫的尺寸稳定性温度较高，具有较好的耐热性能，可以满足耐温泡沫的需求。尺寸稳定性温度受泡沫密度影响较大，泡沫密度为２８０ｋｇ／℃ｍ。时，尺寸稳定性温度可达２２０，泡沫密度减小至℃６０ｋｇ／ｍ。时，尺寸稳定性温度降至１７０。（３）泡沫密度为２８０ｋｇ／ｍ。时，压缩强度和模量分别为４．８ＭＰａ和２００ＭＰａ，随泡沫密度下降，压缩强度和模量线性下降。压缩应力一应变曲线有明显的峰值应力和屈服平台区，说明该泡沫材料具有较好的韧性。压缩强度、模量分别与公式一８３．５ｐ和Ｅ一３２６１ｐ。。有较好的匹配性。参考文献［１］刘琴，李胜，龚浏澄．结构泡沫塑料的开发与应用ＥＪ］．塑料科—技，２００９，３７（８）：５０５５．——ＬＩＵＱｉｎ，ＬＩＳｈｅｎｇ，ＧＯＮＧＬｉｕｃｈｅｎｇ．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔａｎｄａｐｐｌｉｃａ—ｔｉｏｎｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｆｏａｍｐｌａｓｔｉｃ［Ｊ］．ＰｌａｓｔｉｃｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏ—ｇＹ，２００９，３７（８）：５０５５．Ｅ２］ＺＨＯＵＣＣ，ＷＡＮＧＰ，ＬＩＷ．ＦａｂｒｉｃａｔｉｏｎｏｆｆｕｎｃｔｉｏｎａｌｌｙｇｒａｄｅｄｐｏｒｏｕｓｐｏｌｙｍｅｒｖｉａｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌＣＯｚｆｏａｍｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ—ＰａｒｔＢ：Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１１，４２（２）：３１８３２５．［３］艾涛，张海师，吴锋，等．双马来酰亚胺树脂基复合材料研究进展ｍ，ｓｎｌｏＥ９ＪＱＥｏｏ８７６５４３２１Ｏ∞∞∞甚ｃａＪｌｓｃｌＥｏｏ４６材料工程２Ｏｌ６年５月—［Ｊ］．中国胶黏剂，２０１４，２３（５）：２９０２９６．—ＡＩＴａｏ，ＺＨＡＮＧＨａｌｓｈｉ，ＷＵＦｅｎｇ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｐｒｏｇｒｅｓｓｅｓ—ｏｆｂｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅｒｅｓｉｎｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＡｄｈｅｓｉｖｅｓ，２０１４，２３—（５）：２９０２９６．Ｅ４３谢小琴，顾嫒娟，袁莉，等．改性双马来酰亚胺泡沫塑料的成型工—艺研究［Ｊ］．工程塑料应用，２００８，３６（１０）：５１５５．——Ｘ１ＥＸｉａｏｑｉｎ，ＧＵＡｉｊｕａｎ，ＹＵＡＮＬｉ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｎｆｏａｍｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｍｏｄｉｆｉｅｄｂｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅｆｏａｍ［Ｊ］．ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＰｌａｓｔｉｃｓ—Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ，２００８，３６（１０）：５１５５．［５］黄志雄，梅启林，周祖福．增韧双马来酰亚胺泡沫体的研究［Ｊ］．武—汉理工大学学报，２００１，２３（４）：５７．————ＨＵＡＮＧＺｈｉｘｉｏｎｇ，ＭＥＩＱｉｌｉｎ，ＺＨＯＵＺｕｆｕ．Ｓｔｕｄｙｏｎｔｏｕｇｈｅｎｅｄｂｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅｆｏａｍ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆ—Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００１，２３（４）：５７．［６］许曙光，谢睿，贾智涵，等．发泡剂用量对三聚氰胺泡沫塑料的性能影响分析［Ｊ］．山西化工，２０１５，（３）：１３１５．——ＸＵＳｈｕｇｕａｎｇ，ＸＩＥＲｕｉ，ＪＩＡＺｈｉｈａｎ，ｅｔａ１．Ｉｍｐａｃｔａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｄｏｓａｇｅｏｆｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｏｎｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅｍｅｌａｍｉｎｅｆｏａｍ—厂Ｊ］．ＳｈａｎｘｉＣｈｅｍｉｃａｌＩｎｄｕｓｔｒｙ，２０１５，（３）：１３１５．—［７］ＣＡＩＸＤ，ＷＡＮＧＪＪ，ＬＩＡＮＧＧＨ，ｅｔａ１．ＥｌｆｅｃｔｏｆＮａＮＯ３ｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｏｎｂａｒｉｕｍｆｅｒｒｉｔｅｈｏｌｌｏｗｍｉｃｒｏｓｐｈｅｒｅｓｐｒｅｐａｒｅｄｂｙ——ｓｅｌｆｒｅａｃｔｉｖｅｑｕｅｎｃｈｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｌｌｏｙｓａｎｄＣｏｒｎ—ｐｏｕｎｄｓ，２０１５，６３６：３４８３５６．［８］ＺＡｗＲＡＨＭＦ，ＫＨＡＴＴＡＢＲＭ，ＧＩＲＧＩＳＩＧ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｏｆＣＴＡＢａｓｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｏｎｔｈｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆａｌｕｍｉｎａｃｅｒａｍｉｃ—ｍｅｍｂｒａｎｅｓ［Ｊ］．ＣｅｒａｍｉｃｓＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２０１４，４０（４）：５２９９５３０５．［９］ＷＡＮＧＩＪ，ＹＡＮＧＸ，ＪＩＡＮＧＴＨ，ｅｔａ１．Ｃｅｌｌｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ，—ｂｕｂｂｌｅｓｍｉｇｒａｔｉｏｎ，ａｎｄｆｌｅｘｕｒａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｎｏｎｕｎｉｆｏｒｍｅｐｏｘｙ—ｆｏａｍｓｕｓｉｎｇｃｈｅｍｉｃａｌｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔ￣Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄＰｏｌｙ—ｍｅｔＳｃｉｅｎｃｅ，２０１４，１３１（２３）：２０５２１２．—［１０］ＣＨＡＮＤＮ，ＦＡＨＩＭＭ，ＳＨＡＲＭＡＰ，ｅｔａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｏｎｗｅａｒａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｕｒｆａｃｅｍｏｄｉｆｉｅｄｒｉｃｅ“——ｈｕｓｋｆｉｌｌｅｄｐ。１ｙｖｉｎｙｌｃｈｌ。ｄｅ［Ｊ］．Ｗｅａｒ，２０１２，２７８２７９：８３８６．［１１］刘晓丽，鹿海军，邢丽英．双马来酰亚胺泡沫的微观形貌与结构［１２］［１３］［１４］［１５］［１６］［１７］—控制研究［Ｊ］．材料工程，２０１２，（８）：８３８７．—————ＬＩＵＸｉａｏｌｉ，ＬＵＨａｌｊｕｎ，ＸＩＮＧＬｉｙｉｎｇ．Ｓｔｕｄｙｏｎｍｉｃｒｏｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙａｎｄｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｂｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅｆｏａｍｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ—ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１２，（８）：８３８７．ＬＩＵＸＬ，ＬＵＨＪ，ＸＩＮＧＩＹ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｐｒｅｐｏｌｙｍｅｒｉｚａｔｉｏｎｔｉｍｅ—ｏｎｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｅｐｏｘｙｍｏｄｉｆｉｅｄｂｉｓｍａｌｅｉｍｉｄｅｆｏａｍｓ［Ｊ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＰｏｌｙｍｅｒＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇ，２０１２，１１（５）：６１７—６２５．ＤＯＲＯＵＤＩＡＮＩＳ，ＫＯＲＴＳＣＨＯＴＭＴ．Ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅｆｏａｍｓ：１Ｉ．—Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｍｐａｃｔｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｒｅ１ａｔｉｏｎｓｈｉｐｓ『Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄ—ＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ，２００３，９０（５）：１４２１１４２６．ＤＯＲＯＵＤＩＡＮＩＳ，ＫＯＲＴＳＣＨＯＴＭＴ．Ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅｆｏａｍｓ：Ｉｌ１．—ＳｔｒｕｃｔｕｒｅｔｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｒｅＩａｔｉ。ｎｓｈｉｐｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄ—ＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ，２００３，９０（５）：１４２７１４３４．ＣＨＥＮ－ＩＭ，ＳＣＨＡＤＬＥＲＩＳ，ＯＺＩＳＩＫＲ．Ａｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｎｄｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ——ｍｕｌｔｉｗａｌｌｅｄｃａｒｂｏｎｎａｎ。ｔｕｂｅ／ｐｏｌｙ（ｍｅｔｈｙｌｍｅｔｈａｃｒｙｌａｔｅ）ｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅｆｏａｍｓ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍｅｒ，２０１１，５２（１３）：２８９９２９０９．马忠雷，张广成．泡沫塑料的微观结构和性能［Ｊ］．工程塑料应用，２Ｏ１１，３９（１１）：９６一ｌｏｏ．———ＭＡＺｈｏｎｇｌｅｉ，ＺＨＡＮＧＧｕａｎｇｃｈｅｎｇ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｆｏａｍｐｌａｓｔｉｃｓ［Ｊ］．ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＰｌａｓｔｉｃｓＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ，２Ｏ１１，３９（１１）：９６１ＯＯ．周文管，王喜顺．泡沫塑料主要力学性能及其力学模型［Ｊ］．塑料科技，２００３，（６）；１７～ｌ９．—ＺＨ（）ＵＷｅｎｇｕａｎ，ＷＡＮＧＸｉ～ｓｈｕｎ．Ｍａｉｎｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｆｏａｍｅｄｐｌａｓｔｉｃｓａｎｄｉｔｓｍｅｃｈａｎｉｃａｌｍｏｄｅｌ［Ｊ］．ＰｌａｓｔｉｃｓＳｃｉｅｎｃｅ—ａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００３，（６）：１７１９．—收稿日期：２０１５－０６０１；修订日期：２０１６－０３１０通讯作者：邢丽英（１９６５），女，研究员，博士生导师，主要从事树脂基—复合材料领域研究，联系地址：北京市８１信箱３分箱（１０００９５），Ｅｍａｉｌ：ｖｃｄ４３２１＠ｓｉｎａ．ｃｏｒｎ●