发泡三元乙丙橡胶声学性能研究.pdf

　７２　　发泡三元乙丙橡胶声争陛能研究　　２０１０年７月　　发泡三元乙丙橡胶声学性能研究　　　　李新新，段宗荣，张娟，刘其霞　　　　　　（东华大学纺织学院纺织面料技术教育部重点实验室，上海２０１６２０）　　　　　摘要：本文以三元乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）为基体，利用发泡剂ＡＤＣ＃良好的发泡性能制取发泡复合材料，研究其声学特性及其　　　规律。结果表明，当发泡剂的含量为１％，热压温度为１５０ｏＣ，热压时间为８ｍｉｎ时，声学性能达到最佳效果。　　关键词：三元乙丙橡胶；发泡剂；吸声系数；隔声量　　中图分类号：ＴＱ３３３．４　　文献标识码：Ａ　———　文章编号：１００３０９９９（２０１０）０４００７２０４　　　　现代工业的日益发展使得噪声污染问题日趋凸　　　　　显，当前，在众多控制噪声污染的方法和途径中，利…　　用吸声材料来降噪是最基本的手段。　吸声是指声波传播到某一边界面时，在边界材料　内转化为热能被消耗掉或是转化为振动能沿边界构造　传递转移，声能被边界面吸收。材料的吸声性能用吸　　　声系数表示，它与声音频率有关Ｊ。多孔吸声材料是　　　国内外广泛应用的一种降噪材料，其中以橡胶材料作　为基体制造的复合材料成为研究的热点。橡胶作为一　　种粘弹性高分子材料，内耗相对较大，相对分子质量分　布可调，能适应各种频率声波的吸收。橡胶材料有一　　　定的物理ｌ生能，可在不同的环境条件下使用Ｉ４』。三元　　　乙丙橡胶（ＥＰＤＭ）作为一种通用合成橡胶，具有优良的　　　化学稳定性、良好的耐臭氧、耐天候老化、耐热老化性　　　　　能以及优异的电绝缘性能，而且ＥＰＤＭ的密度很小　　　（０．８６～０．８７ｍｇ・ｃｍ。），可大量填充填料和软化剂，　　　　因此可制得在性能和成本方面都有竞争优势的产　　　　　　　　品，６］。本文利用三元乙丙橡胶作为基体，运用多　　孔吸声理论研制一种多孔吸声材料，实现对噪声的　　　吸收，并对其影响因素进行了测试、分析。　　　１实验部分　　１．１主要原料和仪器设备　　　　　　三元乙丙橡胶，牌号８１２０Ｅ，日本三井化学公　　　　　司；发泡剂，ＡＤＣ５＃（偶氮二甲酰胺），上海厚励贸易　　　　公司；双辊混炼机，ＳＫ．１６０Ｂ，上海电器成套厂；平板硫化机，ＱＬＢ．Ｄ３５０×３５０×　２，上海大中华橡胶机械　　　　　公司；电焊条高温烘干箱，吴江亚泰烘箱制造厂；双　　　通道阻抗管声学分析仪，ＳＷ２６０，北京声望声电技术　　　　有限公司。　　１．２试验Ｊｊ￣－ｒ的工艺流程　　　　备料、称重一双棍混炼一出片料一模压发泡一　　冷却一脱模一烘干一性能测试。　　　１．３吸声、隔声性能测试　　　按照测试要求，用驻波管法测试声学性能。把　　待测试样放人驻波管中，使声波垂直入射到试样上，　　测试其吸声、隔声性能。　　２结果与讨论　　２．１发泡剂含量对材料声学性能的影响　　２．１．１对材料吸声性能的影响　　　　发泡剂是制备多孔吸声材料的重要组成部分。　　　　　　在制备复合材料时，加入适量的发泡剂，可产生细　　　小、分布均匀且相互连通的微气泡，根据吸声机理，　　　　这将大大提高吸声材料的性能。一般而言，发泡剂　　　　用量大，放气量就大，制品的空隙率也就高，相对应　　　的材料吸声性能就越好，但是发泡剂的含量达到某一　　　　个极限值后，含气量不再增大。因此，不是发泡剂　　含量越大，材料吸声性能越好。　　　　发泡剂选用ＡＤＣ５＃（偶氮二甲酰胺）。它具有　　　　发泡工艺稳定、分解温度低、泡孔均匀、发气量大等　　　　　　　优点，具体参数见表１。分解时放出大量的氮气和　　　　　少量的二氧化碳及氨气等气体，无毒、无臭、不易燃，　　　　　　对模具不腐蚀，容易控制温度，不影响固化或成型　速度。　　　　表１发泡剂ＡＤＣ５＃参数　　图１所示为发泡剂含量对吸声性能的影响。从　　　　图１中可以看出，加入发泡剂之后，三元乙丙橡胶材　　料的吸声性能明显提高。随着发泡剂的增加，吸声　　—　收稿日期：２００９－０５１７　本文作者还有晏雄。　　　　　　　　　作者简介：李新新（１９８４￣），女，在读硕士研究生，主要从事橡胶复合材料方面的研究。　　￣ＲＰ／ＣＵ：２ｏｌｏ：Ｎ￣４　　２０１０年第４期　　　　　　　玻璃钢／复合材料　７３　　　　系数先增加，当其发泡剂的含量达到１％后，吸声系　　　数达到最大值，继续增加发泡剂的含量，吸声系数则　呈现明显的下降趋势。　扭　０　５００　　　　　　　１０００１５００２０００２５００　频ｇ／Ｈｚ　　　　　　　图１发泡剂含量对吸声性能的影响　这主要是因为橡胶具有低的模量和玻璃化转变　温度，发泡剂的加入使材料的内部产生了大量的气　泡，进而产生了很好的两相界面，当入射声波遇到两　　相界面时就会发生折射、反射及衍射等现象，改变声　　　　波传播路径，降低声波传播速度Ｊ。这样的反复作　　　用，延长了声波在材料中的传播时间，使能量不断转　　　　　　　　　换耗散，增加了材料对声波的衰减程度Ｊ。所以，　　　如图１所示在整个频率范围内，三元乙丙橡胶发泡　　　材料的吸声系数均高于三元乙丙橡胶材料的吸声系　数。由于相界面对于相对较低频声波的反射作用要　　　好于相对较高频声波的反射作用，材料内出现的大　　　量两相界面显然提高了其对声波的吸收作用，因此　　　　　在发泡剂含量为１％时，材料的吸声系数曲线及峰　　　值相对于基体来说向低频方向移动，且吸声系数显　　　著提高。　　另外随着发泡剂的增加，在材料内部形成细小、　　　均匀、连通的气泡，更有利于声波的吸收。但是当发　　泡剂继续增加时，材料内部就会发生并泡现象，从而　　　　在试样内部生成大量的大气孔泡，影响吸声作用的　　发挥，致使吸声系数下降。　　２．１．２对材料隔声量的影响　　图２所示为发泡剂含量对隔声量的影响。从图　　　　　　２中可知，在三元乙丙橡胶材料中加入少量发泡剂　　　　后其隔声性能没有明显变化，但是当加入的发泡剂　　　　达到一定程度后，隔声量就随发泡剂含量的增加而　呈逐渐下降的趋势。　对于单一结构材料来说，其隔声量一般遵循质　　　　量定律，即随材料面密度和声波频率的增加，材料对　　　　　　噪声的隔声量也有所增加。所以如图２所示，材料　　对于高频声波的隔声性能总是优于对较低频率的隔　　声性能，且随发泡剂含量的增加，其隔声量大体上呈　０　５００　ｌ０００　ｌ５００　２０００　２５００　频率／Ｈｚ　　图２发泡剂含量对隔声量的影响　　　　现下降的趋势。此外，由于泡孔结构的增强也使得　通过材料的透射声波有所增加，这也影响了材料的　　　　隔声性能。然而由于发泡材料具有较好的吸声性　能，当其气泡结构不显著影响其透射波强度时，其隔　　　　声性能会随其吸声吸能的增加而有所提高，所以当　　　　　　　　　　　　　　　　发泡剂含量为０．５％时材料的隔声量会略微　　上升１０，１１］。　　２．２热压时间对材料声学性能影响　　　２．２．１对材料吸声性能的影响　　图３所示为热压时间对复合材料吸声性能的影　　　响。由图３可看出，在其它条件一定的情况下，材料　　的吸声性能随热压时间的变化而有明显的变化。随　　　　　着热压时间的增加，吸声系数先上升，到达８ｍｉｎ的　　　　　　　　　时候达到最佳效果，而后随时间的延长呈现下降　趋势。　缸　ｏ　５００　　　　　　　１０００１５００２０００２５００　频率／Ｈｚ　　　　　　　图３热压时间对吸声系数的影响　　　首先，由于三元乙丙橡胶材料中气泡的存在对　　较高频率的声波吸收起到一定的积极作用，因此在　　　较高的频率范围内，吸声系数有明显的变化。其次，　　　发泡剂在一定的温度下分解需要一定的时间，时间　　　越长发泡越充分，泡孔结构也较稳定，因此当热压时　　　间小于８ｍｉｎ时吸声系数呈现上升趋势。但是，当发　　泡剂浓度相对较高时发泡时间过长也会导致材料中　　出现过多的气泡结构，反而会出现并泡等不利影响，“　　　；＊！ｉ！ｉｌｉｉ！！ｉｌｉｌｉｉｉｉｉ！］ｉ　…　　　ｊｉｉｉｉ　　　　ＦＲＰ／ｃＭ２ｏｌｏ・４　勰　加　Ｈ　ｍ∞　［ｐ＼捌攸匿　加弘　加掩¨　　ｍ　　　　　　　　　　　　　　　　　　Ｏ０ＯＯＯＯＯ００Ｏ０ＯＯＯＯＯＯ　　∞　　　　　　　卯如加ｍ　７４　　　　　发泡三元乙丙橡胶声学性能研究　　因此当热压时间超过８ｒａｉｎ时吸声系数有所下降。　　２．２．２对材料隔声量的影响　３Ｏ　２８　２６　兽２４　　忸２０　　窿ｌ８　ｌ６　ｌ４　ｌ２　０　５００　１０００　　　　　１５００２０００２５００　　频率／Ｈｚ　　　　　图４热压时Ｉ司对隔声量的影响　图４所示为热压时间对隔声性能的影响。从图　　　４中可看出，热压时间对材料隔声性能的影响呈先　　上升而后下降的趋势。当热压时间为８ｍｉｎ时隔声　　效果达到最佳状态。　　　　试样的隔声量在热压时间小于８ｍｉｎ时呈现上　　　　　升趋势，这主要是由于随着时间的延长，材料内的气　　　　泡增多且结构稳定，从而使吸声及反射性能有所提　　高引起的；而后下降则可能是由于分解的发泡剂较　　　　　多，时间较长，出现并泡现象，气泡尺寸增大，声波的　　透射能力增强且吸收和反射性能无明显变化甚至有　所减小所致。　　２．３热压温度对材料声学性能影响　　２．３．１对材料吸声性能的影响　　热压温度是三元乙丙橡胶泡沫材料形成过程中一　　个重要的因素，只有达到一定温度时发泡剂才能　　　　　够充分发泡，低于这一温度，发泡剂不能完全分解，　　　或只能部分分解，从而减弱了其发泡性能。但温度　　　也不宜过高，过高的温度会使气泡内的气体分子热　　　运动加快，气泡结构不稳定甚至出现并泡等现象，严　重影响泡沫材料的结构。　攸　０．４６　０．４４　Ｏ．４２　　０４０　Ｏ．３８　Ｏ－３６　　Ｏ３４　－３２　－３Ｏ．　２８．　２６．　２４．　２２　２０　ｌ８．　１６　１４　０　５００　１０００　　　　　１５００２０００２５００　频率／Ｈｚ　　图５热压温度对吸声性能的影响　　　　　由图５可知，在温度较低时，发泡剂在材料内未　　　　能充分分解发泡，三元乙丙橡胶材料内气泡较小且　　　ＦＲＹ／ＣＭ２ｏ１０Ｎｏ．４　　　　结构致密，这不利于各种吸声机理的综合发挥，所以　　　　在温度低于１５０￣（２时，其吸声性能不够理想。但随　　温度的升高吸声系数随之提高，这正是由于泡孔结　　　　构随温度升高而不断完善的结果。继续升温后，发　　泡剂的发气量会逐渐增加，气泡的尺寸也会逐渐变　　　大，出现橡胶筋络变薄甚至发生并泡等现象，影响吸　　　声作用的发挥，且透射量也随之增加，因而会使吸声性能呈现下降的趋势¨　　。　　２．３．２对材料隔声量的影响　０　５００　　　　　　　１０００ｌ５００２０００２５００　频率／Ｈｚ　　　图６热压温度对隔声量的影响　图６所示为热压温度对隔声性能的影响。从图　　　　６中可知，随热压温度的增加，材料的隔声性能呈现　　先上升而后下降的趋势。这主要是因为随着温度的　　　　升高发泡剂的发气量逐渐增加，使气泡逐渐变大。　　　　　在温度低于１５０ｃ【＝时，发泡材料的吸声性能随温度　　　的升高而逐渐增强，且在其泡孔结构较均匀完善时，　　　材料对声波的反射性能也较好，因此会出现隔声性　　　　　　能随温度上升而增强的现象。当温度超过１５０￣Ｃ　　　　时，由于其内部气泡数量较少，气泡尺寸较大，使得　　　材料对声波的反射能力减弱而透射能力增强，因此　会出现隔声性能随温度升高而显著下降的现象。　　　３结论　　　　　　（１）发泡剂的使用可明显提高材料的声学性　　能，但是并不是随着发泡剂含量的增加，吸声系数及　　　　隔声量一直增加，当发泡剂的含量为１％时，材料的　　声学性能最好；　　　　（２）发泡剂的发泡过程需要一定的时间，只有　　　在合适的时间内，发泡剂的作用才能充分发挥，当材　　　　　　　　　　　料的热压时间为８ｒａｉｎ时，材料达到最佳的声学　　效果；　℃　　（３）由于发泡剂的分解温度在１３０以上，所以　　　　只有温度达到一定的要求，发泡剂才可以起作用，当　　　　　　　　　　复合材料的热压温度为１５０￣Ｃ时，材料声学效果　最佳。　　如勰　　　　　　加＝２Ｈｍ∞　　　　［ｐ＼ｎ窿　　　２０１０年第４期　　　　　　　玻璃钢／复合材料　７５　参考文献　　　［１］胡俊民．吸声材料在改善建筑声环境质量中的作用及其发展趋　　　　势［Ｊ］．噪声与振动控制，１９９３，（３）：２４．　［２］冯彩梅，郭伟，许伟．水声吸声材料研究进展［Ｊ］．玻璃钢／复合　　材料，２００７，（６）：５３－５６．　　　　［３］陈月辉．声学功能橡胶［Ｊ］．特种橡胶制品，２００４，２５（１）：５５－６２．　　　　　　　　　　［４］唐斌，李晓强，王进文．乙丙橡胶应用技术［Ｍ］．北京：化学工业　　出版社，２００５：５１－６１．　　　［５］包林康．乙丙橡胶基本性能及应用［Ｊ］．橡塑技术与装备，２００６，　（３２）：３２－３６．　　　　　　　　　　　　　　　［６］何守俭，孙宏方，陆迎，庚陆映堂．橡胶内衬玻璃钢管的研究　—　［Ｊ］．玻璃钢／复合材料，１９９０，（６）：６１１．　　　　　　　　［７］宁荣昌．橡胶增韧环氧树脂机理的研究［Ｊ］．玻璃钢复合材料，—　１９９０，（６）：３７３９．　　　　　［８］ＷｕＪｉｅｊｕｎ，ＬｉＣｈｅｎｇｇａｎｇ，ＷａｎｇＤｉａｎｂｉｎ，ＧｕｉＭａｎｃｈａｎｇ．Ｄａｍｐｉｎｇ　　　　　　　　　—　ａｎｄｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｐａｒｔｉｃｌｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄＡ１ｍａｔｒｉｘｅｏｎｌ　　　　　ｐｏｓｉｔｅｆｏａｍｓ［Ｊ］．ＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００３，（６３）：　５６９－５７４．　　　　　　［９］卢天健，何德坪，陈常青等．超轻多孔金属材料的多功能特性及　　应用［Ｊ］．力学进展，２００６，３６（４）：５２１．　　　　　　ｆ１Ｏｊ马大猷等．声学手册［ＭＪ．北京：科学出版社．１９８３：２３－２４．　［１１］梁基照，蒋兴华．聚合物基复合材料隔声性能的研究［Ｊ］．工程　　塑料应用，２００３，３１（８）：４５＿４７．　　　　　　　［１２］张春华，李顺堂．固化温度对橡胶增韧环氧树脂体系机构影响　　　的研究［Ｊ］．纤维复合材料，１９９８，（４）：４－７．　　　　　　　　’　　　　ＳＴＵＤＹ０ＮＴＨＥＳ０ＵＮＤＡＢＳｏＲＰ１ＩＩｏＮｏＦＴＨＥＥＰＤＭ重ｏＡＭＭＡＴＥＲＬＡＬＳ　—　—　　　ＬＩＸｉｎｘｉｎ，ＤＵＡＮＺｏｎｇｒｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＪｕａｎ，ＬＩＵＱｉ－ｘｉａ　　　　　　　　　　（ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＴｅｘｔｉｌｅＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＭｉｎｉｓｔｒｙｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎ，Ｃｏｌｌｅｇｅｏｆ　　　Ｔｅｘｔｉｌｅｓ，ＤｏｎｇｈｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０１６２０，Ｃｈｉｎａ）　　　　　　　　　　　　　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｕｓｉｎｇｅｔｈｙｌｅｎｅｐｒｏｐｙｌｅｎｅｄｉｅｎｅｍｏｎｏｍｅｒ（ＥＰＤＭ）ａｓａｍａｔｒｉｘａｎｄｔｈｅｆｏａｍｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＡＤＣ，　　　　　　　　　　　　　　　—　—　ｔｈｉｓｐａｐｅｒｓｔｕｄｉｅｓｔｈｅｓｏｕｎｄｐｒｏｐｅｒｔｙ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｗｈｅｎｔｈｅｖｅｓｉｃａｎｔｃｏｎｔｅｎｔｏｆ１％．ｈｏｔｐｒｅｓｓｉｎｇｔｅｍｐｅｒａ　　　　　　　　　　　　　　ｔｕｒｅｏｆ１５０￣Ｃ，ａｎｄｈｏｔ－ｐｒｅｓｓｉｎｇｔｉｍｅｉｓ８ｍｉｎ，ｔｈｅｓｏｕｎｄｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅａｃｈｉｅｖｅｓｔｈｅｂｅｓｔｒｅｓｕｌｔ．　　　　　　　　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｅｔｈｙｌｅｎｅｐｒｏｐｙｌｅｎｅｄｉｅｎｅｍｏｎｏｍｅｒ；ｖｅｓｉｃａｎｔ；ｓｏｕｎｄａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ；ｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ　　（上接第４８页）　　　［３］张黎．固化剂乳化型水性环氧树脂体系的研究［Ｄ］．西北工业大　　学，２００３：５８－６１．　　　　［４］陈洁，易长海，邹汉涛等．玻璃纤维／环氧树脂纺织复合材料水分　　　散法制备［Ｊ］，武汉科技学院学报，２００８，２１（１２）：５＿７．—　［５］黄年华，张强．ＴＧＡＦＴＩＲ研究环氧／酸酐固化物热降解行为　　　［Ｊ］．热固性树脂，２００７，２２（２）：３１－３４．　　　　　　　　　　　［６］刘彦方，杜中杰，张晨，励杭泉．双酚Ａ甲醛酚醛环氧树脂与甲　　　　　　　　　基六氢邻苯二甲酸酐的固化反应及热性能［Ｊ］．高分子材料科　　学与工程，２００７，２３（２）：７３－７６．　［７］李余增．热分析［Ｍ］．北京：清华大学出版社，１９８７．　　　　　　　［８］ＱｉｎｇｆｅｎｇＷａｎｇ，ＷｅｎｆａｎｇＳｈｉ．Ｋｉｎｅｔｉｃｓｓｔｕｄｙｏｆｔｈｅｒｍａｌｄｅｃｏｍｐｏｓｉ－　　　　　　　　　ｔｉｏｎｏｆｅｐｏｘｙｒｅｓｉｎｓｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｆｌａｍｅｒｅｔａｒｄａｎｔｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ［Ｊ］．Ｐｏｌ－　　　—　ｙｍｅｒＤｅｇｒａｄａｔｉｏｎａｎｄＳｔａｂｉｌｉｔｙ，２００６，９１（８）：１７４７１７５４．　　　　　’　　’　　　　ＴＨＥＲＭＡＬＰＲＯＰＥＲＴＵＵＣＵＭＰＵＳｌｌＥＰＲＥＰＡＲＥＤＦＲＯＭⅥ　　　　　ＴＥＲＢｏＲＮＥＥＰｏＸＹＲＥＳＩＮ　　—　—　—　ＣＨＥＮＪｉｅ，ＹＩＣｈａｎｇｈａｉ，ＺＯＵＨａｎｔａｏ，ＷＡＮＧＬｕｏｘｉｎ　　　　　　　　　　　（ＳｃｈｏｏｌｏｆＴｅｘｔｉｌｅａｎｄＭａｔｅｒｉａｌ，ＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｗｕｈａｎ４３００７３，Ｃｈｉｎａ）　　　　　　　　　　　　　　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｔｈｉｓｗｏｒｋ，ｔｈｅｇｌａｓｓｆａｂｒｉｃ／ｅｐｏｘｙｒｅｓｉｎｃｏｍｐｏｓｉｔｅｗａｓｐｒｅｐａｒｅｄｆｒｏｍｗａｔｅｒｂｏｒｎｅｅｐｏｘｙｒｅｓｉｎ．Ｔｈｅ　　　　　　　　　　　　—　　　　　—　ｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅａｎｄｒｅｓｉｎｍａｔｒｉｘｗｅｒｅｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚｅｄｂｙＴＧａｎｄＴＧＦＴＩＲ．Ｉｔｗａｓｆｏｕｎｄｔｈａｔｔｈｅｄｅｇ　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｒａｄａｔｉｏｎｏｆｒｅｓｉｎｍａｔｒｉｘｉｓｉｄｅｎｔｉｆｉｅｄａｓｔｗｏｓｔｅｐｓ，ａｎｄｐｅａｋｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｉｓｌｏｗｅｒｔｈａｎｔｈａｔ　　　—　　　　　　　　　　　　　　　ｏｆｐｕｒｅｒｅｓｉｎｍａｔｒｉｘ．ＴＧＦＴＩＲａｎａｌｙｓｉｓｓｈｏｗｓｔｈａｔｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｏｆｒｅｓｉｎｍａｔｒｉｘｍａｉｎｌｙｈａｐｐｅｎｓｉｎｔｈｅｆｉｒｓｔ　　　　　　　　　　　　　　　　ｓｔｅｐ．Ｔｈｅｋｉｎｅｔｉｃｓｔｕｄｙｉｎｄｉｃａｔｅｓｔｈａｔｔｈｅａｐｐａｒｅｎｔａｃｔｉｖａｔｉｏｎｅｎｅｒｇｙｏｆｒｅｓｉｎｍａｔｒｉｘｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｉｎｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅ　　　　ｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｒｅａｃｔｉｏｎｄｅｇｒｅｅ．　　　　　　　　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｗａｔｅｒｂｏｒｎｅｅｐｏｘｙｒｅｓｉｎ；ｇｌａｓｓｆａｂｒｉｃ／ｅｐｏｘｙｒｅｓｉｎｃｏｍｐｏｓｉｔｅ；ｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ　　　　　￣ＲＰ／ＣＭ２ｏ！ｏｉｒ４