0Cr16Ni5Mo低碳马氏体不锈钢的热变形行为及其热加工图.pdf

第４４卷第５期—２０１６年５月第８１４页材料工程ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶｏ１．４４Ｎｏ．５—Ｍａｙ２０１６ＰＰ．８１４０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ低碳马氏体不锈钢的热变形行为及其热加工图ＨｏｔＤｅｆｏｒｍａｔｉｏｎＢｅｈａｖｉｏｒａｎｄＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＭａｐｏｆ０Ｃｒｌ６Ｎｉ５ＭｏＬＯＷＣａｒｂｏｎＭａｒｔｅｎｓｉｔｉｃＳｔａｉｎｌｅｓｓＳｔｅｅ１袁武华，龚雪辉，孙永庆。，梁剑雄。（１湖南大学材料科学与工程学院，长沙４１００８２；２钢铁研究总院特殊钢研究所，北京１０００８１）——’——ＹＵＡＮＷｕｈｕａ，ＧＯＮＧＸｕｅｈｕｉ。，ＳＵＮＹｏｎｇｑｉｎｇ，ＩＩＡＮＧＪｉａｎｘｉｏｎｇ（１ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＨｕｎａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈａｎｇｓｈａ４１００８２，Ｃｈｉｎａ；２ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｆｏｒＳｐｅｃｉａｌＳｔｅｅｌ，ＣｅｎｔｒａｌＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｉｎｇ１０００８１，Ｃｈｉｎａ）摘要：在Ｇｌｅｅｂｌｅ３８００热模拟试验机上进行高温压缩实验，研究０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ低碳马氏体不锈钢在变形温度为９００～１１５０￣Ｃ、应变速率为０．０１～１０ｓ条件下的热变形行为。采用双曲正弦模型确定了该材料的热变形参数随应变量的变化规律，建立了相应的热变形本构方程。根据动态材料模型建立并分析了其热加工图，同时观察了变形组织。结果表明：在热压缩过程中，流变应力随变形温度的升高而降低，随应变速率的升高而增加，变形条件对材料的组织结构有较大影响。材料热变形参数与应变量之间可采用四次函数关系式表示，并且具有很好的相关性。获得了该材料的最佳热变形工℃艺参数范围为：变形温度９８０～ｌ１５０，应变速率０．０ｌｔ０．２ｓ。关键词：０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ马氏体不锈钢；流变应力；本构模型；动态再结晶；热加工图ｄｏｉ：１０．１１８６８／ｊ．ｉｓｓｎ．１００ｌ一４３８１．２０１６．０５．００２中图分类号：ＴＧ１４２．７１文献标识码：Ａ——文章编号：ｌｏ０卜４３８１（２Ｏｌ６）０５０００８０７Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆ０Ｃｒｌ６Ｎｉ５ＭｏｌＯＷｃａｒｂｏｎｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｗａｓ—ｓｔｕｄｉｅｄｂｙｔｈｅｉｓｏｔｈｅｒｍａｌｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｏｆｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌｓｐｅｃｉｍｅｎｓａｔ９００１１５０￣Ｃｗｉｔｈｔｈｅｓｔｒａｉｎｒａｔｅｏｆ０．０１－１０ＳｏｎａＧｌｅｅｂｌｅ一３８００ｓｉｍｕｌａｔｅｄｍａｃｈｉｎｅ．Ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅｔｈｅｒｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐａｒａｍｅｔｅｒｓ————ｗｉｔｈｓｔｒａｉｎｗｅｒｅｏｂｔａｉｎｅｄｕｓｉｎｇｔｈｅｈｙｐｅｒｂｏｌｉｃｓｉｎｅｍａｔｈｅｍａｔｉｃｓｍｏｄｅｌａｎｄｔｈｅｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｏｎｓｔｉ—ｔｕｔｉｖｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｗａｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ．Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐｗａｓａｌｓｏｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｍａｔｅｒｉａｌｓｍｏｄｅ１．Ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｗａｓａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｆｌｏｗｓｔｒｅｓｓｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｉｎｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅ—ｏｆｓｔｒａｉｎｒａｔｅ。ｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｈａｓａｇｒｅａｔｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｔｈｅｍａｔｅｒｉａｌｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎ—ｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｎｄｓｔｒａｉｎｈａｖｅａｇｏｏｄｒｅｌａｔｉｖｉｔｙ，ｗｈｉｃｈｃａｎｂｅｅｘｐｒｅｓｓｅｄｕｓｉｎｇｆｏｕｒｐｏｌｙｎｏｍｉａ［ｆｉｔｔｉｎｇ．Ａｎｏｐｔｉｍｕｍｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｆｏｒｔｈｉｓｓｔｅｅｌｃａｎａｌｓｏｂｅｏｂｔａｉｎｅｄｂｙ—℃—ｔｈｅｍａｐｓ。ｉｎｗｈｉｃｈｔｈｅｈｏｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉＳ９８０１１５０ａｎｄｔｈｅｓｔｒａｉｎｒａｔｅｉＳ０．０１０．２ｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：０Ｃｒｌ６ＮｉＳＭｏｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ；ｆｌｏｗｓｔｒｅｓｓ；ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅｍｏｄｅｌ；ｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ；ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐ低碳马氏体不锈钢是在传统马氏体不锈钢的基础上通过减少碳、添加镍和钼来提高其综合性能的新型不锈钢【。０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢属于此类低碳马氏体不锈钢，因其具有良好的综合力学性能以及耐冲蚀、耐腐蚀性能，在水轮机组件、石油输送管线和航空航天等领域得到了广泛的应用。由于该钢中含有较高的铬含量，因此其组织中常含有一定量的一铁素体］。在高温锻造时该钢为奥氏体铁素体的两相组织，如果锻造不当，极易在两相界面上出现微裂纹，造成锻件开裂，因此研究０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢的热加工性能可为实际生产提供重要依据，而目前对该钢的热变形行为及热加工图的研究报道较少。同时，当前在建立合金的变形本构关系时大多是以峰值应力或者稳态应力为基础建立的，并未考虑塑性应变量的影响Ｌ４Ｊ。事实上，由此建立的模型在描述流变应力随应变的变化特征时有一定的局限性，这是因为累积塑性应变也是决第４４卷第５期０Ｃｒｌ６ＮｉＳＭｏ低碳马氏体不锈钢的热变形行为及其热加工图９定材料显微组织演变的主要参数。一些研究者的研究表明。。采用考虑应变量相关的双曲正弦模型能更好地反映合金在热变形过程中流变应力的变化规律。基于此，本工作在Ｇｌｅｅｂｌｅ一３８００热模拟试验机上进行单道次热压缩实验，研究变形温度和变形速率对０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ低碳马氏体不锈钢流变应力的影响，计算了不同应变量下的热变形参数，并建立了相应的本构模型，同时根据动态材料模型建立热加工图。１实验材料与方法实验材料为０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ低碳马氏体不锈钢，采℃用真空感应＋电渣重熔冶炼，铸锭在１１５０开坯锻造成￣１００ｍｍ的圆棒。材料的化学成分（质量分数／）为：Ｃ０．０４０，Ｃｒ１５．７５，Ｎｉ５．１９，Ｍｏ０．６６，Ｓｉ０．３０，Ｍｎ０．７７，Ｐ０．００６４，Ｓ０．００９，其余为Ｆｅ。为使初始晶粒大℃小均匀，首先将棒材进行１１００／ｌｈ固溶处理，然后从固溶后棒材上取样，试样尺寸为巾８ｍｍ×１２ｍｍ，在Ｇｌｅｅｂｌｅ一３８００热模拟试验机上进行压缩实验。图１为试样固溶处理后的晶粒形貌。进行热压缩实验时，先℃以２０／ｓ的升温速率将试样加热到预定变形温度后，保温３ｍｉｎ，使试样温度均匀，再进行等温压缩变形，变形结束后立即水冷，以保留试样的高温变形组织。用线切割机将变形后的试样沿轴向切开，经研磨、抛光后采用ＫＭｎＯ＋ＨＳＯ＋Ｈ。Ｏ腐蚀显示其奥氏体晶ｃ口ｃ，）０９图１试样固溶热处理后显微组织粒。实验变形温度分别为９００，９５０，１０００，１０５０，１１００，１１５０￣Ｃ，应变速率分别为０．０１，０．１，１，１０ｓ，总压下量为６０（真应变为０．９）。２实验结果与分析２．１真应力一应变曲线分析图２为０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ马氏体不锈钢在不同变形条件下的真应力一应变曲线。由图２可知，变形条件对０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ马氏体不锈钢的流变应力的影响较大：在同一应变速率时，随着变形温度的升高，材料的流变应力下降；在同一变形温度下，流变应力随着应变速率的增大而增加。当变形速率和变形温度固定的条件下，在压缩初期，流变应力随着应变的增大而迅速增图２０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ马氏体不锈钢应力一应变曲线（ａ）：０．０１Ｓ；（ｂ）一０．１Ｓ１；（ｃ）÷＝１Ｓ１；（ｄ）ｉ一１０ｓ一１—Ｆｉｇ．２Ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｏｆ０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ（ａ）一０．０１ｓ一；（ｂ）一ｏ．１ｓ；（ｃ）ａ－ｌｓ；（ｄ）一１０ｓ１∞日苫／ｓａＪｌｓ１０材料工程２０１６年５月加，此时为加工硬化阶段；随后出现两种情况，一种是应变速率较小（Ｏ．Ｏ１Ｓ～）时，流变应力到达峰值后下降或者逐渐趋于稳定，此时表现为动态再结晶；另一种是应变速率较大（＞ｏ．０１Ｓ）时，流变应力随应变的增加趋势放缓，达到一定值后，随着应变的继续增加，流变应力变化不大，没有明显的峰值应力，这种情况单从应力一应变曲线上很难判断是发生了动态回复还是动态再结晶，需要借助微观组织的观察来进一步确定其状态。２．２流变应力模型的建立金属材料在热变形过程中，主要受材料的化学成分、变形温度、应变速率和变形量等条件的影响。—当材料的化学成分不变时，ＺｅｎｅｒＨｏｌｌｏｍｏｎｏｎ参数（Ｚ参数）概括了变形温度Ｔ和应变速率之间的关系，可表示为：”Ｚ＝＝＝ｃｅｘｐ（Ｑ／ＲＴ）一Ａ【ｓｉｎｈ（ａａ）【（１）式中：为应变速率；Ｑ为热变形激活能；Ｒ为摩尔气体常数，其值为８．３１４Ｊ／（ｔｏｏｌ・Ｋ）；Ｔ为绝对温度，Ｋ］。在真应力一应变曲线中，和的关系可用以下函数表示：ｎ”￣＝ＡＥｓｉｎｈ（ａａ）］・（一）（２）』、』式中：Ａ为常数；为曲线的峰值应力或者流变应力；ａ为应力因子；为与应变速率敏感性相关的指数。在低应力（ａａ％０．８）时，式（２）可简化为一ＡＧｎｌ（３）在高应力（ａ＞１．２）时，式（２）可简化为ｅ＝Ａ２ｅｘｐ（胁）（４）”其中ａ，，为常数，且满足—ａｆｌ／（５）由图２可知，应变量对该材料在较高变形速率时的流变应力有较大的影响，但式（２）中并未考虑到应变量的影响，因此建立与应变量相关的本构关系，对于更准确地预测材料的流变应力具有重要的意义。本”工作假定材料热变形参数Ａ，ａ，和Ｑ等均与应变量有关，根据式（２）双曲正弦函数模型来建立０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢在不同应变量下的本构关系。依次在ＯＣｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢的真应力真应变曲线上选取￡一０．１～０．９（每隔０．１取一数值）时对应的流变应力，然后求各个应变量下材料的热变形参数，最后对各个参数进行拟合得到与应变量相关的多项式函数。以应变量ｅ一０．４时为例，求在此应变量下材料的热变形参数，其他应变量下的热变形参数均按此方法计算。找出变形量为０．４时对应的流变应力，对方程（３），（４）两边取对数，然后进行线性拟合可得到ＪＧ和／－／的值分别为０．０５９７和８．５３，根据公式（５）可求得ａ为０．００７。对式（２）两边同时取对数，并分别对ＩｎＳ和１／Ｔ求偏导，可得一１一．ａｌｎｓｉｎ．（ａａｐ）］，厂（６）ＬｄｌｎｅＪＱ—ｒａｌｎｓｉｎ（ａａｐ）］．，ｎ——ＲＬ¨分别绘制ｌｎ［ｓｉｎｈ（口）］１，ｌｎ［ｓｉｎｈ（０＝ｄ）］一１／Ｔ曲线，如图３（ａ），（ｂ）所示。通过线性拟合可得０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢的热变形激活能Ｑ一４２６．３２４ｋＪ／ｔｏｏｌ，应力指数一６．３４２。——将以上求得的数值带入公式（１），则ＺｅｎｅｒＨｏｌｌｏｍｏｎ参数为：Ｚ＝￣ｅｘｐ（Ｑ／Ｒｒ厂）￣ｅｅｘｐ（４２６３２４／Ｒ丁）（８）根据Ｚ＝Ａ［ｓｉｎｈ（ａａ）］对其两边取对数，则有ｌｎＺ＝ｌｎＡ＋ｎｌｎ￣ｓｉｎｈ（ａａ）］（９）—根据公式（９）作ｌｎＺＩｎ［ｓｉｎｈ（ａａ）］之问的关系ｆＨｊ线，如图４所示，可以看出，实验值基本落在回归直线的附近，线性相关系数为０．９８２。通过确定回归直线的截距即可确定式（９）中的ｌｎＡ＝３６．６４。因此可知应变量在０．４时材料的热变形参数为：ａ一０．００７，＂：６．３４２，Ｑ一４２６．３２４ｌｄ／ｍｏｌ，ｌｎＡ一３６．６４。其他应变量下的热变形参数均按上述方法计算。图３０Ｃｒｌ６ＮｉＳＭｏ不锈钢峰值应力与变形速率（ａ）和变形温度（ｂ）的关系（￡一０．４）Ｆｉｇ．３Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｐｅａｋｓｔｒｅｓｓａｎｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ（ａ）ａｎｄｓｔｒａｉｎｒａｔｅ（ｂ）ａｔ￡一０．４ｆｏｒ０Ｃｒｌ６ＮｉＳＭｏｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅ第４４卷第５期ＯＣｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ低碳马氏体不锈钢的热变形行为及其热加工图１１４８４６４４４２Ｎ４０—３８３６３４３２３０图４ＯＣｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢峰值应力与ｚ参数的关系（ｅ一０．４）Ｆｉｇ．４Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｌｎ￣ｓｉｎｈ（ａａ）］ａｎｄｌｎＺ（￡一０．４）图５为ＯＣｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢的热变形参数ａ，，Ｑ和ｌｎＡ随应变量的变化关系。由图（５）可知，其变形参数均随着应变量的增大而发生变化，这主要是因为随着变形的不断深入，其动态再结晶程度不断加大而使晶粒细化。以热激活能Ｑ的变化为例，应变量从０．１增大至０．７时，热激活能降低，这主要是由于在变形初期，大多滑移系和晶粒并未开动，因而此时材料的热变ｃａ乏形激活能Ｑ相对较高，但是随着应变量的增大，使更多的滑移系被激活启动，导致激活能Ｑ开始随之下降；而当应变量高于０．７后，其热激活能随应变量的增加略有上升，这是由于材料在应变量进一步增大后，动态再结晶作用逐渐增大，晶内大量的位错消失，晶粒也不断细化，导致变形激活能也开始随变形量的增大而略有增加。根据计算值的变化趋势用Ｏｒｉｇｉｎ软件拟合材料的热变形参数ａ，，Ｑ和ｌｎＡ随应变量变化的函数关系，可得函数关系式（１０）～（１３），可以看出，各拟合曲线均与实验数据的计算值吻合较好。ａ一０．０１１ｌｓ一０．０３４７ｓ。＋０．０３６％。一０．０１６３ｓ＋０．００９５７（１０）”＝＝＝２６．６４ｅ一５９．３３ｅ。＋５３．８１￡。一２５．３９ｅ＋１１．０１（１１）Ｑ一２５６３．７２ｅ一５７９３．３２￡。＋５０５９．４９ｅ。一２１６０．１９￡＋７８５．８６（１２）ｌｎＡ一一１０３．４７ｅ＋２１１．６７￡。一９６．８８ｅ。一３】．］６￡＋５４．］４（］３）Ｃ图５０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢材料参数与应变量之间的变化关系（ａ）￡；（ｂ）￡；（ｃ）ＱＥ；（ｄ）ｌｎＡ一￡Ｆｉｇ．５ＲｅｌａｔｉｏｎｓｂｅｔｗｅｅｎｍａｔｅｒｉａｌｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｎｄｓｔｒａｉｎｆｏｒＯＣｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ（ａ）￡；（ｂ）￡；（ｃ）Ｑ－ｓ；（ｄ）ｌｒｈ４一ｅ将式（１０），（１１），（１２），（１３）代人式（２）可得新的本构方程式：一Ａ（￡）ｈ（（ｅ））．－Ｑ（ｓ）］（１４）经过优化的本构方程式（１４）更好地反映了应变量对本构关系的影响，同时在实际生产中也具有更重要的意义。２．３０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ不锈钢热加工图的建立热加工图的建立主要基于动态材料模型，其理论基础是大塑性连续介质力学、物理系统模型、不可逆热力学等基本原理ｌ＿】，可以用来优化材料加工工艺参数，对热变形时微观组织的控制具有较好的指导作用，在实际生产中已经得到广泛的应用口。Ｐｒａｓａｄ等ｌ１。介绍了热加工图建立的理论依据和方法，认为∞褐犏ｌ４材料工程２０１６年５月本构关系模型，计算结果表明材料热变形参数与应变量之间可采用四次函数关系式表示，并且具有很好的相关性。（３）通过热加工图分析可知，０Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏ低碳马氏体不锈钢的最佳热变形工艺参数范围：变形温度℃为９８０～１１５Ｏ，应变速率为０．０１～Ｏ．２ｓ。参考文献［１］ＱＩＮＢ，ＷＡＮＧｚＹ，ＳＵＮＱＳ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｅｍｐｅｒｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ—ｏｎｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ００Ｃｒｌ６Ｎｉ５Ｍｏｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＣｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ，２００８，５９（８）：１０９６１］ＯＯ．［２］ＭＡＸＰ，ＷＡＮＧＩＪ，ＱＩＮＢ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｏｆＮｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃ—ｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ１６Ｃｒ５ＮｉｌＭｏｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃｓｔａｉｎ—ｌｅｓｓｓｔｅｅｌＥＪ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＤｅｓｉｇｎ，２０１２，３４：７４８１．Ｅ３］ＤＡＷＯＯＤＭＡ，ＭＡＨＡＩＩＡＷＩＩＳＥ，ＡＺＩＭＭＥＡ，ｅｔａ１．—Ｔｈｅｒｍａｌａｇｉｎｇｏｆ１６Ｃｒ一５Ｎｉ１Ｍｏｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ：ｐａｒｔ１－ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００４，—２０（３）：３６３３６９．—Ｉ一４］ｗＡＮＧＺＨ，ＦＵＷＴ，ＷＡＮＧＢＺ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｎｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆ１２Ｃｒｕｌｔｒａｓｕｐｅｒ－ｃｒｉｔｉｃａｌｒｏｔｏｒｓｔｅｅｌｕｓｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐｓａｎｄＺｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ—Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ，２０１０，６１（１）：２５３０．［５］俞秋景，张伟红，于连旭，等．铸态Ｉｎｃｏｎｅｌ６２５合金热加工图的Ⅲ—建立及热变形机制分析Ｊ］．材料工程，２０１４，（１）：３０３４．———ＹＵＱｉｕｊｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＷｅｉｈｏｎｇ，ＹＵＬｉａｎｘｕ，ｅｔａ１．Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ—ｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｃａｓｔａｌｌｏｙＩｎｃｏｎｅｌ６２５口］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎ—ｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１４，（１）：３０３４．［６］熊毅，熊良银，张凌峰，等．ＧＨ４１９９合金的热变形行为与微观组—织演变［Ｊ］．中国有色金属学报，２Ｏ１０，２０（４）：６５５６６１．—ＸＩ（）ＮＧＹｉ，ＸＩＯＮＧＩｉａｎｇｙｉｎ，ＺＨＡＮＧＬｉｎｇｆｅｎｇ，ｅｔａ１．ＨｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆｓｕｐｅｒａｌｌｏｙＧＨ４１９９［Ｊ］．ＴｈｅＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＮｏｎｆｅｒｒｏｕｓＭｅｔａｌｓ，２０１０，２０（４）：６５５６６Ｉ．［７］张威，闫东娜，邹德宁，等．超低碳１３Ｃｒ一５Ｎｉ２Ｍｏ马氏体不锈钢热—变形行为及本构关系［Ｊ］．钢铁，２０１２，４７（５）：６９７４．—ＺＨＡＮＧＷｅｉ，ＹＡＮＤｏｎｇｎａ，Ｚ０ＵＤｅｎｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｈｏｔｄｅｆｏｒｍａ————ｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｆｏｒｓｕｐｅｒｌｏｗ１３Ｃｒ５Ｎｉ２ＭｏｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌＥＪ］．ＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌ，２０１２，４７（５）：６９７４．Ｅ８７吴凯，刘国权，胡本芙，等．新型镍基粉末高温合金的高温变形行为［Ｊ］．航空材料学报，２０１０，３０（４）：ｌ一７．—ＷＵＫａｉ，ＩＩＵＧｕｏｑｕａｎ。ＨＵＢｅｎｆｕ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｈｉｇｈ————ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｎｅｗｔｙｐｅｎｉｃｋｅｌｂａｓｅｄＰ／Ｍｓｕ—ｐｅｒａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌＭａｔｅｒｉａｌｓ，２０１０，３０（４）：１７．［９］孙朝阳，刘金榕，李瑞，等．Ｉｎｃｏｌｏｙ８００Ｈ高温变形流动应力预测模型［Ｊ］．金属学报，２Ｏ１１，４７（２）：１９１１９６．———ＳＵＮＣｈａｏｙａｎｇ，ＩＩＵＪｉｎｒｏｎｇ．ＩＩＲｕｉ，ｅｔａ１．ＣｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅｍｏｄｃｌｉｎｇｆｏｒｅｌｅｖａｔｅｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｌｏｗｂｅｈａｖｉｏｒｏｆＩｎｃｏｌｏｙ８００Ｈｓｕｐｅｒａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ，２０１１，４７（２）：１９１ｌ９６．［１（）］王智祥，刘雪峰，谢建新．ＡＺ９１镁合金高温变形本构关系ＥＪ］．金—属学报，２００８，４４（１１）：１３７８１３８３．［１２］［１３］［１４］［１５］［１６］［１７］［１８］［１９］—ＷＡＮＧＺｈｉｘｉａｎｇ，ＬＩＵＸｕｅｆｅｎｇ，ＸＩＥＪｉａｎｘｉｎ．Ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅ—ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｏｆｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆＡＺ９１ｍａｇｎｅｓｉｕｍａｌｌｏｙＥＪ￣．Ａｃ—ｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ，２００８，４４（１１）：ｌ３７８１３８３．—李波，潘清林，张志野，等．含钪Ａ１一ＺｎＭｇ合金的热变形行为和显微组织ＥＪ］．材料工程，２０１３，（１１）：６一ｌ１．——ＩＩＢｏ，ＰＡＮＱｉｎｇｌｉｎ，ＺＨＡＮＧＺｈｉｙｅ，ｅｔａ１．Ｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ————ｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＡ１ＺｎＭｇａｌｌｏｙｃｏｎｔａｉｎｉｎｇＳｃｄｕｒｉｎｇｈｏｔｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎａｔｅｌｅｖａｔｅｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ—ＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２Ｏ１３，（１１）：６１１．刘娜，李周，袁华，等．粉末冶金ＴｉＡ１合金的热变形行为研究［Ｊ］．航空材料学报，２ｏｌ３，３３（５）：ｉ５．ＬＩＵＮａ，ＩＩＺｈｏｕ，ＹＵＡＮＨｕａ，ｅｔａ１．Ｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｂｅｈａｖ—ｉｏｒｏｆｐｏｗｄｅｒｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌＴｉＡＩａｉｌｏｙＥＪ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌＭａｔｅｒｉａｌｓ，２０１３，３３（５）：ｌ一５．黄由林，王建波，凌学士，等．热加工图理论的研究进展［Ｊ］．材料导报，２００８，２２（增刊３）：１７３１７６．——ＨＵＡＮＧＹｏｕｌｉｎ，ＷＡＮＧＪＪａｎｂｏ，ＬＩＮＧＸｕｅｓｈｉ，ｅｌａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｈｏｔｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐｔｈｅｏｒｙ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａＬｓ—Ｒｅｖｉｅｗ，２００８，２２（Ｓｕｐｐｌ３）：１７３１７６．康娅雪，蔡大勇，张春玲，等．微碳钢的热变形方程及热加工图—［Ｊ］．材料热处理学报，２０１２，３３（６）：７４７９．—ＫＡＮＧＹａｘｕｅ，ＣＡＩＤａｙｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＣｈｕｎｌｉｎｇ，ｅｔａ１．Ｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｅｑｕａｔｉｏｎａｎｄｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐｏｆａｍｉｃｒｏｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ，２０ｌ２，３３（６）：７４～７９．马龙腾，王立民，胡劲，等．ＡＩＳＩ４０３马氏体不锈钢的热变形特性研究＿Ｊ］．材料工程，２０１３，（５）：３８４３．—ＭＡＬｏｎｇｔｅｎｇ，ＷＡＮＧＬｉｒａｉｎ，ＨＵＪｉｎｅｔａｔ．ＨｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｆｅａｔｕｒｅｓｏｆＡＩＳＩ４０３ｍａｒｔｅｎｓｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌＥＪ］．Ｊｏｕｒｎａｌ—ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３，（５）：３８４３．—ＳＲＩＮＩＶＡＳＡＮＮ，ＰＲＡＳＡＤＹＶＲＫ．Ｈｏｔｗｏｒｋｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｎｉｍｏｎｉｃ７５，８０Ａａｎｄ９０ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ：ａｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｕｓｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐｓＥＪ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏ——ｇＹ，ｌ９９５，５１（１４）：１７１１９２．ＰＲＡＳＡＤＹＶＲＫ．Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐｓ：ａｓｔａｔｕｓｒｅｐｏｒｔＥＪ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，２００３，１２（６）：６３８６４５．ＰＲＡＳＡＤＹＶＲＫ，ＧＥＧＥＩＨＩ，ＤＯＲＡＩＶＥＩＵＳＭ．Ｍｏｄｅｌｉｎｇｏｆｄｙｎａｍｉｃｍａｔｅｒｉａｌｂｅｈａｖｉｏｒｉｎｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ：ｆｏｒｇｉｎｇｏｆＴｉ一６２４２ＥＪ］．ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＡ，１９８４．１５（１０）：ｌ８８３ｌ８９２．—于洋，熊柏青，惠松骁，等．铸态Ｔｉ一６Ａ１４Ｖ０．１Ｂ合金的热变形行为及加工图［Ｊ］．材料热处理学报，２０１２，３３（６）：１４２一ｌ４６．——ＹＵＹａｎｇ．ＸＩ（）ＮＧＢａｉｑｉｎｇ。ＨＵＩＳｏｎｇｘｉａｏ，ｅｔａ１．Ｈｏｔｄｅｆｏｒｍ—ａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐｏｆａｓｃａｓｔＴｉ６Ａ１４Ｖ０．１ＢａＩｌｏｙ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ，２０ｌ２，３３—（６）：１４２１４６．收稿日期：２０１４０９１６；修订日期：２０１５１１２１通讯作者：袁武华（１９７３一），男，教授，博士，主要从事金属与金属基复合材料相关方面研究，联系地址：湖南省长沙市岳麓区湖南大学材料科学与工程学院（４１００８２），Ｅｍａｉｌ：ｙｕａｎ４６３０２＠１６３．ｃｏｒｎ