2A12与2A11铝合金超声波焊接工艺与组织研究.pdf

第４３２０１５正卷３月第第３期５４～５９页材料工程ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶｏ１．４３Ｎｏ．３—Ｍａｒ．２０１５ＰＰ．５４５９２Ａ１２与２Ａｌｌ铝合金超声波焊接工艺与组织研究ＲｅｓｅａｒｃｈｅｓｏｎＰｒｏｃｅｓｓａｎｄＭｉｃｒ０ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆ２１２ａｎｄ２Ａ１１ＡｌｕｍｉｎｕｍＵｌｔｒａｓｏｎｉｃＷｅｌｄＳ谢俊峰。，朱有利，黄元林，白昶。（１装甲兵工程学院装备再制造工程系，北京１０００７２；２中国人民解放军６５３３１部队，吉林吉林１３２０１２；３中国北方车辆研究所，北京１０００７２）———ＸＩＥＪｕｎｆｅｎｇ，ＺＨＵＹＯＵｌｉ，ＨＵＡＮＧＹｕａｎｌｉｎ，ＢＡＩＣｈａｎｇ。（１ＦａｃｕｌｔｙｏｆＲｅｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＡｃａｄｅｍｙｏｆＡｒｍｏｒｅｄＦｏｒｃｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００７２，Ｃｈｉｎａ；２Ｎｏ．６５３３１Ｕｎｉｔ，ＰＬＡ，Ｊｉｌｉｎ１３２０１２，Ｊｉｌｉｎ，Ｃｈｉｎａ；３ＣｈｉｎａＮｏｒｔｈＶｅｈｉｃｌｅＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００７２，Ｃｈｉｎａ）摘要：对２Ａ１２一Ｔ３和２Ａ１１－Ｏ铝合金进行了超声波焊接，研究了不同超声波焊接工艺参数对焊接界面结合状况的影响。采用扫描电镜、电子背散射衍射和透射电镜研究了焊接界面的组织结构。结果表明，当超声波焊接振幅为３０／￣ｍ，焊接时间为０．２ｓ，焊接界面结合状况较好，焊接界面的线性焊接密度接近１００。氩气保护也会对线性焊接密度产生影响。当焊接振幅为１５ｍ时，氩气保护可提高线性焊接密度；但当焊接振幅为３０／￣ｍ，氩气保护对线性焊接密度无明显影响。超声波焊接过程中，焊接界面上产生波纹和漩涡状塑性流动，发生动态回复和连续动态再结晶，形成由位错缠结、位错胞、亚晶和细小晶粒组成的焊接界面组织。关键词：超声波焊接；线性焊接密度；氩气保护；塑性流动；连续动态再结晶—ｄｏｉ：１０．１１８６８／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１４３８１．２０１５．０３．０１０中图分类号：ＴＧ１７４．４文献标识码：Ａ———文章编号：１００１４３８１（２０１５）０３００５４０６Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇｏｆ２Ａ１２一Ｔ３ａｎｄ２Ａ１１一Ｏａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｗａｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔａｎｄｅｆｆｅｃｔｓｏｆｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｎｔｈｅｗｅｌｄｅｄｉｎｔｅｒｆａｃｅｂｏｎｄｉｎｇｗｅｒｅｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅｗｅｌｄｅｄｉｎｔｅｒｆａｃｅｍｉ－ｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｖｉａｓｃａｎｎｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｎｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ（ＳＥＭ），ｅｌｅｃｔｒｏｎｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒｄｉｆｆｒａｃ－—ｔｉｏｎ（ＥＢＳＤ）ａｎｄｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｅｌｅｃｔｒｏｎｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ（ＴＥＭ）．Ｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｆａｖｏｒａｂｌｅｗｅｌｄｅｄｉｎｔｅｒｆａｃｅｂｏｎｄｉｎｇｗｉｔｈａｌｉｎｅａｒｗｅｌｄｄｅｎｓｉｔｙａｐｐｒｏａｃｈｉｎｇ１００％ｉｓｏｂｔａｉｎｅｄａｔｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎ—ａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｆ３０／￣ｍａｎｄｗｅｌｄｉｎｇｄｕｒａｔｉｏｎｏｆ０．２ｓ．Ａｒｇｏｎｓｈｉｅｌｄｓｈｏｗｓｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｔｈｅｌｉｎｅａｒｗｅｌｄｄｅｎｓｉｔｙ．Ｗｈｅｎｔｈｅｖｉｂｒａｔｉｏｎａｍｐｌｉｔｕｄｅｉｓ１５ｍ，ａｒｇｏｎｓｈｉｅｌｄｃａｎｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｌｉｎｅａｒｗｅｌｄｄｅｎｓｉｔｙ；ｗｈｅｎｔｈｅｖｉｂｒａｔｉｏｎａｍｐｌｉｔｕｄｅｉｓ３０ｍ，ａｒｇｏｎｓｈｉｅｌｄｈａｓｎｏｏｂｖｉｏｕｓｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｔｈｅｌｉｎｅａｒｗｅｌｄｄｅｎｓｉｔｙ．Ｕ１一ｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇｂｒｉｎｇａｂｏｕｔｒｉｐｐｌｅｏｒｖｏｒｔｉｃｅｓｐｌａｓｔｉｃｆｌｏｗａｔｔｈｅｗｅｌｄｅｄｉｎｔｅｒｆａｃｅ，ｗｉｔｈａｃｃｏｍｐａｎｙｉｎｇ—ｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｏｖｅｒｙａｎｄｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌ１ｉｚａｔｉｏｎ，ｗｈｉｃｈｒｅｓｕｌｔｉｎｔｈｅｗｅｌｄｅｄｉｎｔｅｒｆａｃｅｍｉ—ｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇｏｆｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎｔａｎｇｌｉｎｇｓ，ｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎｃｅｌｌｓ，ｓｕｂｇｒａｉｎｓａｎｄｆｉｎｅｇｒａｉｎｓ．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇ；ｌｉｎｅａｒｗｅｌｄｄｅｎｓｉｔｙ；ａｒｇｏｎｓｈｉｅｌｄ；ｐｌａｓｔｉｃｆｌｏｗ；ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｖｓｔａ１１ｉｚａｔｉｏｎ２Ａ１２与２Ａ１１铝合金均属于２ＸＸＸ系列高强度铝合金，具有优良的综合力学性能，广泛应用于飞机和汽车制造业。但是高强度铝合金的传统焊接方法，如ＴＩＧ焊、电阻焊等，易出现焊件热变形大、焊缝缺陷多等缺点，很大程度上降低了焊接接头的力学性能。因此，近年来学者们对搅拌摩擦焊、超声波焊接等新型焊接方法进行了广泛研究，以克服传统焊接方法的缺点，更好地发挥高强铝合金的性能。］。自２０世纪６Ｏ年代起，国内外学者对超声波金属焊接技术进行了较多的研究。超声波金属焊接主要原第４３卷第３期２Ａ１２与２Ａ１１铝合金超声波焊接工艺与组织研究５５理是：在法向正压力和切向高频超声波振动的共同作用下，焊接界面上发生高频切向摩擦，产生高速率塑性变形和快速的温升，从而破碎去除焊接界面的氧化膜和污染物，使纯净的裸露金属原子发生接触，以金属键的形式形成焊接结合［５］。超声波金属焊接是一种低温固态焊接技术，焊接界面上产生的温度一般仅为母材熔点的３Ｏ～５０ｌ＿６］，因而具有无焊接热变形、耗能小、室温操作等优点以及良好的发展前景。在铝合金焊接领域，国内外研究人员对铝合金超声波焊接的工艺参数、焊接接头力学性能和焊接界面组织结构等方面开展了比较多的研究工作ＦＴ－］。但由于影响超声波金属焊接的因素比较复杂，而且焊接时间短暂（＜１ｓ），因此对于超声波金属焊接的焊接机理，目前尚无统一的认识。而且以往的铝合金超声波焊接研究多集中在６ＸＸＸ系列和３ＸＸＸ系列等中低强度铝合金，对于２ＸＸＸ系列高强度铝合金的研究较少。本工作对２ＸＸＸ系列高强度铝合金进行了超声波焊接，为了便于在焊接界面上区分母材与箔材，采用材料成分略有不同的２Ａ１２一Ｔ３与２Ａｌ１一Ｏ铝合金分别作为母材与箔材。采用扫描电镜、能谱分析、电子背散射衍射和透射电镜研究了超声波焊接工艺参数对焊接界面结合状况的影响和焊接界面的组织结构，并分析了相关机理。１实验材料与方法实验选用２Ａ１２一Ｔ３铝合金轧制板材作为超声波焊接母材，母材试样的尺寸规格为３ｍｍ×２０ｍｍ×１００ｍｍ。超声波焊接箔材选用尺寸为０．５ｍｍ×２０ｒａｍ×—２０ｍｍ的２ＡｌｌＯ铝合金。２Ａ１２与２Ａ１１铝合金的主要化学成分（质量分数／）分别为Ｓｉ０．５，Ｆｅ０．５，Ｃｕ３．８～４．９，Ｍｇ１．２～１．８，Ｍｎ０．３～０．９，Ｚｎ０．３，Ａ１余量以及Ｓｉ０．７，Ｆｅ０．７，Ｃｕ３．８～４．８，Ｍｇ０．４～０．８，Ｍｎ０．４～０．８，Ｚｎ０．３，Ａｌ余量。超声波焊接方式为点焊，超声波焊接振动频率为２０ｋＨｚ，其余工艺参数如表１所示。其中，进行氩气保护时，首先去表１超声波焊接工艺参数Ｔａｂｌｅ１Ｐｒｏｃｅｓｓｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇ除焊接试样表面的氧化物，然后焊接过程中向焊接区域施加氩气气流，防止焊区材料发生氧化。采用ＱＵＡＮＴＡ２００型扫描电镜观察试样焊接界面的结合状况，试样经镶样、磨制和抛光后，采用配比为１氢氟酸（ＨＦ）＋１．５盐酸（ＨＣ１）＋２．５硝酸（ＨＮＯ。）＋９５水（Ｈ。Ｏ）的混合酸进行腐蚀。利用装配在ＪＥＭ一７００１Ｆ型场发射扫描电子显微镜的背散射电子衍射系统（ＥＢＳＤ）表征了超声波焊接试样的晶粒形貌，并通过ＥＢＳＤ的分析软件计算分析试样的晶粒尺寸和晶界角度。ＥＢＳＤ试样经磨制和机械抛光后，再进行电解抛光。电解液为１ＯＨＣ１Ｏ４－９０ＣＨＯＨ，电压为２０Ｖ，室温下电解抛光，时间为１５～３０ｓ。焊接界面组织的微观结构分析在ＪＥＭ一２０１０型透射电镜下进行，试样首先由机械方法减薄至５０ｍ，然后在氩气中进行离子减薄。ＳＥＭ，ＥＢＳＤ和ＴＥＭ试样均从在超声波焊接试样的断面上取样。２结果与讨论２．１超声波焊接界面的结合状况图１（ａ）～（ｄ）分别为工艺１～４条件下超声波焊接界面的扫描电镜照片，其中图中上侧为箔材，下侧为母材。通过对比图１（ａ）和图１（ｂ）可以发现，当焊接振幅为１５ｐ．ｍ时，焊接工艺２（有氩气保护）焊接界面的结合状况相对工艺１（无氩气保护）有较大的改善。工艺１焊接界面上母材与箔材之间存在明显的焊接缺陷层。而在工艺２的焊接界面上缺陷层的长度和宽度明显减小，并且其余区域的母材与箔材结合良好。由图１（ｃ）和图１（ｄ）可以发现，当焊接振幅由１５ｔ￣ｍ增大到３０／ａｍ时，工艺３与工艺４焊接的焊接界面结合状况远优于工艺１和工艺２。工艺３、４焊接界面上的母材与箔材完全结合在一起，没有出现如工艺１、２焊接界面的缺陷层，而且工艺３、４焊接界面上发生了比较强烈的塑性变形，箔材和母材的形貌有着比较明显区别。在超声波焊接研究中，焊接界面上结合区域与焊接界面的长度比值称为线性焊接密度］，是直接反映超声波焊接结合状况和结合性能的重要指标，常用来表征焊接结合强度。从图１中可观察到，工艺１的线性焊接密度仅为３０左右，工艺２提高到７Ｏ左右，而工艺３和工艺４则接近１００。由此可见，相对于工艺１，其他三种工艺提高了超声波焊接的线性焊接密度和结合强度。２．２工艺参数对超声波焊接结合状况的影响２．２．１氩气保护的影响图２为工艺１超声波焊接界面上缺陷层的放大第４３卷第３期２Ａ１２与２Ａ１１铝合金超声波焊接工艺与组织研究５９焊接过程中，焊接界面上箔材与母材之间的高频切向摩擦产生了剧烈的塑性变形和快速温升。由于铝合金的层错能较高，使位错容易产生交滑移，因此在温升和塑性变形的共同作用下，铝合金一般会发生动态回复，形成位错胞和亚晶组织Ｌｌ。但是在搅拌摩擦焊等工艺中，高速率塑性变形会产生大量的位错增值，使得发生动态回复的铝合金进一步发生连续动态再结晶，形成具有大角度晶界的细小晶粒组织口。而超声波焊接过程中，焊接界面上同样会产生高速率塑性变形和比℃较高的温度（２４０￣４２０），从而引发铝合金的动态回复和连续动态再结晶ｌ＿１引，形成由位错缠结、位错胞、亚晶和细小晶粒组成的焊接界面组织。同时在焊接界面上，母材与箔材的晶粒以亚晶界和晶界形成焊接结合。３结论（１）焊接振幅是影响超声波焊接线性焊接密度的最重要因素。当焊接振幅为１５ｍ时，形成的线性焊接密度仅为３Ｏ左右；当焊接振幅为３０／￣ｍ时，形成的线性焊接密度接近１００。（２）当焊接振幅为１５／ａｍ时，采用氩气保护可将线性焊接密度提高到７０左右。当焊接振幅为３０＃ｍ时，焊接试样表面氧化物被超声波焊接过程中的高频切向摩擦清除，氩气保护对线性焊接密度的影响不大。（３）焊接界面上形成微结合区并发生转动，产生波纹和漩涡状的塑性流动，破碎去除焊接界面上的氧化物，从而形成面积较大的焊接结合区。（４）焊接界面上的铝合金发生了动态回复和连续动态再结晶，形成由位错缠结、位错胞、亚晶和细小晶粒组成的焊接界面组织。母材与箔材在焊接界面上以亚晶界和晶界的形式形成焊接结合。参考文献Ｅ１］ＫＯＵＳＤ．ＷｅｌｄｉｎｇＭｅｔａｌｌｕｒｇｙ［Ｍ］．ＮｅｗＪｅｒｓｅｙ：ＪｏｈｎＷｉｌｅｙ＆—Ｓｏｎｓ，２００２．１２６１２８．［２］［３］［４］崔俊华，柯黎明，刘文龙，等．搅拌摩擦焊接全过程热力耦合有限元模型［Ｊ］．材料工程，２０１４，（１２）：１ｌ一１７．————ＣＵＩＪｕｎｈｕａ，ＫＥＬｉｍｉｎｇ，ＬＩＵＷｅｎ－ｌｏｎｇ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｒｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌｃｏｕｐｌｅｄｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｏｄｅｌｆｏｒｗｈｏｌｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１４，（１２）：Ｕ１７．黄嘉，季英萍，秦丽晔，等．ＧＨ４１６９合金惯性摩擦焊焊接接头—疲劳裂纹扩展性能［Ｊ］．航空材料学报，２０１３，３３（６）：４５５０．—ＨＵＡＮＧＪｉａ，ＪＩＹｉｎｇ－ｐｉｎｇ，ＱＩＮＬｉｙｅ，ｅｔａ１．ＦａｔｉｇｕｅｃｒａｃｋｇｒｏｗｔｈｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｉｎｅｒｔｉａｆｒｉｃｔｉｏｎｗｅｌｄｅｄｊｏｉｎｔｓｏｆＧＨ４１６９ａｌｌｏｙ—ｒＪ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌＭａｔｅｒｉａｌｓ，２０１３，３３（６）：４５５０．曾纯，朱政强，陈长青，等．超声波金属焊接中的温度与应力分—布［Ｊ］．上海交通大学学报，２０１０，４４（１０）：５４５７．ＺＥＮＧＣ，ＺＨＵＺＱ，ＣＨＥＮＣＱ，ｅｔａ１．Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｓｔｒｅｓｓｓｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｉｎｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｍｅｔａｌｗｅｌｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ（｜ｆＳｈａｎｇｈａｉ—ＪｉａｏＴｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１０，４４（１０）：５４５７．［５］ＤＡＮＩＥＬＳＨＰＣ．Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇ［Ｊ］．Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｓ，１９６５，３—（４）：１９０１９６．［６］［７］［８］［９］［１Ｏ］［１１］［１２］［１３］口４］［１５］—Ｋ０ＮＧＣＹ，ＳＯＡＲＲＣ，ＤＩＣＫＥＮＳＰＭ．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓａｔｉ０ｎｏｆａｌｕｍｉｎｉｕｍａｌｌｏｙ６０６１ｆｏｒｔｈｅｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ￣．——ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＡ，２００３，３６３（１２）：９９１０６．ＪＡＮＡＫＩＲＧＤ，ＹＡＮＧＹ，ＳＴＵＣＫＥＲＢＥ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｐｒｏｃｅｓｓ—ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｎｂｏｎｄｆｏｒｍａｔｉｏｎｄｕｒｉｎｇｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎｏｆａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙ３００３［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇＳｙｓｔｅｍｓ，２００６，２５（３）：２２１２３７．—ＢＡＫＡＶＯＳＤ，ＰＲＡＮＧＮＥＬＬＰＢ．Ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｏｆｊｏｉｎｔａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｉｎｈｉｇｈｐｏｗｅｒｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｓｐｏｔｗｅｌｄｉｎｇ６１１１—ａｌｕｍｉｎｉｕｍａｕｔｏｍｏｔｉｖｅｓｈｅｅｔ￣Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＡ，２０１０，５２７（２３）：６３２０６３３４．熊志林，朱政强，吴宗辉，等．６０６１铝合金超声波焊接接头组织与性能研究口］．热加工工艺，２０１１，４Ｏ（１７）：１３Ｏ一１３２．ＸＩＯＮＧＺＬ，ＺＨＵＺＱ，ＷＵＺＨ，ｅｔａ１．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ６０６１ａｌｕｍｉｎｉｕｍａｌｌｏｙｗｅｌｄｅｄｊｏｉｎｔｂｙｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇ［Ｊ］．ＨｏｔＷｏｒｋｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１１，４０（１７）：１３Ｏ一１３２．涂益民，邱然锋，石红信，等．轻金属材料超声波焊接的研究现—状Ｆ－Ｊ］．轻合金加工技术，２０１１，３９（１）：１６２Ｏ．—ＴＵＹＭ，ＱＩＵＲＦ，ＳＨＩＨＸ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈｓｉｔｕａｔｉｏｎｓｏｆｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｗｅｌｄｉｎｇｏｆｌｉｇｈｔｍｅｔａｌｓ［Ｊ］．ＬｉｇｈｔＡｌｌｏｙＦａｂｒｉｃａｔｉｏｎ—Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１１，３９（１）：１６２０．ＹＡＮＧＹ，ＪＡＮＡＫＩＲＧＤ，ＳＴＵＣＫＥＲＢＥ．Ｂｏｎｄｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｆｉｂｅｒｅｍｂｅｄｍｅｎｔｄｕｒｉｎｇｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ—ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００９，２０９（１Ｏ）：４９１５４９２４．—ＪＡＨＮＲ。ＣＯＯＰＥＲＲ，ＷＩＬＫ０ＳＺＤ．ＴｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆＡｎｖｉｌｇｅｏｍｅｔｒｙａｎｄｗｅｌｄｉｎｇｅｎｅｒｇｙｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｉｎｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｓｐｏｔ—ｗｅｌｄｓｏｆＡＡ６ｎ１一Ｔ４口］．ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＡ，２００７，３８（３）：５７０５８３．—ＨＵＭＰＨＲＥＹＳＦＪ，ＨＡＴＨＥＲＬＹＭ．ＲｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎａｎｄＲｅｌａｔｅｄＡｎｎｅａｌｉｎｇＰｈｅｎｏｍｅｎａ［Ｍ］．Ｏｘｆｏｒｄ：ＰｅｒｇａｍｏｎＰｒｅｓｓ，—２００４．４１５４１６．—ＳＵＪＱ，ＮＥＬＳＯＮＴＷ，ＭＩＳＨＲＡＲ，ｅｔａ１．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａ１ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｆｒｉｃｔｉｏｎｓｔｉｒｗｅｌｄｅｄ７０５０一Ｔ６５１ａｌｕｍｉｎｉｕｍ［Ｊ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２００３，５１（３）：７１３７２９．ＭＡＲＩＡＮＩＥ，ＧＨＡＳＳＥＭＩＥＨＥ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆ６０６１０ＡＩａｌｌｏｙｄｕｒｉｎｇｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ：Ａｎｉｎｓｉｇｈｔｆｒｏｍｅｌｅｃｔｒｏｎｂａｃｋｓｃａｔｔｅｒｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２０１０，５８—（７）：２４９２２５０３．基金项目：北京市自然科学基金资助项目（３０９３０２７）———收稿日期：２０１３－０６０９；修订日期：２０１４０４１５通讯作者：朱有利（１９６２），男，教授，主要从事疲劳延寿技术研究，联系地址：北京市长辛店杜家坎２１号装甲兵工程学院装备再制造系３１３—（１０００７２），Ｅｍａｉｌ：ｙｏｕｌｉｚｈｕ＠ｓｉｎａ．ｃｏｒｎ