20G低碳钢的高温环烷酸腐蚀行为.pdf

２０Ｇ低碳钢的高温环烷酸腐蚀行为７９２０Ｇ低碳钢的吉日同皿环烷酸腐蚀行为ＮａｐｈｔｈｅｎｉｃＡｃｉｄＣｏｒｒｏｓｉｏｎＢｅｈａｖｉｏｒｏｆ２０ＧＳｔｅｅｌａｔＨｉｇｈＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ饶思贤。，吕运容。，艾志斌，潘紫微，岑豫皖，陈学东（１安徽工业大学机械工程学院，安徽马鞍山２４３０３２；２合肥通用机械研究院，合肥２３００３１）————ＲＡＯＳｉｘｉａｎ，ＬＹＵＹｕｎｒｏｎｇ。，ＡＩＺｈｉｂｉｎ０，ＰＡＮＺｉｗｅｉ，——ＣＥＮＹｕｗａｎ。ＣＨＥＮＸｕｅｄｏｎｇ（１Ｓｃｈｏｏ１ｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａ１Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ。ＡｎｈｕｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｍａａｎｓｈａｎ２４３０３２，Ａｎｈｕｉ，Ｃｈｉｎａ；２ＨｅｆｅｉＧｅｎｅｒａｌＭａｃｈｉｎｅｒｙＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｈｅｆｅｉ２３００３１，Ｃｈｉｎａ）摘要：使用高温高流速环烷酸腐蚀模拟装置对２０Ｇ低碳钢在不同温度和冲刷角下的环烷酸腐蚀行为进行了研究，结果表明：温度和冲刷角对２０Ｇ低碳钢的环烷酸腐蚀行为有显著影响；冲刷角对腐蚀速率的影响与温度及流速有关，腐蚀速℃℃率在２８Ｏ～３２０达到峰值，超过３２０腐蚀速率随温度升高呈下降趋势。２０Ｇ钢的腐蚀形貌分析表明：在环烷酸腐蚀时２０Ｇ钢中的珠光体优先发生溶解，在珠光体腐蚀后再由晶界向晶内腐蚀铁素体。关键词：２ＯＧ；环烷酸腐蚀；冲刷角—ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１４３８１．２０１３．Ｏ１．０１６中图分类号：ＴＧ１７２文献标识码：Ａ———文章编号：１００１４３８１（２０１３）０１００７９０６Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｈｉｇｈｆｌｏｗｒａｔｅｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎ（ＮＡＣ）ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｄｅｖｉｃｅｗａｓ—ａｐｐｌｉｅｄｔｏｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅＮＡＣｂｅｈａｖｉｏｒｏｆ２０Ｇｌｏｗｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌａｔｖａｒｉｏｕｓｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓａｎｄｆｌｕｓｈｉｎｇａｎｇｌｅ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｆｌｕｓｈｉｎｇａｎｇｌｅｃｏｕｌｄｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｉｎｆｌｕｅｎｃｅｔｈｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎ—ｒａｔｅｏｆ２０Ｇｓｔｅｅｌｉｎｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄ．Ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｆｌｕｓｈｉｎｇａｎｇｌｅｉｓｒｅｌａｔｅｄｗｉｔｈｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｔｅｍ——ｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｆｌｏｗｒａｔｅ，ａｔ２８０３２０￣Ｃｔｈｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒａｔｅｒｅａｃｈｅｓｔｈｅｐｅａｋｖａｌｕｅ，ｔｈｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒａｔｅｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗｈｅｎｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｅｘｃｅｅｄｓ３２０￣Ｃ．Ｔｈｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆ２０Ｇｓｔｅｅｌｉｎｄｉｃａｔｅｓｔｈａｔｔｈｅｐｅｒｌｉｔｅｓｉｎ２０Ｇｄｉｓｓｏｌｕｔｅｐｒｅｆｅｒｅｎｔｉａｌｌｙ．Ｔｈｅｆｅｒｒｉｔｅｃｏｒｒｏｄｅｓｆｒｏｍｔｈｅｇｒａｉｎｂｏｕｎｄａｒｙｔｏｉｎｔｒａｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅｏｎｌｙａｆｔｅｒｔｈｅｐｅｒｌｉｔｅｄｉｓｓｏｌｕｔｅｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：２０Ｇ；ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎ；ｆｌｕｓｈｉｎｇａｎｇｌｅ近年来原油价格居高不下，原油成本已占炼油企业加工总成本的９Ｏ％以上。为降低原油成本，炼油厂不得不从原油市场上购买价格相对便宜的高酸原油。虽然近两年国际高酸原油加工能力大幅上升导致加工高酸原油赢利空间收窄，但相对于一般原油仍具有较好的效益预期。中石化上海高桥石化、广东茂名石化、广州石化等国内企业已对加工高酸原油进行适应性改造并在加工高酸原油中取得了较高的经济效益，但加工高酸原油时会在某些位置发生严重的环烷酸腐蚀（ＮａｐｈｔｈｅｎｉｃＡｃｉｄＣｏｒｒｏｓｉｏｎ，ＮＡＣ）。环烷酸腐蚀常发生在原油蒸馏装置，包括初馏塔、常压塔、减压塔、加热炉、转油线等。温度高于２２０ｏＣ的部位以及二次加工装置进料段，一般以减压装置高温部位表现最为严重。中石化几家大型企业虽然参照美国ＡＰ１５８１标准或中石化选材导则对常减压装置的部分材料进行了升级改造，但实验和现场运行经验表明，国外标准和中石化选材导则还存在着较多不合理的地方。ＡＰＩ５８１规定３０４／３２１不锈钢在酸值２～４ｍｇ℃ＫＯＨ／ｇ、硫质量分数１～２、温度３７０以上时腐蚀速率仅０．１２ｍｍ／ａ，但实际现场监测发现３２１不锈钢的腐蚀速率可达０．５ｍｍ／ａ；减压塔装置某些特殊部位即使采用３１６Ｌ、３１７Ｌ这些高级别材料，腐蚀问题仍然非常严重。因此高温环烷酸腐蚀机理、影响因素及其抑制方法已成为企业装置改造中非常关注的问题，对高温环烷酸腐蚀的研究可为材料合理选择、生产参数优化、在线装置的环烷酸腐蚀预测及工艺防８０材料工程／２０１３年１期腐策略提供必要的理论和技术支持，具有重要的研究意义。已有的研究表明影响环烷酸腐蚀的主要因素有温度、酸值、环烷酸种类、硫化物种类及含量、流速及湍流状态、流体物理状态、材质ｌ１Ｊ。℃环烷酸腐蚀的温度区间为２２０～４００，温度低于℃２００时基本不发生腐蚀，高于４００ｏＣ环烷酸分解。环烷酸腐蚀为吸热过程，具有较高的活化能垒ｌ４ｊ。实验结果表明环烷酸腐蚀存在两个腐蚀峰温度口］，分别为℃２７０￣２８０ｏＣ和３５０～４００。酸值是衡量环烷酸腐蚀的重要因素，通常认为环烷酸腐蚀存在临界酸值，酸值大于０．５ｍｇＫＯＨ／ｇ或者馏分油酸值大于１．５ｍｇＫＯＨ／ｇ时即可发生明显的环烷酸腐蚀［５］。很多研究人员力图将环烷酸腐蚀速率与总酸值（ＴｏｔａｌＡｃｉｄＮｕｍｂｅｒ，ＴＡＮ）、环烷酸含量（ＮａｐｈｔｈｅｎｉｃＡｃｉｄＴｉｔｒａｔｉｏｎ，ＮＡＴ）建立联系，但结果表明很难在两者之间建立直接的关联。环烷酸的腐蚀性受环烷酸自身性质的影响。即使酸值相同，如果环烷酸分子的含碳数（或分子量）不同，腐蚀性也明显不同。Ｏｍａｒ的研究发现［６羧酸的腐蚀性主要受羧酸铁在油中的溶解性控制，如果所形成的铁盐在油中的溶解性较好，则这种羧酸具有较强的腐蚀性。℃原油中含有的活性硫化物在温度高于２６０时会分解出ＨＳ，高温下硫化物可直接与铁结合成硫化亚铁。Ｃｒａｉｇ的研究表明２６０ｏＣ时ＨＳ对环烷酸腐蚀存在明显的抑制作用］，但这种抑制作用可能存在硫化物临界值，硫化物含量低于临界值时环烷酸可破坏硫化氢腐蚀产物，生成油溶性的环烷酸铁和Ｈｓ，使腐蚀加剧；高于临界值则硫化物可在金属表面生成稳定的硫化亚铁保护膜，减缓环烷酸的腐蚀作用。Ｏｍａｒ的铁粉实验研究发现当Ｈ。Ｓ含量超过一定值时，才能形成ＦｅＳ保护膜ｌ８］。虽然高硫含量能够抑制环烷酸腐蚀，但是过高的活性硫含量将加剧高温硫腐蚀ｊ。流速和湍流状态也是影响环烷酸腐蚀的因素。在高温、高流速的情况下，即使酸值低于目前认同的临界值时碳钢仍具有较高的腐蚀速率。现场经验证实凡是有阻碍流体流动从而引起流速、流态发生变化的地方环烷酸腐蚀较为严重；ＺｅｔｌｍｅｉｓｌＭ的研究也表明在湍流部位腐蚀最为严重，如三通、弯头和泵等口；在高流速环境冲刷腐蚀与高温环烷酸腐蚀之间会存在交互作用从而显著加剧金属的腐蚀＿１。流体物理状态对环烷酸腐蚀也有显著影响。炉管和转油线由于同时受高流速和两相流的综合作用，流体物理状态对它们的环烷酸腐蚀影响非常强烈。Ｇｕｔｚｅｉｔ的现场调查表明，蒸汽在金属表面凝结成液体的露点温度环烷酸腐蚀最为严重ｌ１引。Ｓｃａｔｔｅｒｇｏｏｄ等也报道在气液两相界面处，蒸汽在金属表面冷凝成液膜时观察到的腐蚀最为严重ｌ１。从反应动力学方面来看口¨］，环烷酸腐蚀的活化能在沸点以后仅为沸点前的几分之一，这可以解释为何在现场上，环烷酸腐蚀在达到沸点前并不严重，而达到沸点以后腐蚀显著加重的现象。本工作使用合肥通用机械研究院建立的高温高流速环烷酸腐蚀模拟装置对２０Ｇ低碳钢的高温环烷酸腐蚀进行研究，主要考察介质温度和冲刷角度对高温环烷酸腐蚀行为的影响。１实验１．１实验方法实验材料选用２０Ｇ低碳钢，材料成分见表１。试样材料取自制造实际容器的板材余料并加工成外径１８ｒａｍ，内径３ｒａｍ圆环状（见图１），厚度３ｍｍ，试样表面经打磨至８００后抛光，除油，去离子水清洗后吹干称重。实验使用介质为高温合成导热油（高纯度二苄甲基甲苯）与精致环烷酸配制而成，酸值４．６２ｍｇＫＯＨ／ｇ。实验结束后及时测定介质酸值，试样取出后用无水乙醇清洗及丙酮除油，然后超声清洗除去试样表面腐蚀产物，再次清洗后干燥２４ｈ后称重。根据实—验前后试样质量变化来计算平均腐蚀速率，使用Ｈｉｆｏｘ一７７００视频显微镜和ＺｅｉｓｓＳｕｐｒａ扫描电镜观察试样表面形貌。表１试样的化学成分（质量分数／％）Ｔａｂｌｅ１Ｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｔｅｓｔｓｐｅｃｉｍｅｎｓ（ｍａｓｓｆｒａｃｔｉｏｎ／）１．２实验设备考虑到低于２２０ｏＣ时环烷酸基本不腐蚀和高于℃４００时环烷酸发生分解，实验中主要考察的温度区℃间为２４０～３６Ｏ，选取的温度点为２４０，２８０，３２０，８４材料工程／２０１３年１期深度较小，腐蚀并没有沿腐蚀沟槽向纵深快速扩展，而是在表层珠光体发生腐蚀后再由晶界向晶内腐蚀铁素体，在金属表层铁素体腐蚀完前下一层铁素体不会发生显著的腐蚀，从而使得环烷酸腐蚀基本呈均匀腐蚀的形貌。３结论（１）腐蚀实验数据表明冲刷角对２０Ｇ低碳钢的环烷酸腐蚀行为存在一定影响，同时冲刷角对环烷酸腐蚀速率的影响与腐蚀温度及流速有关。（２）温度是环烷酸腐蚀极为重要的影响因素，２０Ｇ℃低碳钢的环烷酸腐蚀在２８０～３２０温度区间存在腐℃蚀峰值，超过３２０腐蚀速率随温度呈下降趋势。（３）２０Ｇ低碳钢发生环烷酸腐蚀时珠光体优先溶解，在金属表面形成大量腐蚀沟槽；在珠光体腐蚀完后由铁素体晶界向晶内逐渐发生溶解；在表层铁素体腐蚀结束前下一层铁素体不会发生显著溶解。参考文献［１］梁春雷，陈学东，艾志斌，等．环烷酸腐蚀机理及其影响因素研究综述ＥＪ］．压力容器，２００８，２５（５）：３Ｏ一３６．—［２］ＧＲＯＹＭＡＮＡ，ＢＲＯＤＳＫＹＮ，ＰＥＮＮＥＲＪ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｙｏｆｃｏｒｒｏｓ—ｉｖｅｎｅｓｓｏｆａｃｉｄｉｃｃｒｕｄｅｏｉ１ｃｏｒｒｏｓｉｏｎａｎｄｉｔｓｆｒａｃｔｉｏｎｓｒＡ］．Ｃｏｒｒｏ—ｓｉｏｎ２００５［Ｃ］．Ｈｏｕｓｔｏｎ：ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２００５．５６８５８０．—［３］ＧＲＯＹＭＡＮＡ，ＢＲＯＤＳＫＹＮ，ＰＥＮＮＥＲＪ，ｅｔａ１．Ｉｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｓｔｕｄｙ［Ａ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ２００７［ｃ］．—Ｈｏｕｓｔｏｎ：ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２００７．５６９５７８．—［４］ｓＩＡＶＣＨＥＶＡＥ，ＳＨＯＮＥＢ，ＴＵＲＢＵＬＬＡ．Ｒｅｖｉｅｗｏｆｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｉｎｏｉｌｒｅｆｉｎｉｎｇ［Ｊ］．ＢｒｉｔｉｓｈＣｏｒｒｏｓｉｏｎＪｏｕｒｎａｌ，—１９９９，３４（２）：１２５１３１．［５］ＮＵＧＥＮＴＭＪ，ＤＯＢＩＳＪＤ．ＥｘｐｅｒｉｅｎｃｅｗｉｔｈｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｔｒｏｓｉｏｎｉｎｌｏｗＴＡＮｃｒｕｄｅｓ［Ａ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ９８［Ｃ］．Ｈｏｕｓｔｏｎ：ＮＡＣＥ—Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，１９９８．５７７５８６．［６］［７］［８］［９］［１Ｏ］［１１］［１２］［１３］［Ｉ４］［１５］［１６］０ＭＡＲＹＥＰＥＺ．Ｏｎｔｈｅｃｈｅｍｉｃａｌｒｅａｃｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｃａｒｂｏｘｙｌｉｃａｃｉｄｓａｎｄｉｒｏｎ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇｓｐｅｃｉａｌｃａｓｅｏｆｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄ［Ｊ］．Ｆｕｅｌ，—２００７，８６：１１６２１１６８．ＣＡＩＧＨＬ．Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｖｅｌｏｃｉｔｙｅｆｆｅｃｔｓｉｎｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎ［Ａ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ９６［ｃ］．Ｈｏｕｓｔｏｎ：ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，１９９６．６０３６１３．—ＯＭＡＲＹＥＰＥＺ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｓｕｌｆｕｒｃｏｍｐｏｕｎｄｓｏｎｃｏｒｒｏ—ｓｉｏｎｄｕｅｔｏｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄ［Ｊ］．Ｆｕｅｌ，２００５，８４：９７１０４．———ＷＵＸｉｎｑｉａｎｇ，ＪＩＮＧＨｅｍｉｎｇ，ＺＨＥＮＧＹｕｇｕｉ，ｅｔａ１．Ｅｒｏｓｉｏｎｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆｖａｒｉｏｕｓｏｉｌｒｅｆｉｎｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌｓｉｎｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄ［Ｊ］．—Ｗｅａｒ，２００４，２５６：１３３１４４．高延敏，陈家坚，雷良才，等．环烷酸腐蚀研究现状和防护对策—［Ｊ］．石油化工腐蚀预防护，２０００，１７（２）：６１２．—ＺＥＴＩＭＥＩＳＬＭ．Ａｌａｂｏｒａｔｏｒｙａｎｄｆｉｅｌｄｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｉｎｈｉｂｉｔｉｏｎ［Ａ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ９５［ｃ］．Ｈｏｕｓｔｏｎ：—ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａｔｉ０ｎａ１．１９９５．３３４３５Ｏ．——ＣＨＥＮＸｕｅｄｏｎｇ，ＡＩＺｈｉｂｉｎ，ＹＡＮＧＴｉｅｃｈｅｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓｍｅｔｈｏｄｏｆｆａｉｌｕｒｅｌｉｋｅｌｉｈｏｏｄｏｎｐｒｅｓｓｕｒｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔｗｉｔｈｃｏｒｎ～—ｂｉｎｅｄａｃｔｉｏｎｏｆｍｕｌｔｉｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍ［Ａ］．ＰＶＰ２０１０［Ｃ］．—Ｗａｓｈｉｎｇｔｏｎ：ＡＳＭＥ，２０１０．２５６６５２５６６９．ＧＵＴＺＥＩＴＪ．Ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｉｎｏｉｌｒｅｆｉｎｅｒｉｅｓ［Ｊ］．Ｍａ～—ｔｅｒｉａｌｓＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，１９９７，１６（１０）：２４３５．ＳＣＡＴＴＥＲＧＯＯＤＧＬ，ＳＴＲｏＮＧＲＣ，ＬＩＮＤＩＥＹＷＡ．Ｎａｐｈ～ｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎ，ａｎｕｐｄａｔｅｏｆｃｏｎｔｒｏｌｍｅｔｈｏｄｓ［Ａ］．Ｃｏｒｒｏ～—ｓｉｏｎ８７［ｃ］．Ｈｏｕｓｔｏｎ：ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，１９８７．１９７２０９．ＢＬＡＮＣＯＥ，ＨＯＰＫＩＮＳ０ＮＢ．Ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｗｉｔｈｎａｐｈｔｈｅｎｉｃａｃｉｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｉｎｒｅｆｉｎｅｒｙｄｉｓｔｉｌｌａｔｉｏｎｐｒｏｇｒｅｓｓｕｎｉｔｓ［Ａ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ８３—［ｃ］．Ｈｏｕｓｔｏｎ：ＮＡＣＥＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，１９８３．９９１０９．陈碧凤，杨启明．常减压设备环烷酸腐蚀分析［Ｊ］．腐蚀科学与防护技术，２００７，１９（１）：７４～７６．基金项目：国家８６３重点资助项目（２００９ＡＡ０４４８０２０４）—收稿日期：２０１１－０８２４；修订日期：２０１１－１２－２８作者简介：饶思贤（１９７８一），男，博士，副教授，主要研究方向为金属的腐蚀与失效，联系地址：安徽省马鞍山市安徽工业大学机械工程学院—（２４３０３２），Ｅｍａｉｌ：ｒａｏｓｉｘｉａｎ＠ａｈｕｔ．ｅｄｕ．ｃｎ米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米柴米米米米米米米米米米米米米米米米米（上接第６７页）［９］刘振海．热分析导论［Ｍ］．北京：化学工业出版社，１９９１．［１ｏ］ＢＥＥＣＨＥＲＮ，ＲＯＳＥＮＳＷＥＩＧＲＥ．Ａｂｌａｔｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｉｎｐｌａｓｔｉｃｓｗｉｔｈｉｎｏｒｇａｎｉｃｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔｓ［Ｊ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌ—ｏｆＡｄｖａｎｃｅｄＲｏｂｏｔｉｃＳｙｓｔｅｍｓ，１９６１，３１（４）：５３２５３９．［１１］曹海琳，郎海军，盂松鹤．连续玄武岩纤维结构与性能试验研究—［Ｊ］．高科技纤维与应用，２００７，３２（５）：８１３．————ＣＡＯＨａｌｌｉｎ，ＬＡＮＧＨａｌｊｕｎ，ＭＥＮＧＳｏｎｇｈｅ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅ—ｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｅｂａｓｉｃｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｔｈｅｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｂａ—ｓａｌｔｆｉｂｅｒ［Ｊ］．ＨｉＴｅｃｈＦｉｂｅｒａｎｄＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ，２００７，３２（５）：８１３．［１２］闫全英．玄武岩纤维制备的热工机理和材料研究［Ｄ］．哈尔滨：哈尔滨工业大学，２０００．［１３］［１４］ＣＨＥＮＹＳＡＮＴＨ０ＵＡ，ＧＲＩＶＥＳ０ＮＰ，ＪＨＡＡ．Ｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｓｉｌｉｃｏｎｃａｒｂｉｄｅｗｈｉｓｋｅｒｓａｎｄｔｈｅｉｒｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ—ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ，ｌ９９１，２６（１０）：３４６３３４７６．ＣＨＡＳＥＪｒＭＷ，ＮＩＳＴ～ＪＡＮＡＦ．ＴｈｅｍｏｃｈｅｍｉｃａｌＴａｂｌｅｓ［Ｍ］．４ｔｈｅｄ．ＮｅｗＹｏｒｋ：ｔｈｅＡｍｅｒｉｃａｎＣｈｅｍｉｃａｌＳｏｃｉｅｔｙａｎｄｔｈｅＡｍｅｒｉｃａｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＰｈｙｓｉｃｓｆｏｒｔｈｅＮａｔｉｏｎａ１ＢｕｒｅａｕｏｆＳｔａｎｄａｒｄｓ，１９９８．———收稿日期：２０１２０９０７；修订日期：２０１２１１１５作者简介：魏化震（１９６４一），男，研究员，从事复合材料、防热材料、烧蚀涂料等方面研究工作，联系地址：山东济南市１０８信箱中国兵器工业集—团第五三研究所（２５００３１），Ｅｍａｉｌ：ｗｅｉｈｚ５３＠ｓｉｎａ．ｃｏｍ