23CrNi3Mo钢动态再结晶行为和组织演变研究.pdf

第２２卷第１期２０１４年２月材料科学与工艺ＭＡＴＥＲＩＡＬＳＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＶｏｌ，２２ＮＯ．１Ｆｅｂ．２０１４２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢动态再结晶行为和组织演变研究。１ｊ闫永明，刘雅政，周乐育，徐盛（北景科技大学材料科学与工程学院，北京１０００８３）摘要：利用Ｇｌｅｅｂｌｅ一１５００热模拟试验机进行单道次热压缩变形，通过控制变形温度（９００，９５０，ｌ０００，１℃０５０）和应变速率（０．０１，０．１和１ｓ１）研究了２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢的动态再结晶行为，分析了变形温度、应变速率对动态再结晶行为和组织演变的影响．结果表明：２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢动态再结晶的再结晶激活能为２９３．２３ｋＪ／ｍｏｌ；采用０－盯模型较精确地获得了发生动态再结晶的临界应变与峰值应变，并确定了其平均比值ｓ，／６。＝Ｏ．６３；确定。了材料常数和热变形本构方程．通过对热模拟实验数据的分析和显微组织观察，建立了不同变形条件下动态再结晶模型和晶粒尺寸模型．关键词：２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ；应变速率；变形温度；动态再结晶；晶粒尺寸中图分类号：ＴＧｌ４２．１文献标志码：Ａ文章编号：１００５－０２９９（２０１４）０１－００４２－０６Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆ２３ＣｒＮｉ３ＭｏｓｔｅｅｌＹＡＮＹｏｎｇｍｉｎｇ，ＬＩＵＹａｚｈｅｎｇ，ＺＨＯＵＬｅｙｕ，ＸＵＳｈｅｎｇ（ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＢｅｉｊｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆ２３ＣｒＮｉ３Ｍｏｓｔｅｅｌｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｂｙｍｅａｎｓｏｆｓｉｎｇｌｅ－ｐａｓｓｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｔｅｓｔｓｏｎａＧｌｅｅｂｌｅ一１５００ｔｈｅｒｍｏ．ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｏｒａｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆ９００，９５０．１０００，１℃０５０ａｎｄｓｔｒａｉｎｒａｔｅｏｆ０．０１．０．１ａｎｄ１’Ｓ－。．ｒｈｅｉｎｆｌｕｅｎｅｅｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｓｔｒａｉｎｒａｔｅｏｎｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆ２３ＣｒＮｉ３Ｍｏｄｒｉｌｌｓｔｅｅｌｗａｓｓｔｕｄｉｅｄ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅＤＲＸａｃｔｉｖａｔｉｏｎｅｎｅｒｇｙｏｆｔｈｅ２３ＣｒＮｉ３Ｍｏｓｔｅｅｌｉｓ２９３．２３ｋＪ／ｍ０１．Ａｍｅｔｈｏｄｗａｓｄｅｖｅｌｏｐｅｄｔｏｄｅｔｅｒｍｉｎｅｔｈｅｃｒｉｔｉｃａｌｓｔｒａｉｎａｎｄｔｈｅｐｅａｋｓｔｒａｉｎ，ａｎｄｔｈｅａｖｅｒａｇｅｖａｌｕｅｏｆｓ。／ｓ。ｉｓ０．６３．Ｔｈｅｍａｔｅｒｉａｌｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎｔｈｅｈｙｐｅｒｂｏｌｉｃｓｉｎｅｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅｅｑｕａｔｉｏｎｗｅｒｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．ａｎｄｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｔ３，ｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｍｏｄｅｌａｎｄｇｒａｉｎｓｉｚｅｍｏｄｅｌａｒｅｓｅｔｕｐｂｖｄａｔａｏｆｔｈｅｒｒｎｏ．ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ；ｓｔｒａｉｎｒａｔｅ；ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；ｄｙｎａｍｉｃａｌｒｅｅｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ；ｇｒａｉｎｓｉｚｅ随着现代高频率、高冲击凿岩设备的应用，对钎具产品的质量提出了越来越高的要求．在钻凿过程中，钎头作为主要的受力部件，直接接触并破碎岩体，承受着巨大的冲击载荷和磨料的剧烈磨损．因此，钎头在具有较高强度的同时还应具有优良的韧性¨Ｊ．２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢作为一种低碳ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ合金钢，在国内外钎钢钎具行业广泛应用于钎头、钎尾和钎杆的生产过程．随着基础建设及矿山开采的１３益发展，对于高寿命钎具产品的需求量收稿日期：２０１３－０卜１７．作者简介：闫永明（１９８６一），男，博士研究生；刘雅政（１９５２一），女，教授，博士生导师—通信作者：刘雅政，Ｅｍａｉｌ：５３４００４６０３＠ｑｑ．ｃｏｒｎ．也持续增加悼３．钎具成品的原奥氏体晶粒大小是由轧制工艺和热处理工艺联合控制，晶粒细化不仅有利于提高产品的强度，更有利于获得细小且均匀分布的稳定奥氏体，大幅度地提高钎具产品的强韧性，从∞而增加钎具产品的使用寿命。５Ｊ．在轧制过程中，再结晶可以降低材料的变形抗力、细化晶粒，提高№材料综合力学性能。Ｊ．因此，掌握２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢的高温奥氏体动态再结晶规律及对其进行数学建模，对提高钎具产品质量尤为重要．本文利用Ｇｌｅｅｂｌｅ．１５００热模拟试验机对２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢产品的轧制工艺参数范围内热变形过程中的显微组织演变规律进行研究，建立了热变形过程中动态再万方数据第１期闫永明，等：２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢动态再结晶行为和组织演变研究・４３・结晶模型和晶粒尺寸模型，充分利用动态再结晶过程细化晶粒，能够优化钎钢棒材热轧工艺，对提高最终产品的性能尤为重要．１试验试验钢取自西宁特钢生产的２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ铸坯，其化学成分如表１所示．试验钢的化学成分（质量分数／％）ＭｎＣｒＮｉＭｏＰＳ０．６２１．２３．Ｏｌ０．３４０．００４０．０１６从铸坯中心位置截取中８ｎｌｎｌｘｌ５ｍｍ的圆柱形试样，采用Ｇｌｅｅｂｌｅ一１５００热模拟试验机进行单道次热压缩试验．将试样以１０。Ｃ／ｓ的速度加热到Ｉ２５０ｏＣ保温３ｍｉｎ，然后冷却到变形温度（根据—２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢生产轧制温度在９２５１０３５ｏＣ，选取９００、９５０、１０００、１０５０ｏＣ的４个变形温度），进行变形量７０％的压缩变形，变形速率取０．１、１、１０Ｓ～，实验过程中记录真应力应变曲线，并在变形后迅速淬火保留奥氏体组织，然后截取试样的纵剖面经机械抛光后，采用过饱和苦味酸水溶液＋缓蚀剂（海鸥洗发液）对试样进行热侵蚀（侵蚀温度℃７０），以显示淬火后原奥氏体晶界，并在光学显微镜下对显微组织进行了观察．使用ＩｍａｇｅＴｏｏｌ软件对不同工艺下的奥氏体晶粒尺寸进行了统计．２结果及分析２．１流变应力曲线２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢在不同变形温度和应变速率下的真应力（盯）一真应变（占）曲线如图ｌ所示．相同的变形速率（套）下，随温度的升高，峰值应力逐渐降低；且峰值应力对应的应变减小．当温度不变时，应变速率较小时曲线峰值较低，且峰值应变较小，易于发生动态再结晶；随着应变速率增加，峰值应力增大，峰值应变增加．热变形过程中，材料的加工硬化和动态软化两种机制同时起作用．变形开始阶段，加工硬化起主导作用；随着变形的进行，当材料开始发生动态再结晶时，占一盯曲线呈下降状态，此时动态软化机制起主要作用；随着再结晶的继续进行，当加工硬化和动态软化达到平衡时，ｓ应力为某一稳定值，材料进入完全再结晶状态．２．２动态再结晶本构方程研究表明旧Ｊ，变形温度和应变速率对材料峰∽值应力的影响可用式（１）和式（２）。１叫表示，２５０２００１５０鼍１００５０℃９００℃９５０ｌ℃０００ｌ℃０５００Ｏ＿２０．４０．６０．８１．Ｏ２５０２００之１５０主ｂ１００５０Ｏ．２０．４０．６０．８１．０占ｆＣｌ言＝１０ｓ。图１２３ＣｒＮＤＭｏ钢流变应力曲线奎＝Ａ。ｅｘｐ（届盯），（１）”毒＝Ａ：［ｓｉｎｈ（ｏ比ｒ）］ｅｘｐ（－Ｑ／ＲＴ）．（２）Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ（Ｚ）参数综合了材料的热变形条‘件，ｚ参数可用式（３）８１表示，ｚ一＂ｅ．、面Ｑ）．（３）式中：；为应变速率（Ｓ一）；矿为峰值应力（ＭＰａ）；凡为应变速率敏感系数的倒数；Ｔ为变形温度（Ｋ）；尺为气体常数；Ａ。、Ａ：和ａ为材料常数；Ｑ为变形激活能（ｋＪ／ｍ０１）．对式（１）、式（２）和式（３）进行恒等变形得到Ｉｎ８＝ｌｎＡＩｔ弦，（４）ｌｎ［ｓｉｎｈ（ＯｔＯ＂）］－扭』／７，ｌ毗等珊ｃ专．ｎｎ瓜』』（５）式中：曰＝』／＇ｔ（１玉＿Ｍ：）；ｃ＝黑ｎ／Ｙ；ａ＝鲁；ｎ为材料常数．凡薹≮，．：｛龄咖㈣●●９９万方数据材料科学与工艺第２２卷在不同变形条件下（图２），给出了“ｌｎ毒－ｌｎ［ｓｉｎｈ（盯）］和１０４Ｔ－１－ｌｎ［ｓｉｎｈ（ｏｌｏｒ）］关系图．使用Ｏｒｉｇｉｎ软件进行线性拟合分析，不同变形条件下实验结果的线性关系吻合较好，从而得出ｎ＝５．９９５１，Ｃ＝６３４７．５３．因此，２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢的动态再结晶数学模型为商ｅｘｐ（学）．（６）热变形过程中，峰值应力与ｚ参数之间呈线性关系（见图３），结合图２、式（６），２３ＣｒＮｉ３Ｍｔ，并：的本构方程可表示为；＝９．５４×１０１３ｓｉｎｈ［（０．００６２０－）］铋ｅｘｐ（－．２９３代２』３１．２６）．ｆ７１爹．．。．．．ｊ．。．．。．．．．．．．．．．．．．．．．．．．Ｉ．．．．．．．．．．．。。Ｊ．．．．．．．．．．．．．．．．．，ｊ．．。。．。．Ｊ—ｌ０ｌ２３ｌｎ占ｎ÷一Ｉｎ［ｓｉｎｈ（ｄｏ＇）］ｌｔｌｔ线≥争鬻雾魏Ｉ／，，／７，１／，／／．。－ｏ．。４Ｉ／图２峰值应力与应变速率和温度的关系图图３峰值应力与ｉｎＺ的关系图２．３动态再结晶临界应变模型临界应变量占，是判断材料是否发生动态再结晶的关键，只有变形量大于ｓ，时，奥氏体才会发生动态再结晶．占，的大小表征了奥氏体发生动态再结晶的难易程度，因此，准确地确定动态再结晶开始时的临界应变量８，，对于研究热变形工艺…参数至关重要．通常取ｓ。＝（０．６０～０．８５）ｓ。。，本文采用ＲｙａｎＮＤ的０－ｔｒ模型¨２１（０＝ｄ盯／ｄ６）准确地确定了动态再结晶过程中ｓ。和占。等关键物理量．如图４所示，为实验钢应变速率０．１‘ｓ１时不同温度的０－ｏ＂曲线．图４中可以将Ｏ－ｏ＂曲线分为４部分：第１部分直线段是线性硬化阶段；第１Ｉ部分曲线斜率逐渐降低，动态回复速率降低；第１ＩＩ部分当流变应力或应变量达到动态再结晶临界值时，动态再结晶开始，曲线斜率急剧下降；第１Ｖ段为完全动态再结晶阶段，流变应力进入稳态应力阶段．其中，第１Ｉ段的结束点ｏｒ，对应发生动态再结晶的临界应变８。，曲线与盯轴的交点盯。对应动态再结晶过程中的峰值应变８。．０２０４０６（）８０１００１２０１４０’盯／ＭＩａ图４加工硬化率与应力关系图（叠＝０．１Ｓ对不同变形条件下的ｓ。和占。进行了统计，如表２所示．通过计算，ｓ，和８。的比值在０．６１～０．６５，取其平均值，２３ＣｒＮｉ３Ｍ０钢热变形过程中占。＝０．６３ｅ。，此结果比通常采用的经验公式ｓ。＝０．８３ｓ。。更准确．在热变形过程中，峰值应变Ｏｃ．ｐ和临界应变量占。取决于ｚ和ｓ．当ｚ一定时，随着变形量的增大，材料组织发生由加工硬化到动态回复到部分再结晶到完全再结晶的变化．对于一定的金属材料，峰值应变占．．与应变速率和变形温度有如下关系¨｝Ｈ】：“ｓ。＝船．（８）图５给出了Ｉｎ６。－ｌｎＺ关系图，线性拟合分析得出Ｘ＿－０．１１６５，ｍ＝０．０５６．因此，占。＝０．１１６５ｚｏ０５６，（９）占，．＝０．０７３‘４Ｚｏ０５６．（１０）Ｏ００００ＯＯ００∞加印加如加ｍｍ屯叭叭瑚姗／／／／一也戤懈／／／＼１也●▲◆Ｔ一——————．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．Ｌ．，．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．，．，．Ｌ，．－万方数据第１期闫永明，等：２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢动态再结晶行为和组织演变研究根据式（６）、式（９）和式（１０），利用ｍａｔｌａｂ软件建立了２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢动态再结晶模型图，见图６．图６中ｓ，曲面表示开始发生动态再结晶的临界变形，占。曲面表示发生完全动态再结晶的临界变形．当变形条件位于占。曲面以下时，材料不发生动态再结晶；当变形条件位于ｓ。曲面以上时，材料发生完全动态再结晶；而在ｓ。曲面和ｓ。曲面之间时，材料发生部分再结晶，出现混晶现象．表２不同变形条件下动态再结晶临界应变（￡。）、峰值应变（￡，）及其比值温度／ｃ｜Ｃ９００９５０ｌ０００１０５００．３９０．３３Ｏ．２８０．２６０．６５Ｏ．６３０．６４０．６２２４２６２８３ｌｎＺ图５峰值应变和ＩｎＺ关系图沁：一Ｖ００Ｅ￡２．４高温变形过程中组织演变规律变形温度、变形量和应变速率等工艺参数对热变形奥氏体的动态再结晶行为都有明显影响．图７所示为２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢不同工艺的高温形变组织．变形条件９００ｏＣ，１０Ｓ一时材料发生部分动态再结晶，如图７（ａ）所示，出现明显的混晶现象，混晶的出现会严重降低钢材的质量；当应变速率１０Ｓ～，变形温度Ｉ＞９５０ｏＣ时，均发生完全动态再结晶，且随着变形温度的升高平均晶粒尺寸变大；当变形温度为１０５０ｏＣ时，随着应变速率的降低，平均晶粒尺寸增加．动态再结晶是一个温度和速率控制的过程，变形温度和应变速率对再结晶晶粒尺寸有很大影响．当温度升高时，位错的滑移、攀移和交滑移比低温时更容易进行；同时，晶界迁移能力增强，这些都有利于动态再结晶的形核与晶粒长大¨５。１６Ｊ．利用Ｉｍａｇｅｔｏｏｌ软件，对完全动态再结晶试样的晶粒尺寸进行了统计，计算了其平均晶粒尺寸，如表３所示．ｚ参数综合反映了热变形过程中变形温度和应变速率的影响．根据表３和式（４），如图８（ａ）所示，不同应变速率下，再结晶晶粒尺寸与ｌｎＺ呈线性关系．利用Ｍａｔｌａｂ软件进行计算分析，得出再结晶晶粒尺寸与变形温度和应变速率的关系为≥ｄ：鲤堕一２．６５１Ｉｎ奎．（１１）——ｄ＝一．占．（１１）Ｊ式中：ｄ为晶粒尺寸（斗ｍ）；；为应变速率（ｓ。１）；Ｔ为变形温度（Ｋ）；Ｑ为变形激活能（ｋＪ／ｍ０１）．根据式（１１），利用Ｍａｔｌａｂ软件得到了２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢关于变形温度、应变速率和再结晶晶粒尺寸的三维模型图，见图８（ｂ）．结合材料的动态再结晶模型图（图６），实际轧制过程中根据各道次的变形温度、变形速率、道次变形量可以有效地控制材料的再结晶状态及最终的晶粒尺寸，以获得产品优异的机械性能．３结论１）采用回归方法，确定了２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢的动态再结晶激活能（２９３．２３ｋＪ／ｍ０１）和综合表示材料热变形条件的Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ参数为Ｚ＝；：ｅｘｐ（２９３２３１．２６／ＲＴ）．２）２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢本构方程为占＝９．５４Ｘ１０¨『ｓｉｎｈ（０．００６２０－）］６２８ｅｘｐ（一２９３２３１．２６／ＲＴ）．３）确定了热变形过程中临界应变量ｓ。＝０．０７３４Ｚｎ０５６，临界应变与峰值应变的平均比值ｓ。／ｓ。＝０．６３．４）热变形过程中晶粒尺寸ｄ＝Ｑ（丁一ｌ１２０）／Ｔ－２．６５１ｎ奎，建立了动态再结晶模型图和晶粒尺寸模型图．一一一．一２４６８Ｏ００Ｏ０●一一一一一＇＿吣＝一万方数据・４６・材料科学与工艺第２２卷ｈｌ，＝１０５ｔ）Ｉ，Ｆ＝ｌ－…ｙ＝Ｉ（）ｊ（）Ｉ．．ｉ＝（）１、图７热变形中显微组织演变规律表３不同变形条件下再结晶晶粒尺寸（岬）６０５０４０呈３０奄２０１０，埸ｌｎＺ（ａ）ｌｎＺ－ｄ关系曲线（ｂ）２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢晶粒尺寸模型图８晶粒尺寸与变形条件关系参考文献：［１］洪达灵，顾太和，徐曙光，等．钎钢与钎具［Ｍ］．北京：冶金工业出版社，２０００．［２］程巨强．凿岩钎具材料的研究与应用现状［Ｊ］．凿岩机械气动工具，２００７（３）：１０－１３．ＣＨＥＮＧＪｕｑｉａｎｇ．Ｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｒｏｃｋｄｒｉｌｌｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌｓ［Ｊ］．ＺｈａｏｙａｎＪｉｘｉｅＱｉｄｏｎｇＧｏｎｇｊｕ，—２００７（３）：１０１３．［３］王进，褚忠，李君飞，等．Ｆ３５ＭｎＶＮ非调质钢高温本构模型对比研究［Ｊ］．材料科学与工艺，２０１２，２０（５）：—１４３１４８．ＷＡＮＧＪｉｎ，ＣＨＵＺｈｏｎｇ，ＬＩＪｕｎｆｅｉ，ｅｔａ１．ＣｏｍｐａｒａｔｉｖｅｓｔｕｄｙｏｎｔｗｏｔｙｐｅｓｏｆｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅｍｏｄｅｌｉｎＦ３５ＭｎＶＮｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄｆｏｒｇｉｎｇｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄ—Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１２，２０（５）：１４３１４８．［４］袁武华，周恒，傅强．微合金中碳钢的热压缩变形流变行为研究［Ｊ］．材料科学与工艺，２０１１，１９（１）：２ｌ一２５．ＹＵＡＮＷｕｈｕａ，ＺＨＯＵＨｅｎｇ，ＦＵＱｉａｎｇ．ＦｌｏｗｓｔｒｅｓｓｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄｍｅｄｉｕｍｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌｕｎｄｅｒｈｏｔｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｆＪ１．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１—１，１９（１）：２１２５．［５］王秉新，周存龙，徐旭东，等．Ｍｎ－Ｃｒ齿轮钢动态再结晶行为及组织演变［Ｊ］．材料科学与工艺，２００６，１４∞∞钙弘巧加临ｍ，０万方数据第１期闫永明，等：２３ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢动态再结晶行为和组织演变研究・４７・［６］［７］［８］—（４）：３７７３８０，ＷＡＮＧＢｉｎｇｘｉｎ，ＺＨＯＵＣｕｎｌｏｎｇ，ＸＵＸｕｄｏｎｇ，ｅｔａ１．Ｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔａｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆａ—ＭｎＣｒｇｅａｒｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄ—Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００６，１４（４）：３７７３８０．曾伟明，韩坤，张梅，等．超高强度Ｔｉ微合金复相钢再结晶行为研究［Ｊ］．材料科学与工艺，２０１１，１９（３）：１３２－１３７．ＺＥＮＧＷｅｉｍｉｎｇ，ＨＡＮＫｕｎ，ＺＨＡＮＧＭｅｉ，ｅｔａ１．Ｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆ—ｕｌｔｒａｈｉｇｈｓｔｒｅｎ殍ｈｌｏｗｃａｒｂｏｎ—ｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄＣｏｍｐｌｅｘＰｈａｓｅｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１１，ｔ９（３）：１３２—１３７．吴晋彬，刘国权，王承阳，等．钒氮微合金钢动态再结晶动力学及影响因素［Ｊ］。材料科学与工艺，２０１１，１９（１）：８５－９０．ＷＵＪｉｎｂｉｎ，ＬＩＵＧｕｏｑｕａｎ，ＷＡＮＧＣｈｅｎｇｙａｎｇ，ｅｔａ１．Ｄｙｎａｍｉｃｒｅｅｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｋｉｎｅｔｉｃｓａｎｄｒｅｌａｔｅｄｉｎｆｌｕｅｎｃｅｆａｃｔｏｒｓｏｆｖａｎａｄｉｕｍ－ｎｉｔｒｉｄｅｍｉｅｎ）ａｌｌｏｙｅｄｓｔｅｅｌｄｕｒｉｎｇｈｏｔｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１—ｌ，１９（１）：８５９０．ＭＣＱＵＥＥＮＨＪ，ＹＵＥＳ，ＲｙａｎＮＤ，ｅｔａ１．Ｈｏｔｗｏｒｋｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｓｔｅｅｌｓｉｎａｕｓｔｅｎｉｔｉｃｓｔａｔｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇ—Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９５，５３（１２）：２９３－３１０．ＺＥＮＥＲＣ．ＨＯＬＬＯＭＯＮＪＨ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆ—ｓｔｒａｉｎｒａｔｅｕｐｏｎｔｈｅｐｌａｓｔｉｃｆｌｏｗｏｆｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄ—Ｐｈｙｓｉｃｓ，１９４４，１５（１）：２２３２．ＧＥＯＲＧＥＫ．Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ，ＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇａｎｄＳｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｍ］．ＳＴ．ＬＯＵＩＳ：Ａｍｅｒｉｃａｎ．ＳｏｃｉｅｔｙｆｏｒＭｅｔａｌｓ，１９８４．ＭｃＱＵＥＥＮＨＪ，ＲＹＡＮＮＤ．Ｃｏｎｓｔｉｔｕｔｉｖｅａｎａｌｙｓｉｓｉｎｈｏｔｗｏｒｋｉｎｇ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＡ，——２００２，３２２（１２），４３６３．ＲＹＡＮＮＤ．ＭｃＱＵＥＥＮＨＪ．Ｄｙｎａｍｉｅｓｏｆｌｅｎｉｎｇ—ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｉｎ３０４ａｕｓｔｃｎｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ『Ｊ］．ＣａｎａｄｉａｎＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ—Ｑｕａｒｔｅｒｌｙ，１９９０，２９（２）：１４７１６２．ＭＥＣＫＩＮＧＨ．ＫＯＣｌ（ＳＵＦ．Ｋｉｎｅｔｉｃｓｏｆｆｌｏｗａｎｄ—ｓｔｒａｉｎｈａｒｄｅｎｉｎｇ［Ｊ］．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａ，１９８１，２９（１１）：—１８６５１８７５．ＳＲＩＮＩＶＡＳＡＮＮ，ＰＲＡＳＡＤＹＶＲＫ。Ｈｏｔｗｏｒｋｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｎｉｍｏｎｉｃ７５，８０Ａａｎｄ９０ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ：ａｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｕｓｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｍａｐｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇ—Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９５（５１）：１７１１９２．余永宁．金属学原理［Ｍ］．北京：冶金工业出版社，２００３．王有铭，李曼云．钢材的控制轧制和控制冷却［Ｍ］．北京：冶金工业出版社，１９９３．（编辑吕雪梅）］Ｊ］Ｊ１Ｊ１ｊ］Ｊ１Ｊ］Ｊ明ｍｎ眩ＢＨ塔ｍｒＬｒＬｒＬｒＬｒＬ『ＬｒＬｒＬ万方数据