316L不锈钢在不同环境中点蚀形核研究.pdf

第４３卷第９期—２０１５年９月第ｌ２１８页材料工Ｊｏｕｒｎａ１ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ程ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶｏ１．４３Ｎｏ．９—Ｓｅｐ．２０１５ＰＰ．１２１８３１６Ｌ不锈钢在不同环境中点蚀形核研究ＰｉｔｔｉｎｇＮｕｃｌｅａｔｉｏｎｏｆ３１６ＬＳｔａｉｎｌｅｓｓＳｔｅｅ１ｉｎＤｉｆｆｅｒｅｎｔＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｓ王晶，尚新春，路民旭。，张雷（１北京科技大学数理学院，北京１０００８３；２北京科技大学材料科学与工程学院，北京１０００８３）——ＷＡＮＧＪｉｎｇ，ＳＨＡＮＧＸｉｎｃｈｕｎ。ＬＵＭｉｎＸＵ。ＺＨＡＮＧＬｅｉ（１ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｈｅｍａｔｉｃｓａｎｄＰｈｙｓｉｃａｌ。ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＢｅｉｊｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８３，Ｃｈｉｎａ；２ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＢｅｉｊｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８３，Ｃｈｉｎａ）摘要：通过人工海水中长期浸泡实验和循环伏安极化曲线测试，研究了温度、ｃ１一浓度、溶解氧浓度对抛光后的３１６Ｉ不锈钢点蚀形核的影响，确定了不锈钢在不同环境的人工海水中点蚀的萌生时间和位置。结果表明：与温度和ｃｌ浓度的影响不同，溶解氧浓度的增加对不锈钢点蚀形核具有抑制作用。３１６Ｌ不锈钢在４￣Ｃ，８×１０溶解氧浓度，１Ｏ（质量分——数）ＮａＣ１溶液中浸泡后表面出现钝化膜局部破坏，点蚀形核时间为６Ｏ～７０天，形核位置存在ＭｇＯＡ１Ｏ。系和ＣａＯＳｉＯ系非金属夹杂物。不锈钢在４￣Ｃ人工海水和０．０２×１０溶氧量浓度下浸泡后，表面出现点蚀的时间为７Ｏ～８０天。关键词：不锈钢；点蚀；形核；钝化膜；夹杂物—ｄｏｉ：１０．１１８６８／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１４３８１．２０１５．０９．００３中图分类号：ＴＧ１７２．５文献标识码：Ａ—文章编号：１００１－４３８１（２０１５）０９００１２－０７Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｆｃｈｌｏｒｉｄｅｉｏｎａｎｄｄｉｓｓｏｌｖｅｄｏｘｙｇｅｎｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｎ———ｐｉｔｔｉｎｇｎｕｃｌｅａｔｉｏｎｏｆｐｏｌｉｓｈｅｄ３１６Ｌｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｕｓｉｎｇｌｏｎｇ－ｔｅｒｍｉｍｍｅｒｓｉｎｇｅｘｐｅｒｉ—ｍｅｎｔａｎｄｃｙｃｌｉｃｐｏｔｅｎｔｉｏｄｙｎａｍｉｃｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｓ．Ｐｉｔｔｉｎｇｉｎｉｔｉａｔｅｄｔｉｍｅａｎｄｌｏｃａｔｉｏｎｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｒ—ｔｉｆｉｃｉａｌｓｅａｗａｔｅｒｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｓｗｅｒｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｐｉｔｔｉｎｇｎｕｃｌｅａｔｉｏｎｃａｎｂｅｉｎｈｉｂｉｔｅｄｗｉｔｈｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｄｉｓｓｏｌｖｅｄｏｘｙｇｅｎｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ｗｈｉｃｈｉｓｄｉｆｆｅｒｅｎｔｆｒｏｍｅｆｆｅｃｔｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｃｈｌｏｒｉｄｅｉｏｎ．Ｆｏｒ３１６Ｌｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ，ａｆｔｅｒｉｍｍｅｒｓｅｄｉｎ１０（ｍａｓｓｆｒａｃｔｉｏｎ）ＮａＣｌｓｏｌｕｔｉｏｎｗｉｔｈ８×１０ｄｉｓｓｏｌｖｅｄｏｘｙｇｅｎｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎａｔ４￣Ｃ，ｌｏｃａｌｄｅｓｔｒｏｙＯｃｃｕｒｓｏｎｔｈｅｓｕｒｆａｃｅｐａｓｓｉｖｅｆｉｌｍ，ｐｉｔｔｉｎｇ————ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎｔｉｍｅｉｓ６０７０ｄａｙｓ，ａｎｄＭｇＯＡ１２Ｏ３ｓｅｒｉｅｓａｎｄＣａＯＳｉＯ２ｏｘｉｄｅｓｅｒｉｅｓｎｏｎｍｅｔａｌｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ℃ｅｘｉｓｔａｔｔｈｅｐｉｔｔｉｎｇｎｕｃｌｅａｔｉｏｎｓｉｔｅｓ．Ａｆｔｅｒｉｍｍｅｒｓｅｄｉｎａｒｔｉｆｉｃｉａｌｓｅａｗａｔｅｒａｔ４，ａｎｄｗｉｔｈ０．０２×１０ｄｉｓｓｏｌｖｅｄｏｘｙｇｅｎｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ，ｔｈｅｔｉｍｅｆｏｒｐｉｔｔｉｎｇｃｏｒｒｏｓｉｏｎａｐｐｅａｒｓｏｎｔｈｅｓｕｒｆａｃｅｏｆ３１６ｓｔａｉｎｌｅｓｓ—ｓｔｅｅｌｉｓ７０８Ｏｄａｙｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ；ｐｉｔｔｉｎｇｃｏｒｒｏｓｉｏｎ；ｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ；ｐａｓｓｉｖｅｆｉｌｍ；ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ不锈钢具有优良的力学性能、良好的抗腐蚀能力和腐蚀疲劳性能，因此在海上油气田领域得到了较为广泛的应用。随着油气工业的发展，我国海上油气田的勘探与开发正在由浅海向深海乃至超深水方向转移，在深水和超深水条件下，深水油气田的开发将面临许多技术挑战，如水下生产系统、立管系统、水面生产结构、输送系统、管道腐蚀等技术问题ｌ１］。合理选材是水下设施腐蚀控制方法之一，采用不锈钢作为海管高温段材料和某些重要构件已经成为深水油气田水下设施选材的主要趋势。在水下设施安装和铺管过程中，海水的渗入意味着不锈钢将与海水直接接触，不锈钢表面钝化膜容易被海水中的氯离子破坏，因此其点蚀风险将会增加。点蚀的出现降低不锈钢的强度，在应力集中的区域往往造成管道开裂，减少其使用寿命。这不仅增加海底管道的维修成本，而且对海上油气田的生产造成影响。金属表面的钝化膜主要成分为铁和铬的氧化物，这是不锈钢具有优良耐蚀性的主要原因。点蚀的萌生和生长始于钝化膜被破坏，而其破坏受到环境、离子含量、温度和表面状态等因素影响，例如，氯离子在深海环境中属于侵蚀性离子，一旦在金属表面局部不均匀位置破坏钝化膜，就会导致点蚀的发生。大量学者将点蚀的发展分为亚稳态生长和稳态生长过程，钝化膜被破坏后，局部位置将发生一系列化学反应，最终在破第４３卷第９期３１６Ｌ不锈钢在不同环境中点蚀形核研究１３钝点开始稳定生长Ｌ２。］。在影响因素方面，氯离子浓度、溶氧量（ＤｉｓｓｏｌｖｅｄＯｘｙｇｅｎ，ＤＯ）等对不锈钢点蚀—的影响已有相关报道。腐蚀形态方面，Ｅｒｎｓｔ和Ｎｅｗｍａｎ认为３０４不锈钢与其他不锈钢具有相似的点蚀形貌］。溶氧量方面，Ｌｅｃｋｉｅ通过研究３０４不锈钢在高温纯水中的腐蚀行为，认为自腐蚀电位随着溶氧量的增加而升高］。郑家青等通过研究不同溶氧量对３０４不锈钢点蚀行为的影响，认为当溶氧量达到７．５ｍｇ／Ｌ时，点蚀自修复能力下降＿６］。Ｚｈｅｎｇ等认为在热碱性溶液中，溶氧量低于１０×１Ｏ的条件下，３１６Ｌ的腐蚀电位会控制在一８５０ｍＶＶＳＳＣＥ范围内，当溶液内溶氧量达到６５０×１０时，金属表面会被完全钝化］。虽然奥氏体不锈钢的钝化以及不同因素对点蚀发生的影响已有大量研究，但奥氏体不锈钢在海水中发生点蚀形核的时间尚不明确。本工作以３１６Ｌ不锈钢（ＳＳ）作为研究对象，采用长期浸泡的方式和循环伏安极化曲线测试研究了该材料在不同环境下的点蚀萌生和发展行为，确定了抛光后的３１６Ｌ不锈钢在１Ｏ（质量分数，下同）ＮａＣ１溶液中的点蚀形核时间，分析了温度、溶氧量和Ｃ１一浓度对点蚀形核的影响。１实验材料与方法实验材料采用３１６Ｌ不锈钢，其主要化学成分见表１。全浸样品尺寸为２０ｍｍ×２０ｍｍ×３ｍｍ，浸泡前样品表面用砂纸打磨并抛光，去离子水和酒精清洗，冷风吹干。电化学样品背面焊接导线，使用环氧树脂封装，环氧树脂强度高于８０ＭＰａ］。暴露面积为１ｃｍ。，使用前用砂纸打磨至１０００，并用去离子水表１３１６Ｌ不锈钢化学成分（质量分数／％）Ｔａｂｌｅ１Ｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆ３１６Ｌｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ（ｍａｓｓｆｒａｃｔｉｏｎ／）和酒精清洗。实验溶液为３．５９／６，５％和１Ｏ９／６ＮａＣ１溶液和人工海水，依据ＡＳＴＭＤ１１４１标准，人工海水由分析纯试剂和去离子水配制，见表２。研究表明］，由海平面到℃３５００ｍ海深处，海水的温度变化范围为０～３Ｏ，℃１５００ｍ水深处海水温度约为４。为了确定温度对点℃℃蚀形核的影响，本工作选择４，２０和６Ｏ三种实验温度。随着海水深度的增加，溶解氧含量先减小后增加，１５００ｍ水深处溶解氧含量接近海水表面，约为８×１Ｏ］。由于海底管道敷设过程中可能会出现海水渗入，考虑到管道连接位置容易发生缝隙，而缝隙内局部位置的溶解氧含量极低，因此选择溶解氧含量为０．０２×１０～，使用ＴＰ３５１型溶氧仪控制溶氧量（精度为０．０１×１０）。不同溶氧量实验在密闭容器内完成，如图１所示，密闭容器由有机玻璃制成，使用密封圈密封。实验周期为每１０天取出，每个周期内的样品共３表２人工海水成分（ｇ・Ｌ）Ｔａｂｌｅ２Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｏｆａｒｔｉｆｉｃｉａｌｓｅａｗａｔｅｒ（ｇ・Ｌ一）个平行样。样品取出后使用Ｓ－２５Ｏ型扫描电镜对试样表面进行观察。电化学测试采用ＰＳ一１恒电位仪，以饱和甘汞电极为参比电极（ＳＣＥ），铂电极为辅助电极，实验过程中使—用冰箱和恒温水浴锅控制温度。依据ＡＳＴＭＧ６１８６标准，测试前试样在溶液中浸泡，待开路电位稳定后，以０．５ｍＶ・Ｓ的速率进行扫描，当电流达到５ｍＡ（５×１０。ｆｆＡ）时使曲线回扫，获得循环伏安曲线。为了保证实验结果的可重现性，每个条件下的循环伏安曲线测试３个平行试样。２实验结果与分析２．１模拟溶液浸泡实验试样分别在３．５％，５％和１０三种不同浓度的ＮａＣ１溶液与模拟人工海水中浸泡，前者研究不同Ｃ１一浓度的影响，后者模拟在实际的工程环境中不锈钢耐点蚀性能。试样浸泡一段时间后取出，样品表面用去离子水和酒精清洗并干燥后进行ＳＥＭ表面扫描，观察试样表面是否出现点蚀形核。试样在ＮａＣ１溶液中的腐蚀浸泡实验参数如表３所示。１６材料工程２Ｏ１５年９月的再钝化被阻碍，因此该界面成为活化的闭塞区，并不断扩大，形成了如图３所示的微观点蚀形态。模拟实验没有考虑海水压力及微生物等的影响，以及局部可能发生的氯离子浓度的浓缩。因此，在实际环境中，３１６Ｌ不锈钢发生点蚀的诱导期需要的时间可能更短。２．２温度的影响℃图３中显示，同一溶解氧浓度下，２Ｏ环境中不℃锈钢表面点蚀面积大于４环境中产生的点蚀，通过测试两种温度下的循环伏安曲线，如图４所示，确定℃℃４时点蚀电位为０．４０ＶｓＳＣＥ，２Ｏ时点蚀电位为℃０．２５ＶｓＳＣＥ，６０时点蚀电位为０．００３Ｖ＂ＵＳＳＣＥ，验证了温度的变化显著影响不锈钢的耐蚀性能，并且温度升高后不锈钢表面处于极化状态形成闭塞点蚀坑，说明温度升高对点蚀发生和扩展有一定加速作用。Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ／％图４３１６Ｌ不锈钢在不同温度下的循环伏安曲线（ａ）以及ＥＲ和ＥＰ对比图（ｂ）Ｆｉｇ．４Ｃｙｃｌｉｃｐｏｔｅｎｔｉｏｄｙｎａｍｉｃｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎ（ａ），ＥＲａｎｄＥｐ（ｂ）ｏｆ３１６ＬＳＳａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ由于温度升高时，Ｃｌ一在金属表面缺陷位置的化学吸附增加，导致钝态破坏的活性点增多、钝化膜的稳定性逐渐降低、参与反应的物质运动加快，ｃｌ更加容易扩散进人钝化膜。此时钝化膜的局部溶解过程也会加快，夹杂物溶解和钝化膜的富集相互影响，最终导致钝化膜破坏而发生点蚀。另外，当温度升高时，海水中溶解氧含量降低，直接影响钝化膜的形成过程。因此，随着温度的升高，３１６Ｌ不锈钢的点蚀电位（Ｅ）和再钝“化电位（Ｅｎ）不断下降ｕ。００００菌＿０－０．０＿０－０Ｉｇ（ｉ／（Ａ・ｃｎＴ２））２．３Ｃｌ一浓度的影响不同浓度Ｃ１溶液中浸泡的结果显示，不锈钢表面在１ＯＮａＣ１溶液中浸泡后先出现点蚀形核（图２）。通过测试３１６Ｌ不锈钢在不同浓度Ｃｌ溶液中的阳极极化曲线，确定不同环境下的点蚀电位分别为３．５：０．２２Ｖ７ｄ￥ＳＣＥ，１０：０．１０ＶＳＣＥ，１５：０．０４９ＶｓＳＣＥ，２５：０．０２５Ｖ＂ＵＳＳＣＥ。点蚀电位随ｃｌ浓度变化的曲线如图５所示，点蚀电位随Ｃｌ浓度的增加而降低。—ＭａｓｓｆｍｃｔｉｏｎｏｆＣＩ，％图５３１６Ｉ不锈钢在不同Ｃｒ浓度下的极化曲线（ａ）和点蚀电位（ｂ）Ｆｉｇ．５Ｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｓ（ａ）ａｎｄｐｉｔｔｉｎｇｐｏｔｅｎｔｉａｌ（ｂ）ｏｆ３１６ＩＳＳｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔＣＩｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ根据不锈钢表面夹杂物的测试和分析发现，一方面，点蚀的形核和扩展与夹杂物的出现和溶解有直接关系；另一方面，有研究引入ＰＤＭ模型，即基体中存在另一种缺陷：阳离子空位、Ｏ空位和金属阳离子间隙等，钝化膜的生长、溶解和破坏由这一类型缺陷的生成和消失决定。氯离子很容易被Ｏ空位吸附，从而形成５４３２１０１２３４０００００Ｏ０００Ｏ第４３卷第９期３１６Ｌ不锈钢在不同环境中点蚀形核研究１７更多的阳离子空位，随着阳离子空位的增加并且达到一定尺寸时，在基体和钝化膜之问会形成空洞，引起局部钝化膜的破裂ｌ＿】。因此随着Ｃｌ浓度的增加，３１６Ｌ的耐点蚀性能下降。２．４氧浓度的影响一般认为，溶氧量具有双重影响，氧可以促进阳极过程，使金属的腐蚀电位上升到孔蚀电位以上从而导致点蚀扩大；但如果氧供给充足，则不锈钢钝态比较稳定，不容易产生点蚀。图６为３１６Ｌ不锈钢在３．５ＮａＣ１溶液中测得的不同氧含量下的循环伏安曲线。由图６可以看出，８×１０溶氧量下测得的３１６Ｉ不锈钢的点蚀电位比０．０２×１０溶氧量下得到的自腐蚀电位和点蚀电位更正，回扫得到的保护电位也更正。图６３１６Ｉ不锈钢在不同氧含量下的循环伏安曲线Ｆｉｇ．６Ｃｙｃｌｉｃｐｏｔｅｎｔｉｏｄｙｎａｍｉｃｐｏｌａｒｉｚａｔｉｏｎｃｕｒｖｅｏｆ３１６１ＳＳｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｄｉｓｓｏｌｖｅｄｏｘｙｇｅｎ溶解氧含量的增加使不锈钢表面形成钝化膜，因此金属表面的双电层电位将进一步扩大，表明８×１０的溶氧量环境下自腐蚀电位更正。抛光后的３１６Ｌ不锈钢在溶液中自然钝化后自腐蚀电位的变化可以证明（图７），抛光后的样品在溶液中浸泡２ｈ后，溶解在溶液中的氧使金属表面产生钝化膜，因此其自腐蚀电位上升。这与Ｉｉｕ等研究的３１６ＬＳＳ样品表面℃硝酸钝化２４ｈ后比未钝化样品的点蚀温度升高２０得到的结果一致＿】。而溶解氧的增加使点蚀电位上升，说明氧含量的增加可使不锈钢耐蚀能力增强，这与不锈钢表面钝化膜的稳定性增强有关。这表明低的氧含量更有利于不锈钢点蚀的形核。２．５不锈钢表面状态对点蚀形核的影响不锈钢表面经抛光处理后实际属于未钝化状态，不存在Ｃｒ：０。钝化膜，而实际工程应用中的不锈钢表面状态较复杂，其表面不仅被钝化甚至会存在各类缺陷，因此实际应用中的不锈钢点蚀萌生方式、位置和时图７抛光后的３１６Ｌ不锈钢在溶液中自腐蚀电位变化Ｆｉｇ．７Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｏｔｅｎｔｉａｌｏｆｐｏｌｉｓｈｅｄ３１６ＬＳＳｉｎｓｏｌｕｔｉｏｎ间也会产生差异。部分科研工作者已经做了相关研究＿１，一方面关于不锈钢表面被钝化，３１６Ｌ不锈钢样品在４８ｈ和４８０ｈ的空气中氧化后，其点蚀临界温度（ＣｒｉｔｉｃａｌＰｉｔ－ｒｉｎｇＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ＣＰＴ）上升，但两者之间波动较小。因此很容易证明样品经空气中氧化后，Ｃｒ。０。的富集能够改变钝化膜的特性，从而影响点蚀的形核，但钝化膜的厚度与ＣＰＴ关系较小。此时，点蚀形核的机理为侵蚀性氯离子竞争吸附破坏钝化膜的完整性或者氯离子渗透进入钝化膜，使钝化膜造成污染。另一方面，关于不锈钢的表面缺陷，样品表面的机械损伤型缺陷或夹杂物缺陷属于薄弱点，在缺陷位置钝化膜的不连续“”决定了新鲜金属容易被暴露的必然性，因此与光滑的钝化表面相比，点蚀更容易在缺陷位置形核。因此，ｃｒｚＯ。的富集和夹杂物的溶解都能够影响点蚀形核，但由于不锈钢表面的钝化特性，实际工程中应用的不锈钢表面比抛光处理后不锈钢表面的点蚀形核时间更长，并且机械损伤型缺陷或夹杂物缺陷容易成为点蚀形核的优先位置。３结论℃（１）经抛光处理的３１６Ｌ不锈钢在４，８×１０溶氧量，１ＯＮａＣ１溶液中浸泡后，表面出现钝化膜的局部破坏，点蚀形核的时间为６０～７Ｏ天。形核位于（Ｍｇ，Ａ１）氧化物非金属夹杂物位置。点蚀萌生初期，表面出现Ｆｅ的氧化物，蚀坑大小无明显变化。℃（２）经抛光处理的３１６Ｉ不锈钢在４人工海水和０．０２×１０溶氧量环境下浸泡，不锈钢的表面发生钝化膜明显破坏的时间为７Ｏ～８０天。经抛光处理的℃３１６Ｌ不锈钢在４，８×１０溶氧量，人工海水中浸泡９Ｏ天后表面未出现钝化膜破坏。这表明低氧含量不利于不锈钢表面形成钝化膜，更有利于点蚀形核。１８材料工程２Ｏ１５年９月（３）实际工程中应用的不锈钢表面比抛光处理后不锈钢表面的点蚀形核时间更长。夹杂物对点蚀形核——和扩展有明显的促进作用，ＭｇＯＡ１０。系和ｃａＯＳｉＯ系夹杂物是不锈钢中最主要的点蚀诱发源，点蚀优先在钢基体毗邻夹杂物处发生。随着点蚀的进行，夹杂物溶解，形成明显的腐蚀坑，同时温度、氯离子和低溶氧量对点蚀形核和发展起促进作用。参考文献［１］何宁，王桂林，段梦兰，等．深水油气田开发中的中深水输送概念—ＥＪ］．石油工程建设，２０１０，３６（３）：３３３６．［２３［３］［４］Ｅ５］［６］［７］［８］—ＨＥＮｉｎｇ，ＷＡＮＧＧｕｉｌｉｎ，ＤＵＡＮＭｅｎｇｌａｎ，ｅｔａ１．Ｃｏｎｃｅｐｔｏｆｍｅｄｉｕｍ－ｄｅｐｔｈｐｉｐｅｌｉｎｅｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎｉｎｄｅｅｐｗａｔｅｒ０ｉｌａｎｄｇａｓｆｉｅｌｄｓｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ［Ｊ］．ＰｅｔｒｏｌｅｕｍＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，—２０１Ｏ，３６（３）：３３３６．ＥＧＨＢＡＬＩＦ，ＭＯＡＹＥＤＭＨ，ＤＡＶ０ｏＤＩＡ．Ｃｒｉｔｉｃａｌｐｉｔｔｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ（ＣＰＴ）ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆ２２０５ｄｕｐｌｅｘｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｉｎ０．１ＭＮａＣ１ａｔｖａｒｉｏｕｓｍｏｌｙｂｄａｔｅｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ—Ｓｃｉｅｎｃｅ，２０１１，５３（１）：５１３５２２．刘莉，李瑛，王福会．钝性纳米金属材料的电化学腐蚀行为研究：—钝化膜生长和局部点蚀行为Ｉ－ｊ］．金属学报，２０１４，５０（２）：２１２２１８．——ＬＩＵＩＡ．ＩＩＹｉｎｇ．ＷＡＮＧＦｕｈｕｉ．Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｒｒｏｓｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｎａｎｏｃｒｙｓｔａｌ１ｉｚｅｄｍａｔｅｒｉａｌｓ：ｇｒｏｗｔｈｏｆｐａｓｓｉｖｅｆｉｌｍａｎｄｌｏｃａｌｐｉｔｔｉｎｇｃｏｒｒｏｓｉｏｎ［Ｊ］．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ，２０１４，５Ｏ—（２）：２１２２１８．ＥＲＮＳＴＰ，ＮＥＷＭＡＮＲＣ．Ｐｉｔｇｒｏｗｔｈｓｔｕｄｉｅｓｉｎｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ—ｆｏｉｌｓ．Ｉ．Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎａｎｄｐｉｔｇｒｏｗｔｈｋｉｎｅｔｉｃｓ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｇｅｌｅｎｃｅ，２００２，４４（５）：９２７９４１．ＩＥＣＫＩＥＨＰ，ＵＨＬＩＧＨＨ．Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｆａｃｔｏｒｓａｆｆｅｃｔｉｎｇｔｈｅ—ｃｒｉｔｉｃａｌｐｏｔｅｎｔｉａｌｆｏｒｐｉｔｔｉｎｇｉｎ１８８ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍ—Ｓｏｃ，１９６６，１１３（１２）：１２６２１２６７．郑家青，龚利华，郭为民，等．不同温度下溶解氧对３０４不锈钢在—海水中腐蚀性能的影响［Ｊ］．腐蚀与防护，２０１１，３２（９）：７０８７１１．———ＺＨＥＮＧＪｉａｑｉｎｇ，ＧＯＮＧＬｉｈｕａ，ＧＵＯＷｅｉｍｉｎ，ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｄｉｓｓｏｌｖｅｄｏｘｙｇｅｎｏｎｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ３０４ｓｔａｉｎｋｓｓｓｔｅｅｌｉｎｓｅａｗａｔｅｒ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ＆Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０１１，３２—（９）：７０８７１１．—ＺＨＥＮＧＪＨ，ＢＯＧＡＥＲＴＳＷＦ，ＰＨＬＩＰＰＯＫ．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｄｉｓｓｏｌｖｅｄｏｘｙｇｅｎａｎｄｈｙｄｒｏｇｅｎｐｅｒｏｘｉｄｅｏｎｔｈｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎｐｏｔｅｎｔｉａｌｏｆ３１６Ｌｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｉｎｈｏｔｌｉｔｈｉｕｍｈｙｄｒｏｘｉｄｅｓｏｌｕｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｆｕｓｉｏｎ—ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＤｅｓｉｇｎ，１９９４，２４（３）：２９９３０７．ＺＨＡＮＧＴ，ＷＡＮＧＤＹ，ＳＨＡＯＹＷ，ｅｔａ１．Ａｎｅｗｃｒｉｔｅｒｉｏｎｔｏ—ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｔｈｅｃｒｉｔｉｃａｌｐｉｔｔｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ（ＣＰＴ）ｂａｓｅｄｏｎｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｎｏｉｓｅｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ［Ｊ］．ＣｏｒｒｏｓｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅ，２０１２，５８—（５）：２０２２１０．［９２［１０］［１１］［１２］［１３］［１４］［１５］［１６］［１７］ＶＥＮＫＡｒＥＳＨＡＮＲ。ＶＥＮＫＡＴＡＳＡＭＹＭＡ，ＢＨＡＳＫＡＲＡＮＴＡ，ｅｔａ１．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆｆｅｒｒｏｕｓａｌｌｏｙｓｉｎｄｅｅｐｓｅａｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｓ［Ｊ］．ＢｒｉｔｉｓｈＣｏｒｒｏｓｉｏｎＪｏｕｒｎａｌ，２００２，３７（４）：２５７２６６．ＺＨＥＮＧＳＪ，ＷＡＮＧＹＪ，ＺＨＡＮＧＢ，ｅｔａ１．Ｉｄｅｎｔｍｃａｔｉｏｎｏｆ———‘ＭＮＣｒ２０４ｎａｎｏｏｃｔａｈｅｄｒｏｎｉｎｃａｔａｌｙｓｉｎｇｐｉｔｔｉｎｇｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆａｕｓ—ｔｅｎｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒ，２０１０，５８（１５）：５０７０５０８５．辛森森，李谋成，沈嘉年．海水温度和浓缩度对３１６Ｉ不锈钢点蚀—性能的影响［Ｊ］．金属学报，２０１４，５０（３）：３７３３７８．————ＸＩＮＳｅｎｓｅｎ，ＬＩＭｏｕｃｈｅｎｇ，ＳＨＥＮＪｉａｎｉａｎ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｒａｔｉｏｏｎｐｉｔｔｉｎｇｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆ３１６Ｌｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｉｎｓｅａｗａｔｅｒ［Ｊ］．ＡｃｔａＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｃａ，２０１４，５０—（３）：３７３３７８．ＧＥＲ１ＮＧＥＲＪ，ＭＡＣＤ０ＮＡＩＤＤＤ．——Ｍｏｄｅｌｉｎｇｆｒｅｔｔｉｎｇｃｏｒｒｏｓｉｏｎｗｅａｒｏｆ３１６ＩＳＳａｇａｉｎｓｔｐｏｌｙ（ｍｅｔｈｙｌｍｅｔｈａｃｒｙｌａｔｅ）ｗｉｔｈｔｈｅｐｏｉｎｔｄｅｆｅｃｔｍｏｄｅｌ：ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｔｈｅｏｒｙ，ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ，ａｎｄ—ｏｕｔｌｏｏｋ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｏｃｈｉｍＡｃｔａ，２０１２，７９（９）：１７３Ｏ．ＳＡＺ０ＵＤ，ＳＡＩＴＩＤｏＵＫ，ＰＡＧＩＴＳＡＳＭ．Ｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｉｎｇｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｂｒｏｍｉｄｅｓｏｎｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｉｔａｎｉｕｍｏｘｉｄｅｆｉｌｍｓｂａｓｅｄｏｎａｐｏｉｎｔｄｅｆｅｃｔｍｏｄｅｌ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｏｃｈｉｍＡｃｔａ，２０１２，７６（８）：—４８６１．—ＦＡＴＴＡＨＡＩＨｏＳＳＥＩＮＩＡ，ＳＯＬＴＡＮＩＦ，ＳＨＩＲＳＡＬＩＭＩＦ．ＴｈｅｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｐａｓｓｉｖｅｆｉｌｍｓｆｏｒｍｅｄｏｎＡＩＳＩ３１６１ａｎｄＡＩＳＩ３２１ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｓ：ａｔｅｓｔｏｆｔｈｅｐｏｉｎｔｄｅｆｅｃｔ—ｍｏｄｅｌ（ＰＤＭ）［Ｊ］．ＣｏｒｒｏｓｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅ，２０１２，５３：３１８６３ｌ９２．—ＬＩＵＪ，ＺＨＡＮＧＴ，ＭＥＮＧＧＺ，ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｐｉｔｔｉｎｇｎｕｃｌｅａ—ｔｉｏｎｏｎｃｒｉｔｉｃａｌｐｉｔｔｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆ３１６Ｉｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｂｙｎｉ—ｔｒｉｃａｃｉｄｐａｓｓｉｖａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＣｏｒｒｏｓｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅ，２０１５，９１（２）：２３２２４４．ＭＥＮＧＧＺ，ＬＩＹ，ＳＨＡＯＹＷ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｏｆＣＩｏｎｔｈｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｔｈｅｐａｓｓｉｖｅｆｉｌｍｓｆｏｒｍｅｄｏｎ３１６Ｌｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｉｎａｃｉｄｉｃｓｏｌｕｔｉｏｎ［Ｊ￣．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，—２Ｏ１４，３０（３）：２５３２５８．杜楠，叶超，田文明，等．３０４不锈钢点蚀行为的电化学阻抗谱研—究＿Ｊ］．材料工程，２０１４，（６）：６８７３．ＤＵＮａｎ，ＹＥＣｈａｏ，ＴＩＡＮＷｅｎｍｉｎｇ，ｅｔａ１．３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｐｉｔｔｉｎｇｂｅｈａｖｉｏｒｂｙｍｅａｎｓｏｆｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｉｍｐｅｄａｎｃｅｓｐｅｃｔｒｏｓ—ｃｏｐｙ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１４，（６）；６８７３．基金项目：国家科技重大专项项目（２０１１ＺＸ０５０５６）；国家自然科学基金资助项目（５１２７１０２５）——收稿日期：２０１５－０３１７；修订日期：２０１５０７０９通讯作者：王晶（１９８３一），女，博士，研究方向：金属材料的腐蚀与防护，联系地址：北京市海淀区北四环中路２２９号海泰大厦１７０２室（１０００８３），—Ｅｍａｉｌ：ｗｚｗ０７０１＠１６３．ｃｏｒｎ