321不锈钢疲劳早期损伤的涡流评估.pdf

３２１不锈钢疲劳早期损伤的涡流评估６１３２１不锈钢疲劳早期损伤的涡流评估ＥａｒｌｙＦａｔｉｇｕｅＤａｍａｇｅＥｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆ３２１ＳｔａｉｎｌｅｓｓＳｔｅｅｌｂｙＥｄｄｙＣｕｒｒｅｎｔＭｅｔｈｏｄ刘昆鹏，赵子华，张峥（北京航空航天大学材料科学与工程学院，北京１００１９１）——ＬＩＵＫｕｎｐｅｎｇ。ＺＨＡＯＺｉｈｕａ，ＺＨＡＮＧＺｈｅｎｇ（ＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＢｅｉｈａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１００１９１，Ｃｈｉｎａ）摘要：采用涡流阵列系统对３２１不锈钢疲劳早期损伤进行了检测与评估。整个疲劳过程中涡流幅值的变化分为快速增长、稳定和加速增长三个阶段。第一阶段的涡流幅值与循环周次对数之间有近似线性关系。在裂纹萌生寿命内，疲劳损伤区的大小与循环周次无关。对不同循环周次下３２１不锈钢试样的微结构分析表明疲劳早期涡流幅值变化的主要来源是材料内部位错的增殖和运动，而不是马氏体相转变。关键词：涡流阵列；疲劳损伤；马氏体相变；位错密度；３２１不锈钢中图分类号：ＴＧ１１５．２８文献标识码：Ａ—文章编号：１００Ｉ－４３８１（２０１２）ｌ１００６卜Ｏ５—Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅｅａｒｌｙｆａｔｉｇｕｅｄａｍａｇｅｏｆＡＩＳＩ３２１ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｗａｓｃｏｎｄｕｃｔｅｄｅｖａｌｕａｔｉｏｎｂｙｅｄｄｙｃｕｒ—ｒｅｎｔａｒｒａｙ．Ｉｎｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｔｅｓｔ，ｔｈｅｃｈａｎｇｅｏｆｅｄｄｙｃｕｒｒｅｎｔａｍｐｌｉｔｕｄｅｃｏｕｌｄｂｅｄｉｖｉｄｅｄｉｎｔｏｔｈｒｅｅｓｔａ—ｇｅｓ：ｒａｐｉｄｇｒｏｗｔｈ，ｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄｇｒｏｗｔｈ．Ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｅｄｄｙｃｕｒｒｅｎｔａｍｐｌｉｔｕｄｅａｎｄｔｈｅｌｏｇａｒｉｔｈｍｉｃｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅｗａｓｎｅａｒｌｙｌｉｎｅａｒａｔｔｈｅｆｉｒｓｔｓｔａｇｅ．Ｔｈｅａｒｅａｏｆｆａｔｉｇｕｅｄａｍａｇｅ—ｗａｓｎｏｔｃｈａｎｇｅｄｉｎｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｃｒａｃｋｉｎｉｔｉａｔｉｏｎｌｉｆｅ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｆａｔｉｇｕｅｃｙｃｌｅｓｉｎｄｉｃａｔｅｄｔｈａｔｔｈｅｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎｐｒｏｌｉｆｅｒａｔｉｏｎａｎｄｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｗｅｒｅｔｈｅｍａｉｎｒｅａｓｏｎｓｆｏｒｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｏｆｅｄｄｙｃｕｒｒｅｎｔａｍｐｌｉｔｕｄｅａｔｔｈｅｂｅｇｉｎｎｉｎｇｏｆｆａｔｉｇｕｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｅｄｄｙｃｕｒｒｅｎｔａｒｒａｙ；ｆａｔｉｇｕｅｄａｍａｇｅ；ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ；ｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎｄｅｎｓｉｔｙ；３２１ｓｔａｉｎ】ｅｓｓｓｔｅｅ１涡流是一种常规无损检测方法，它在工作时给检测线圈通以交变电流，当被检材料靠近该检测线圈时，就会在其表面及次表面诱导产生二次涡流和磁场。任何背离试样理想状态的因素（如缺陷、夹杂、硬度、应力、合金成分、尺寸等）都会引起诱导涡流和磁场的变化，从而导致检测线圈阻抗参量的变化。涡流检测仪器就是通过这些参量的变化来表征导电金属及构件的异常行为。疲劳破坏是机械构件失效的主要形式之一，据统计有８０以上的机械事故与金属的疲劳损伤有关。早期的无损检测方法主要应用于宏观尺寸缺陷的检测，在一定程度上减少了工程应用中危害性事故的发生。但是对于在役金属构件的疲劳早期损伤难以给出有效的评价ｕ。由于疲劳损伤主要集中于材料的表面和次表面，而涡流的集肤效应恰好使其在材料表面具有最高的检测精度，所以涡流是一种非常合适的疲劳损伤检测方法。近些年美国Ｇｏｌｄｆｉｎｅ团队研制了一种新型的以电导率和磁导率为表征参量的ＭｗＭ涡流传感器，并用其探测到了金属构件疲劳裂纹萌生阶段的损伤ｌ＿２］。但是，目前这种新型的涡流检测技术还未得到大规模推广，工程上主要使用的仍是传统阻抗模式的涡流检测设备，所以用阻抗模式涡流设备跟踪检测构件的疲劳损伤过程，建立阻抗信号和疲劳损伤的关系对构件的寿命预测及安全评估依然具有十分重要的意义。本工作针对平板光滑试样，进行疲劳的涡流信号检测试验，研究涡流信号随疲劳循环周次的变化规律，探讨金属构件疲劳损伤评估条件及该涡流检测法在疲劳损伤检测方面的应用潜能。１实验材料与方法采用３２１不锈钢板材为原料，其化学组成（质量分３２１不锈钢疲劳早期损伤的涡流评估６３３２１不锈钢是一种亚稳态奥氏体钢，加载后可能产生马氏体相变。图３为不同循环周次下试样的ＸＲＤ谱，其中（１ｌ１），（２００）７，（２２０）７分别为奥氏体结构（１１１），（２００），（２２０）晶面的衍射峰，（１１０）ａ和（２１１）０［ｔ分别为马氏体结构（１１０）和（２１１）晶面的衍射峰。可见１万周次以内，ａ马氏体峰都不明显，直至进入裂纹扩展阶段，ａ马氏体峰才清晰可见。根据文献Ｅｓ３提供的方法计算ａ马氏体体积分数，结果如表２所示。试样在循环１Ｏ周次时没有出现马氏体相，１Ｏ０～１００００周次之问出现的马氏体体积分数不到０．５，疲劳终止时试样主裂纹区域的马氏体体积分数高达６．５７２。Ｇｒｏｓｓｅ］对３２１不锈钢低周疲劳过程的研究表明ａ马氏体的转变量是累积塑性应变的函数，只有累积塑性应变达到临界值时才可能产生ａ马氏体，而且ａ马氏体的转变量会随着累积塑性应变的增大而增多。由此可见，试样在１０周次时的累积塑性应变尚低于ａ马氏体转变的临界值，所以试样表面维持全奥氏体状态；１００周次后累积塑性应变超过了该临界值，试样表面开始出现ａ马氏体，且其体积分数随着累积塑性应变的增长而增多；裂纹萌生后，裂纹尖端塑性区随裂纹扩展逐渐增大，导致试样累积塑性应变快速增加，ａ马氏体体积分数明显增大Ｅ。］。２０／（。）图３不同循环周次疲劳试样的ＸＲＤ谱图表２ａ马氏体体积分数计算结果Ｔａｂｌｅ２Ｒｅｓｕｌｔｓｏｆｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｖｏｌｕｍｅｆｒａｃｔｉ０ｎ２．２涡流检测结果…实验采用涡流幅值最大垂直分量（）来表征疲劳损伤的累积过程。图４为Ｖ与疲劳相对寿命（Ｎ）的关系，其中１００疲劳寿命对应循环周次Ｎ＝＝＝４５００００。整个疲劳过程中的变化可以分为三个阶…段：１）快速增长阶段，该阶段增长量占总增长量的５０以上，却只占５Ｎｔ；２）相对稳定阶段，该阶段上下波动，没有明显增长，约占８５Ｎ；３）加速增长阶段，一般出现在裂纹萌生以后。图５为第一阶段……内Ｖ与循环周次对数的关系。可见随循环周次对数的增长呈线性增长趋势。…图４Ｖ与相对疲劳寿命的关系…图５疲劳第一阶段Ｖ与循环周次对数的关系…Ｆｉｇ．５ＲｅｌａｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎＶａｎｄｔｈｅｌｏｇａｒｉｔｈｍｏｆｆａｔｉｇｕｅｃｙｃｌｅｓａｔｔｈｅｆｉｒｓｔｆａｔｉｇｕｅｓｔａｇｅ图６为疲劳结束时试样疲劳损伤区的涡流ｃ扫描图像，其中损伤位置清晰可见。为了说明疲劳过程姗１４３２１不锈钢疲劳早期损伤的涡流评估６５３结论（１）３２１不锈钢非标准三点弯曲疲劳损伤检测实验（＝５０９ＭＰａ，Ｒ＝０．１，ｆ＝２０Ｈｚ）中涡流幅值最大垂直分量（）的变化经历了三个阶段：快速增长阶段、稳定阶段和加速增长阶段，其中稳定阶段持续时间最长。（２）疲劳损伤出现于第一个疲劳循环以后，在整个疲劳过程中疲劳损伤区的面积基本不变。（３）在疲劳第一阶段，Ｖ与循环周次对数之间存在线性关系。该阶段ａ马氏体转变量很少，位错密度是的主要影响因素。参考文献Ｅｌｉ刘昌奎，陈星，张兵，等．构件低周疲劳损伤的金属磁记忆检测试—验研究ＥＪ］．航空材料学报，２０１０，３０（１）：７２７７．［２］ＧＯＤＦＩＮＥＮ，ＣＬＡＲＫＤ．Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎｔｏｔｈｅｍｅａｎｄｅｒｉｎｇｗｉｎｄｉｎｇｍａｇｎｅｔｏｍｅｔｅｒ（ＭＷＭ）ａｎｄｔｈｅｇｒｉｄｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ］．ＮｏｎｄｅｓｔｒｕｃｔｉｖｅＥｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓ，１９９６，—２９４４：１８６１９２．ｒ３３ＺＩＬＢＥＲＳＴＥＩＮＶ，ＳＣＨＬＩＣＫＥＲＤ，ＷＡＬＲＡＴＨＫ，ｅｔａ１．ＭＷＭｅｄｄｙｃｕｒｒｅｎｔｓｅｎｓｏｒｓｆｏｒｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｏｆｃｒａｃｋｉｎｉｔｉａｔｉｏｎａｎｄｇｒｏｗｔｈｄｕｒｉｎｇｆａｔｉｇｕｅｔｅｓｔａｎｄｉｎｓｅｒｖｉｃｅ［Ｊ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌｏｆＦａ－—ｔｉｇｕｅ，２００１，２３（Ｓ１）：４７７４８５．［４］ＧＯＤＦＩＮＥＮ，ｚＩＬＢＥＲｓＴＥＩＮＶ，ＷＡＳＨＡＢＡＵＧＨＡｅｔａ１．Ｅｄｄｙ—ｃｕｒｒｅｎｔｓｅｎｓｏｒｎｅｔｗｏｒｋｓｆｏｒａｉｒｃｒａｆｔｆａｔｉｇｕｅｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｌ，Ｊ］．Ｍａｔｅ—ｒｉａｌｓＥｖａｌｕａｔｉｏｎ，２００３，６１（７）：８５２８５９．—［５］ＹＡＮＧＱ，ＬＵＯＪＬ．Ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｓｕｒｆａｃｅｃｒａｃｋｉｎｇｏｆｈｙｄｒｏｇｅｎｃｈａｒｇｅｄａｎｄｏｕｔｇａｓｓｅｄｔｙｐｅ３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ—［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ａ，２０００，２８８（１）：７５８３．［６］［７］［８］ＧＲｏＳＳＥＭ，ＮＩＦＦＥＮＥＧＧＥＲＭ，ＫＡＬＫＨＯＦＤ．Ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｏｆ—ｌｏｗ－ｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｉｎＸ６ＣｒＮｉＴｉ１８１０ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃｓｔｅｅｌ—［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＮｕｃｌｅａｒＭａｔｅｒｉａｌｓ，２００１，２９６：３０５３ｕ．—ＧＲ０ＳＳＥＭ，ＫＡＬＫＨＯＦＤ。ＮＩＦＦＥＮＥＧＧＥＲＭ，ｅｔａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎ—ｃｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏ１２ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｄｕｒｉｎｇｌｏｗｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅｆｏｒｓｔｅｅｌＡＩＳＩ３２１ＥＪ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：—Ａ，２００６，４３７（Ｓ１）：１０９１１３．—ＳＴＯＬＡＲＺＪ，ＢＡＦＦＩＥＮ，ＭＡＧＮＩＮＴ．Ｆａｔｉｇｕｅｓｈｏｒｔｃｒａｃｋｂｅｈａｖｉｏｕｒｉｎｍｅｔａｓｔａｂｌｅａｕｓｔｅｎｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｇｒａｉｎｓｉｚｅｓｌ，Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ａ，２００１，３１９（ｓ１）：—５２１５２６．［９］ＲＯＴＨＩ，ＫＵＢＢＥＬＥＲＭ，ＫＲＵＰＰＵ，ｅｔａ１．Ｃｒａｃｋｉｎｉｔｉａｔｉｏｎａｎｄｓｈｏｒｔｃｒａｃｋｇｒｏｗｔｈｉｎｍｅｔａｓｔａｂｌｅａｕｓｔｅｎｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｉｎｔｈｅｈｉｇｈｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅｒｅｇｉｍｅ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｄｉａＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１０，２（Ｉ）：——９４１９４８．［－１０］ＹＥＤＹ，ＭＡＴＳＵＯＫＡＳ，ＮＡＧＡＳＨＩＭＡＮ，ｅｔａ１．Ｔｈｅｌｏｗ－ｃｙｃｌｅｆａｔｉｇｕｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｆｉｎａｌｆｒａｃｔｕｒｅｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆａｎａｕｓｔｅｎｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ａ，２００６，——４１５（１２）：１０４１１７．［１１］ＨＥＩＮＯＳ，ＫＡＲＬＳＳＯＮＲＣｙｃｌｉｃｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｆａｔｉｇｕｅｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆ７Ｍｏ－０．５Ｎｓｕｐｅｒａｕｓｔｅｎｉｔｉｃｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ－ｓｔｒｅｓｓ－ｓｔｒａｉｎｒｅｌａｔｉｏｎａｎｄ—ｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅｌ，Ｊ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｓ，２００１，４９（２）：３３９３５１．———收稿日期：２０１２－０５０９；修订日期：２０１２０９０５作者简介：刘昆鹏（１９８１一），女，博士研究生，主要从事金属损伤检测方面的研究，联系地址：北京市海淀区学院路３７号北京航空航天大学１—系８研（１００１９１），Ｅｍａｉｌ：ｚｈｅｎｌｉｕｋｕｎｐｅｎｇ＠１６３．ｃｏｍ通讯作者：张峥，教授，主要从事失效分析预测预防研究，联系地址：北—京市海淀区学院路３７号北京航空航天大学１系８研（１００１９１），Ｅｍａｉｌ：ｚｈａｎｇｚｈ＠ｂｕａａ．ｅｄｕ．ｃｎ米米米米米米米米米米来米米米米米米米米米米米米米米米米米米（上接第６Ｏ页）［１ｏ］［４］ＢＬＥＤＺＫＩＡＫ，ＦＡＲＵＫＯ．Ｍｉｃｒｏｃｅｌｌｕｌａｒｉｎｊｅｃｔｉｏｎｍｏｌｄｅｄｗｏｏｄ——ｆｉｂｅｒ－ＰＰｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ：ｐａｒｔＩＩｅｆｆｅｃｔｏｆｗｏｏｄｆｉｂｅｒｌｅｎｇｔｈａｎｄｃｏｎ—ｔｅｎｔｏｎｃｅｌｌｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙａｎｄｐｈｙｓｉｃｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓＩ－Ｊ］．—ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｅｌｌｕｌａｒＰｌａｓｔｉｃｓ，２００６，４２（１）：７７８８．—［５］ＢＬＥＤＺＫＩＡＫ，ＦＡＲＵＫ０．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｔｈｅｃｈｅｍｉｃａｌｆｏａｍｉｎｇａｇｅｎｔｓ，ｉｎｊｅｃｔｉｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓ，ａｎｄｍｅｌｔ－ｆｌｏｗｉｎｄｅｘｏｎｔｈｅｍｉｃｒｏ－—ｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｍｉｃｒｏｃｅｌｌｕｌａｒｉｎｊｅｃｔｉｏｎ—ｍｏｌｄｅｄｗｏｏｄｆ．ｂｅｒ／ｐｏｌｙｐｒ０ｐｙｌｅｎｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐ－—ｐｌｉｅｄＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ，２００５，９７（３）：１０９０１０９６．—ｒ６］ＢＬＥＤＺＫＩＡＫ，ＦＡＲＵＫ０．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｅｎｄｏｔｈｅｒｍｉｃｆｏａｒｕｉｎｇａｇｅｎｔｓｏｎｍｉｃｒｏｃｅｌｌｕｌａｒｉｎｉｅｃｔｉｏｎｍｏｕｌｄｅｄｗｏｏｄｆｉｂｒｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ—ＰＰｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ口］．ＣｅｌｌｕｌａｒＰｏｌｙｍｅｒｓ，２００６，２５（３）：１４３１５８．ｒ７］ＢＬＥＤＺＫＩＡＫ，ＦＡＲＵＫＯ．Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎｍｏｕｌｄｅｄｍｉｃｒｏｃｅｌｌｕｌａｒ—ｗｏｏｄｆｉｂｒｅｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ：ＰａｒｔＡ，—２００６，３７（９）：１３５８１３６７．［８３杨继年，李子全，王凌岩，等．ＳＧＦ／ＰＰ泡沫复合材料的发泡效果—和力学性能［Ｊ］．南京航空航天大学学报，２０１０，４２（１）；８８９２．ｒ９］ＧＵＯＧ，ＬＥＥＹＨ，ＲＩＺＶＩＧＭ，ｅｔａ１．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｗｏｏｄｆｉｂｅｒｓｉｚｅｏｎｅｘｔｒｕｓｉｏｎｆｏａｍｉｎｇｏｆｗｏｏｄｆｉｂｅｒ／ＨＤＰＥｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．—ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ，２００８，１０７（６）：３５０５３５１１．［１１］［１２］［１３］米米米米米来米米米来米米米米米米来米米米米米—ＭＩＳＨＲＡＳ，ＶＥＲＭＡＪ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｃｏｍｐａｔｉｂｉｌｉｚｅｒｓｏｎｗａｔｅｒａｂｓｏｒｐｔｉｏｎｋｉｎｅｔｉｃｓｏｆｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ｗｏｏｄｆｌｏｕｒｆｏａｍｅｄｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓＦＪ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＡｐｐｌｉｅｄＰｏｌｙｍｅｒＳｃｉｅｎｃｅ，２００６，１０１（４）：２５３ｏ一２５３７．—０ＫＡＭ０Ｔ０Ｍ，ＮＡＭＰＨ。ＭＡＩＴＩＰ。ｅｔａ１．Ｂｉａｘｉａｌｆｌｏｗ－ｉｎ—ｄｕｃｅｄａｌｉｇｎｍｅｎｔｏｆｓｉｌｉｃａｔｅｌａｙｅｒｓｉｎｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ｃ１ａｙｎａｎｏ—ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｆｏａｍ口］．ＮａｎｏＬｅｔｔｅｒｓ，２００１，１（９）：５０３５０５．余剑英，周祖富，赵青南，等．氨基硅烷／马来酸酐接枝聚丙烯界—面化学反应的研究＿Ｊ］．化学物理学报，２０００，１３（１）：１０９１１２．—ＺＨＥＮＧＡＮ，ＷＡＮＧＨＧ，ＺＨＵＸＳ，ｅｔａ１．Ｓｔｕｄｉｅｓｏｎｔｈｅｉｎ—ｔｅｒｆａｃｅｏｆｇｌａｓｓｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．—ＣｏｍｐｏｓｉｔｅＩｎｔｅｒｆａｃｅ，２００２，９（４）：３１９３３３．基金项目：江苏省自然基金资助项目（ＢＫ２００９３７９）；安徽理工大学青年教师科学研究基金资助（ＱＮ２Ｏｌ１１６）；安徽理工大学博士启动基金（２０１ｏ一１１０６０）———收稿日期：２０１１一１００８；修订日期：２０１２０７３０作者简介：杨继年（Ｉ９８Ｉ一），男，讲师，博士，研究方向是聚合物基泡沫材料／复合材料，联系地址：安徽淮南安徽理工大学材料科学与工程学院（２３２００１），Ｅ－ｍａｉｌ：ｙａｎｇＪｉｎｉａｎ＠１６３．ｃａｍ