690镍基合金焊条熔敷金属的组织与性能研究.pdf

第２４卷第２期２０１６年４月材料科学与工艺ＭＡＴＥＲＩＡＬＳＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＶ０１．２４Ｎｏ．２Ａｐｒ．２０１６ｄｏｉ：１０．１１９５１／ｊ．ｉｓｓｎ．１００５－０２９９．２０１６０２０４６９０镍基合金焊条熔敷金属的组织与性能研究袁’浩１２，马成勇２，齐彦昌２，李莉１，崔冰１＇２（１．昆明理工大学材料科学与工程学院，昆明６５００９３；２．先进钢铁流程及材料国家重点实验室（钢铁研究总院），北京１０００８１）摘要：采用金相显微镜、扫描电镜、拉伸试验、弯曲试验和晶间腐蚀试验分析了６９０镍基合金ＥＮｉＣｒＦｅ－７焊条中各元素对熔敷金属组织、缺陷和力学性能的影响，研制符合核电设备使用要求的焊条．研究表明：焊缝熔敷金属中的沿晶裂纹引起焊缝金属拉伸性能、冲击韧性和弯曲性能的降低；随着焊缝中Ｎｂ，Ｔｉ元素含量的增加，焊缝析出相（Ｎｂ，Ｔｉ）（Ｃ，Ｎ）和ＮｂＣ的数量增加，焊缝中滑移晶界受到析出相的钉扎，裂纹扩展受到抑制，焊缝熔敷金属的强度、塑性和弯曲性能得到提高；Ｎｂ和Ｔｉ的加入减小了Ｃｒ玎Ｃ。析出数量，抑制了晶间腐蚀裂纹的产生．新研制的镍基焊条满足核电设备对焊缝熔敷金属的性能要求．关键词：焊条；沿晶裂纹；析出相；晶间腐蚀；力学性能中图分类号：ＴＧ４２２．１文献标志码：Ａ——文章编号：１００５０２９９（２０１６）０２－００４１０６ＲｅｓｅａｒｃｈｏｆｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＥＮｉＣｒＦｅ－－７ｗｅｌｄｍｅｎｔｓＹＵＡＮ”Ｈａ０１，ＭＡＣｈｅｎｇｙｏｎ９２，ＱＩＹａｎｃｈａｎｇ２，ＬＩＬｉｌ，ＣＵＩＢｉｎ９１・２（１．ＫｕｎｍｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｋｕｎｍｉｎｇ６５００９３，Ｃｌａｉｍ；２．ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＡｄｖａｎｃｅｄＳｔｅｅｌＰｒｏｃｅｓｓａｎｄＰｒｏｄｕｃｔｓ（ＣｅｎｔｒａｌＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ），Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８１，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｄｅｖｅｌｏｐｔｈｅｗｅｌｄｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｄｅｓａｎｄｍｅｅｔｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｆｏｒｔｈｅｋｅｙｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｏｆｎｕｃｌｅａｒｐｏｗｅｒｐｌａｎｔ，ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆＥＮｉＣｒＦｅ一７ｗｅｌｄｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｄｅｓｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｎｔｈｅｍｉｃｍｓｔｍｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＮｉ－ｂａｓｅｄｗｅｌｄｍｅｎｔｓｈａｖｅｂｅｅｎａｎａｌｙｚｅｄｕｓｉｎｇｏｐｔｉｃａｌｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ，ｓｃａｎｎｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｎｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ，ｔｅｎｓｉｌｅｔｅｓｔ，ｂｅｎｄｉｎｇｔｅｓｔａｎｄｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒｃｏｒｒｏｓｉｏｎｔｅｓｔ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｅｄｔｈａｔｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒｃｒａｃｋｓｃａｕｓｅｄｔｈｅｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｏｆｔｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｉｍｐａｃｔｅｎｅｒｇｙａｎｄｂｅｎｄｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｗｅｌｄｍｅｔａｌ．ＴｈｅａｄｄｉｔｉｏｎｏｆＮｂａｎｄＴｉＣａｎｆｏｒｍＭＸ（Ｍ＝Ｎｂ，Ｔｉ，Ｘ＝Ｃ）ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｅｓ，ｗｈｉｃｈｗｅｒｅｐｒｅｓｅｎｔ“”ｔｏｐｉｎ耐ｎｂｏｕｎ岫ｍｏｔｉｏｎａｎｄｉｍｐｅｄｅｔｈｅｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｏｆｃｒａｃｋｓ．ＴｈｅｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｅｓｉｎｃｒｅａｓｅｄｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆＮｂａｎｄＴｉｃｏｎｔｅｎｔｓｉｎｔｈｅｗｅｌｄｍｅｔａｌｓ．ＴｈｅａｄｄｉｔｉｏｎｏｆＮｂａｎｄＴｉｃａｎｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙａｎｄｂｅｎｄｉｎｇｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｔｈｅｗｅｌｄｍｅｔａｌｓ．ＴｈｅａｄｄｉｔｉｏｎｏｆＮｂａｎｄＴｉＣａｎｆｉｘＣｉｎｇａｉｎ，ｄｅｃｒｅａｓｅｔｈｅｎｕｍｂｅｒｏｆＣｒ２３Ｃ６，ｗｈｉｃｈｉｓｈｅｌｐｆｕｌｆｏｒｍｉｎｉｍｉｚｉｎｇｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆｔｈｅｗｅｌｄ．Ｔｈｅｓｅｌｆ－ｍａｄｅｅｌｅｃｔｒｏｄｅｈａｄｇｏｏｄｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｐｍｐｏｒｔｙｗｈｉｃｈｃｏｕｌｄｍｅｅｔｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｆｏｒｔｈｅｋｅｙｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｏｆｎｕｃｌｅａｒｐｏｗｅｒｐｌａｎｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ；ｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒｃｒａｃｋ；ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｅ；ｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒｃｏｒｒｏｓｉｏｎ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙＩｎｃｏｎｅｌ６９０镍基合金是运用于核能发电设备的主要镍基材料，具有优异的耐晶间腐蚀、缝隙点蚀和应力腐蚀性能¨』．因６９０焊接材料技术要求高，制造难度大，国际上只有少数焊材厂家能够提供相关焊条，如ＳＭＣ公司的Ｉｎｃｏｎｅｌｌ５２，ＡＲＯＳ公司的ＡＲＣＯＳ３５２和ＳＡＮＤＶＩＣＫ公司的Ｓａｎｉｃｒ０６９，它—收稿日期：２０１５０６－１８．基金项目：国家高技术研究发展计划资助项目（２００７ＡＡ０３２５０６）作者筒介：衰浩（１９８９一），男，硕士研究生．通信作者：袁浩，Ｅ－ｍａｉｌ：２５１８３４１０１＠ｑｑ．ｃｏｍ．们对应的ＡＷＳ牌号都为ＥＮｉＣｒＦｅ一７．目前国内使用的６９０焊条主要依靠进口．但使用中发现这类镍基焊条的焊接性较差，焊接过程中熔池黏度大，流动性不好，易产生微小的气孔、未熔合，裂纹敏感性大，容易产生焊接热裂纹．因此，为得到良好的焊缝性能，需设计出一种抗缺陷性能好的镍基焊条．本文结合目前６９０焊条的发展现状，设计了一种ＥＮｉＣｒＦｅ一７镍基焊条，并与国际通用的２组ＥＮｉＣｒＦｅ－７镍基焊条进行组织和力学性能对比分析，得到符合核电设备使用要求的焊缝熔敷金属．万方数据材料科学与工艺第２４卷１焊条及焊缝熔敷金属的性能要求新研制的镍基焊条性能符合国家标准ＧＢ／Ｔ１３８１４－－９２（（镍及镍合金焊条》中的规定．考虑核反应堆压力容器长期在较高环境温度下运营，为保证核电设备的正常运行，对镍基焊缝熔敷金属有如下要求：室温抗拉强度Ｒ。为５００～７５０≥ＭＰａ，室温屈服强度Ｒ砷２２４０ＭＰａ，室温断≥后伸长率Ａ３０％；冲击试验，室温单个吸收≥功６０Ｊ，－２０≥ｏＣ低温平均值４０Ｊ，单个最小值≥２８Ｊ；要求侧弯，Ｄ＝４ｔ（Ｄ为弯曲压头直径，ｔ为试样厚度），Ｏｔ＝１８００，侧弯拉伸面上不允许出现明显的裂纹，长度在０．４ｍｍ以上允许的裂纹数量不超过３个，单个裂纹、气孔和夹杂物等的长度不得超过２ｍｍ；晶间腐蚀弯曲后的试样拉伸面上不允许有晶间腐蚀裂纹或开裂倾向．２焊材成分作用及制造２．１合金元素的作用２．１．１主要元素作用Ｎｉ作为基体，与各种金属元素具有相容性，可改进热稳定性与制造性能，还可以提高材料在碱性、中性和还原性介质中的耐腐蚀性，改进耐氯”化物的应力腐蚀开裂性能。］．在镍基合金中，Ｃｒ能在镍基合金表面形成抗氧化和抗腐蚀的Ｃｒ：０。层，它具有低的阳离子空位，能够阻止金属元素的外扩散和其他不利元素向内扩散，从而稳定镍基合金的表面．Ｆｅ的耐腐蚀性能差，使镍基合金容易在应力和腐蚀介质的联合作用下引起应力腐蚀开裂阳］．Ｃ在高温合金中通过各种ＭＣ碳化物的形成来强化晶界，减少氧化物，提高合金的纯洁度，降低晶粒缺陷的数量。７．２．１．２微合金添加元素作用ＡＪ、Ｔｉ的加入可以细化晶粒，且它们还是形成＾ｙ７相的主要元素．Ｔｉ促进了ＭＣ碳化物形成，使晶界ｃ偏析量和Ｍ：，ｃ。析出相减少而降低结晶裂纹‘倾向．ＹＯＲＫ和ＦＬＵＲＹＨ认为（Ａ１＋Ｔｉ）／（Ｃ＋Ｓｉ）比率越高耐热裂纹性能越好．Ｎｂ是碳化物形成元素，可以形成ＮｂＣ和Ｌａｖｅｓ相，这些组成物能够对晶界进行钉扎阻止晶界滑移，抑制裂纹的产生，降低∽ＤＤＣ敏感性Ｊ．但当Ｎｂ含量超过２．０％后，随着Ｎｂ含量的增加，会形成低熔点共晶物，降低镍基合金的抗晶界裂纹的能力．１０：．Ｍｎ的加入能够与Ｓ结合成ＭｎＳ，减小Ｓ形成低熔点共晶液膜的倾向，同时Ｍｎ也是脱氧剂，能够减少合金中的含氧量．２．１．３杂质元素作用Ｓ、Ｐ在晶界偏析，降低残余液相的结晶温度，促使液相呈薄膜状分布于晶界上，在热应力的作用下极易开裂，形成结晶裂纹．２．２焊条制备根据以上分析设计了新研制镍基焊条成分，表１是２组国际通用镍基焊条和新研制镍基焊条’’的熔敷金属（文中分别以１４、２和３代替）的化学成分．自制焊条的焊芯为Ｉｎｃｏｎｅｌ６９０，直径为４ｍｍ，焊条的药皮外径为６．５ｍｍ．按设计的配方称粉后，进行干粉搅拌和湿粉搅拌，再用油压机压℃制焊条，焊条经晾干，低温烘干和３５０保温２ｈ高温烘干后对焊条进行性能测试．裹１焊条熔敷金属的化学成分（质量分数／％）３试验采用９Ｎｉ钢板作为焊接试验的母材，钢板的尺寸为３７０ｒｔｍ：１ｘ１５０ｍｉｎｘ２０ｍｒｎ，钢板的坡口谢檄Ｉ：１下图１所示．由于本试验只对熔敷金属进行力学性能测试和组织观察，因此，为保证熔敷金属不受母材的影响，用’焊条在９Ｎｉ坡口处堆焊一层隔离层，如图１所示．１、’２。和３熔敷金属分别使用各自对应的镍基焊条在坡口处堆焊隔离层后，采用手工电弧焊进行焊缝的多层多道焊接，一共７层２４道次，焊接电流为１２０Ａ，焊接电压为２６．８Ｖ，焊接速度为１８．０ｃｍ／ｍｉｎ，极性为直流℃反接，层间温度小于１５０．图１焊接接头示意图对熔敷金属进行机械研磨和抛光，采用１０％草酸在１０Ｖ直流电压下对焊缝金属进行３０一４０ｓ的电解腐蚀．采用光学显微镜观察焊缝组织，采用扫描电镜和能谱仪观察晶界和析出物并对析出物的元素组成进行分析．万方数据第２期袁浩，等：６９０镍基合金焊条熔敷金属的组织与性能研究・４３・４结果与分析蓦奖需萎羹淼：蔷言昱莩兽嚣毳籍４．１化学成分对焊缝金属组织的影响当发达且方向性明显，３种焊材的焊缝金属组织在图２（ａ）为１。焊缝金属的宏观形貌，可以看宏观金相下无明显差别．到，焊缝两边的晶粒垂直于坡口斜向生长，焊缝中图２１。焊条焊缝熔敷金属的低倍（ａ）和高倍（ｂ）组织照片４．２焊缝熔敷金属拉伸性能——试验按照ＧＢ／Ｔ２２８．１２０１０和ＧＢ／Ｔ４３３８２００６测试了１４、２４和３４焊条熔敷金属的室温抗拉强度、屈服强度和伸长率，测试结果见表２．由表２可知，３组焊条熔敷金属的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率均符合核电设备的要求．在ＥＮｉＣｒＦｅ一’’７型１、２。和３焊条中，当焊缝熔敷金属中Ａ１，Ｔｉ，Ｎｂ元素含量增加时，焊缝熔敷金属的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率逐渐升高．图３为３种焊条焊缝金属晶内析出相形貌和ＥＤＳ分析结果．表２焊缝熔敷金属拉伸性能’’‘（ａ）１焊条低倍ＳＥＭ像；㈣２。焊条低倍ＳＥＭ像；（ｃ）３。焊条低倍ｓＥＭ像；（ｄ）１焊条高倍ＳＥＭ像；（ｅ）２焊条高倍ＳＥＭ像；回３。焊条高倍ＳＥＭ像；（ｇ）１．焊条ＥＤＳ分析结果；（｝１）２。焊条ＥＤＳ分析结果；（ｉ）３。焊条ＥＤＳ分析结果图３３组焊缝金属晶内析出物的ＳＥＭ像和ＥＤＳ分析结果万方数据材料科学与工艺第２４卷在焊缝熔池凝固过程中，Ｎｂ，Ｔｉ会偏析于枝…晶间。，使得枝晶间的Ｎｂ，Ｔｉ含量高于枝晶干，由图３可见，晶内析出相沿枝晶间分布，焊缝金属中析出相为（Ｎｂ，Ｔｉ）（Ｃ，Ｎ）和ＮｂＣ．采用扫描电镜在相同放大倍数下，３组试样随机选取１０个视场，并利用Ｉｍａｇｅ－Ｐｒｏｐｌｕｓ软件对析出相数量进行统计（图４）．由图４可以看出，焊缝中的析出相数量随Ｎｂ和Ｔｉ含量的升高而增加．图４３组焊缝熔敷金属析出相数量统计’在对１试样拉伸断口和焊缝金属进行ＳＥＭ观察时发现，拉伸断口中存在较多沿晶裂纹（图５），在其组织分析中发现焊缝中存在沿晶裂’纹（图６）．这种裂纹是引起１试样焊缝拉伸性能降低的一个重要原因．图５１。试样焊缝熔敷金属拉伸断口图６’１试样焊缝中的沿晶裂纹‘研究认为１２叫３３这种裂纹是在固相线以下的狭窄温度区间内因塑性下降而产生的高温低塑性裂纹（ＤＤＣ），而Ｔｉ，Ｎｂ的加入能够防止这种裂‘纹１４］．通过图６可以看出，焊缝的晶界上存在析出物，这些析出物对晶界具有钉扎作用．但这些析出物没有连续的分布在整个晶界上，因此，缺少析出物钉扎的晶界就很容易在低应力下发生滑移或开裂．随焊缝熔敷金属中Ｔｉ，Ｎｂ含量增加，析出相增多（图４），焊缝金属中高温低塑性裂纹减少，焊‘缝金属的强度和塑性同时增加１５。（表２）．４．３焊缝熔敷金属冲击性能表３为３组焊缝熔敷金属的冲击性能结果，由表３可知，３组焊缝熔敷金属的冲击性能都满足要℃求．其中熔敷金属室温和一２０的冲击功随着Ｎｂ，Ｔｉ，ｍ元素含量的增加而增加，尤其是ｍ含量最多’的２试样，其室温和低温冲击功最高；而随着Ｍｎ元素含量的减少熔敷金属的冲击功呈上升的趋势．表３焊缝熔敷金属冲击性能４．４焊缝弯曲性能’表４为焊缝侧弯性能．１试样侧弯不满足弯曲性能要求，２。和３。试样侧弯满足性能要求．图７’为３组焊缝金属侧弯后试样表面形貌．１试样焊缝金属弯曲试样表面产生了较多的裂纹．随着Ｎｂ，Ｔｉ含量增加，表面裂纹越来越少．根据拉伸性能的分析可知，弯曲试样表面的裂纹也是由焊缝中的沿晶裂纹引起的．随着Ｔｉ，Ｎｂ元素含量的增加，焊缝中高温低塑性裂纹受到了抑制，弯曲试样表面的裂纹较少，弯曲性能变好．表４焊缝侧弯性能图７３组焊条焊缝金属侧弯的表面形貌万方数据第２期袁浩，等：６９０镍基合金焊条熔敷金属的组织与性能研究．４５．４．５晶间腐蚀检验为了分析新研制的镍基焊条的抗晶间腐蚀能力，对新研制的焊条进行了晶间腐蚀检验．新研制的镍基焊条熔敷金属的试样经７００ｏＣｘ３０ｍｉｎ敏化处理后加工成７０ｍｍ×１５ｍｉｎｘ２．５ｍｍ的晶间腐蚀试样，按ＧＢ／Ｔ１５２６０－９４（Ｂ）法进行晶间腐蚀试验后弯曲１８０。，弯曲后试样形貌见图８，检验结果见表５．‘（ａ）１试样（ｂ）２。试样图８弯曲后晶间腐蚀试样形貌表５晶间腐蚀检验结果试件编号检验结果弯曲后试样未发现晶间腐蚀裂纹弯曲后试样未发现晶间腐蚀裂纹图９为新研制的镍基焊条焊缝熔敷金属敏化处理后试样靠近表层区域做的沿穿越晶界路径线扫描分析．圈９３。试样沿穿越晶界路径线扫描镍基合金中的碳化物饱和固溶体在高温下不稳定，Ｃｒ的碳化物会沿晶界析出，由于在镍基合金中Ｃｒ的扩散速度远低于Ｃ，因而只能消耗晶界附近的Ｃｒ，当晶界附近Ｃｒ含量低于１２％，就会造“”成贫铬区的出现，在腐蚀介质作用下，贫铬区就会失去耐蚀能力，而产生晶间裂纹。１６。．但从图１０中的线扫描Ｃｒ元素含量变化的分析结果可以看出，当从一个晶粒穿过晶界到另一个晶粒的扫描过程中，Ｃｒ元素含量变化不大，Ｃｒ含量基本保持在２８．０％左右的水平，高于形成贫铬区的条件。因此，熔敷金属中不存在贫铬区，对晶间腐蚀的敏感性很低，在腐蚀环境的作用下没有产生晶间腐蚀裂纹．产生这一结果的原因是新研制的镍基焊条中的碳含量很低，其为０．０１９％（表１），且新研制的焊条焊缝金属中含有较多可以固Ｃ的Ｎｂ和Ｔｉ，因此，用来形成Ｃｒ：，Ｃ。碳化物的碳含量很少，不会在晶界形成贫铬区．图１０３。试样沿穿晶界路径的Ｃｒ元素含量变化５结论１）焊缝析出相主要沿枝晶间分布，析出相主要为（Ｎｂ，Ｔｉ）（Ｃ，Ｎ）和ＮｂＣ．随Ｔｉ和Ｎｂ含量增加，析出相的数量增加．２）焊缝熔敷金属中随着Ｎｂ，Ｔｉ元素含量的增加，焊缝熔敷金属的强度，塑性和弯曲性能得到提高．３）新研制的焊条中Ｎｂ和Ｔｉ的加入减小了∞ＣｒＣ。析出数量，在晶界附近没有形成贫铬区，这是其未产生晶间腐蚀裂纹的原因，也说明新研制的镍基焊条的抗晶间腐蚀性能良好．４）新研制的镍基焊条满足核电设备对焊缝熔敷金属的性能要求．参考文献：［１］董毅，高志远．我国核电事业的发展与Ｉｎｃｏｎｅｌ６９０合金的研制［Ｊ］．特钢技术，２００４，９（３）：４５－４８．ＤＯＮＧＹｉ，ＧＡＯＺｈｉｙｕａｎ．ＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｎｕｃｌｅａｒｐｏｗｅｒｉｎｄｕｓｔｒｙａｎｄｒｅｓｅａｒｃｈｏｆａｌｌｏｙＩｎｃｏｎｅｌ６９０ｉｎＣｈｉｎａ［Ｊ］．ＳｐｅｃｉａｌＳｔｅｅｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００４。９（３）：４５－４８．［２］ＣＥＬＳＪＲ．Ｃａｕｓｔｉｃｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｃｒａｃｋｉｎｇｓｔｕｄｉｅｓａｔ２８８Ｃ（５５０Ｆ）ｕｓｉｎｇｔｈｅｓｔｒａｉｎｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｄｅｔｅｃｈｎｉｑｕｅ・ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆａｌｌｏｙ６００，ａｌｌｏｙ８００，ａｎｄｔｙｐｅ３０４ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ，１９７８，３４（６）：１９８－２０９．［３］ＡＩＲＥＹＧＰ．ＴｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｃａｒｂｏｎｃｏｎｔｅｎｔａｎｄｔｈｅｒｍａｌｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｎｔｈｅＳＣＣｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｉｎｃｏｎｅｌａｌｌｏｙ６００ｓｔｅａｍｇｅｎｅｒａｔｏｒｔｕｂｉｎｇ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ，１９７９，３５（３）：１２９－１３６．［４］ＳＥＤＲＩＫＳＡＪ，ＦＬＯＲＥＥＮＳ，ＭＣＩＬＲＦ＿卫ＡＲ．Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔ０ｆｎｊｃｋｅｌｃｏｎｔｅｎｔｏｎｔｈｅｓＬ陀ｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆ—ＦｅＣｒ－Ｎｉａｌｌｏｙｓｉｎａｎｅｌｅｖａｔｅｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃａｕｓｔｉｃ—ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ，１９７６，３２（４）：１５７１６０．［５］ＭＣＩＬＲＥＥＡＲ，ＭＩＣＨＥＬＳＨＴ．Ｓｔｒｅｓｓｃｏｒｒｏｓｉｏｎ万方数据・４６・材料科学与工艺第２４卷［６］［７］［８］［９］［１０］［１１］ｂｅｈａｖｉｏｒｏｆ——‘ＦｅＣｒ。Ｎｉａｎｄｏｔｈｅｒａｌｌｏｙｓｉｎｈｉｓｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃａｕｓｔｉｃｓｏｌｕｔｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ，１９７７，３３（２）：６０－６７．ＮＡＧＡＮＯＨ，ＹＡＭＡＮＡＫＡＫ，ＹＯＮＥＺＡＷＡＴ，ｅｔａ１．ＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｈｉｓｈｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｔｔｕｂｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌｆｏｒａｄｖａｎｃｅｄＰＷＲｓｔｅａｍｇｅｎｅｒａｔｏｒｓ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａ—Ｊａｐａｎ，１９９０，２９：４８７４８９．ＴＩＮＳ，ＰＯＬＬＯＣＫＴＭ，ＫＩＮＧＷＴ．Ｃａｒｂｏｎａｄｄｉｔｉｏｎｓａｎｄｇｒａｉｎｄｅｆｅｃｔｆｏｒｍａｔｉｏｎｉｎｈｉｓｈｒｅｆｒａｃｔｏｒｙｎｉｃｋｅｌ－ｂａｓｅｓｉｎｇｌｅｃｒｙｓｔａｌｓｕｐｅｒａｌｌｏｙｓ［Ｊ］．ＡｎｎＡｒｂｏｒ，２０００，１００１：４８１０９．ＹＯＲＫＪＷ，ＦＬＵＲＹＲＬ．Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆｃａｎｄｉｄａｔｅｗｅｌｄｍｅｔａｌｓｆｏｒｊｏｉｎｉｎｇａｌｌｏｙ８００［Ｍ］．ＥｎｅｒｇｙＲｅｓｅａｒｃｈａｎｄＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔＡｄｍｉｎｉｓｔｒａｔｉｏｎ，ＴｅｃｈｎｉｃａｌＩｎｆｏｒｍａｔｉｏｎＣｅｎｔｅｒ，１９７６．ＣＯＬＬＩＮＳＭＧ．ＬＩＰＰＯＬＤＪＣ．Ａｎｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｄｕｃｔｉｌｉｔｙｄｉｐｃｒａｃｋｉｎｇｉｎｎｉｃｋｅｌ・・ｂａｓｅｄｆｉｌｌｅｒｍａｔｅｒｉａｌｓ・－ＰａｒｔＩ［Ｊ］．ＷｅｌｄｉｎｇＪｏｕｒｎａｌ，２００３，８２（１０）：２８８．薄春雨．６９０镍基合金焊带熔敷金属结晶裂纹敏感性研究［Ｄ］．北京：机械科学研究总院，２００６．莫文林，张旭，陆善平，等．Ｎｂ含量对ＮｉＣｒＦｅ一７焊缝金属组织，缺陷和力学性能的影响［Ｊ］．金属学报，２０１５，５１（２）：２３０－２３８．ＭＯＷｅｎｌｉｎ，ＺＨＡＮＧＸｕ，ＬＵＳｈａｎｐｉｎｇ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｏｆＮｂｃｏｎｔｅｎｔｏｎｍｉｃｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｗｅｌｄｉｎｇｄｅｆｅｃｔｓａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｎｉｅｒｆｅ一７ｗｅｌｄｍｅｔａｌ［Ｊ］．ＡｅｔａＭｅｔａＵｕｒｇｉｃａＳｉｎｉｅａ，２０１５，５１（２）２３０－２３８．［１２］ＭＯＷ，ＬＯＳ，ＬＩＤ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｓｏｆｆｉｌｌｅｒｍｅｔａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｎｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｎｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｆｏｒＥＲＮｉＣｒＦｅ一７ｍｕｌｔｉ－ｐａｓｓｗｅｌｄｍｅｎｔｓ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ：Ａ，２０１３，５８２：—３２６３３７．［１３］ＭＯＷ，ＬＯＳ，ＬＩＤ，ｅｔａ１．ＥｆｆｅｃｔｓｏｆｆｉｌｌｅｒｍｅｔａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｎｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓａｎｄｉｎｃｌｕｓｉｏｎｄｅｆｅｃｔｓｆｏｒＥＲＮｉＣｒＦｅ一７ｗｅｌｄｍｅｎｔｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅ—＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，２９（５）：４５８４６６．［１４］莫文林，陆善平，李殿中，等．一种核电核岛主设备用镍基焊丝的研制［Ｊ］．焊接学报，２０１４（６）：—９０９４．ＭＯＷｅｎｌｉｎ，ＬＵＳｈａｎｐｉｎｇ，ＬＩＤｉａｎｚｈｏｎｇ，ｅｔａ１．Ｒｅｓｅａｒｃｈａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆ—Ｎｉｂａｓｅｄｆｉｌｌｅｒｗｉｒｅｆｏｒｋｅｙｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓｏｆｎｕｃｌｅａｒｐｏｗｅｒｐｌａｎｔ［Ｊ］．Ｗｅｌｄｉｎｇ—Ｊｏｕｍａｌ，２０１４，（６）：９０９４．［１５］ＣＯＬＬＩＮＳＭＧ，ＲＡＭＩＲＥＺＡＪ，ＬＩＰＰＯＬＤＪＣ．Ａｎｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｆｄｕｃｔｉｌｉｔｙ－ｄｉｐｃｒａｃｋｉｎｇｉｎｎｉｃｋｅｌ・ｂａｓｅｄｗｅｌｄ—ｍｅｔａｌｓＰａｒｔＩｌｌ［Ｊ］．ＷｅｌｄｉｎｇＪｏｕｒｎａｌ－ＮｅｗＹｏｒｋ。２００４，８３（２）：３９－Ｓ．［１６］林晓云．不锈钢焊接接头晶间腐蚀性能的控制［Ｊ］．中国修船，２００７，２０（１）：３７－３９．ＬＩＮＸｉａｏｙｕｎ．Ｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｏｆｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｗｅｌｄｊｏｉｎｔ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＳｈｉｐｒｅｐａｉｒ，２００７，２０（１）：３７－３９．（编辑吕雪梅）万方数据