1973铝合金铸态组织及均匀化退火组织研究.pdf

　５６　　　材料工程／２０１０年５期　　　　１９７３铝合金铸态组织及均匀化退火组织研究　　　—　　　　　　　ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆＡｓｃａｓｔａｎｄＨｏｍｏｇｅｎｉｚｅｄ１９７３ＡｌｕｍｉｎｕｍＡｌｌｏｙ　　　　　　王正安，汪明朴，杨文超，张　　　茜，盛晓菲，李　周　　　（１中南大学材料科学与工程学院，长沙４１００８３；　　　２中南大学教育部有色金属材料科学与工程实验室，长沙４１００８３）　　—　　　　　—　　　—　　ＷＡＮＧＺｈｅｎｇａｎ，ＷＡＮＧＭｉｎｇｐｕ，ＹＡＮＧＷｅｎｃｈａｏ，　　　—　　　ＺＨＡＮＧＱｉａｎ，ＳＨＥＮＧＸｉａｏｆｅｉ，ＬＩＺｈｏｕ　　　　　　　　　　　　（１ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＣｅｎｔｒａｌＳｏｕｔｈＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈａｎｇｓｈａ４１００８３，　　　　　　　　　　　　Ｃｈｉｎａ；２ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＮｏｎｆｅｒｒｏｕｓＭｅｔａｌＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，　　　　　　　ＭｉｎｉｓｔｒｙｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎ，ＣｅｎｔｒａｌＳｏｕｔｈＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈａｎｇｓｈａ４１００８３，Ｃｈｉｎａ）　　　　　　　　　　摘要：采用光学金相显微镜、扫描电镜、ｘ射线、ＤＳＣ等分析手段研究了１９７３高强铝合金铸态和均匀化态的显微组织和　　　　　　　　　　　　　　　　　成分分布。结果表明：合金铸态组织为枝晶结构，主要存在ａ～Ａ１，ＭｇＺｎ（相）和ＡＩＣｕＭｇ（Ｓ相），还存在少量的Ａ１。　　　　　　　　　　　　　　　　　（ＦｅＣｕ）相。其中ＭｇＺｎｚ相中固溶部分Ａｌ原子和Ｃｕ原子，Ａ１ＣｕＭｇ相中固溶分布Ｚｎ原子。该合金合适的均匀化处　℃　　　　　　　　　理工艺为４７０／２４ｈ。均匀化后，原铸态合金中的ＭｇＺｎｚ（ｒ／相）和Ａ１ＣｕＭｇ（Ｓ相）回溶到基体，仅残留少量Ａ１。（ＦｅＣｕ）　　　　　　　　　相和Ａ１ＣｕｚＦｅ相，晶内析出大量弥散分布的球形Ａ１。粒子。　—　　　　关键词：Ａ１一Ｚｎ－ＭｇＣｕ合金；均匀化；显微组织　中图分类号：ＴＧ１１３．１２　　文献标识码：Ａ　———　文章编号：１００１４３８１（２０１０）０５００５６０８　　　　　　　　—　　　　　　　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆａｓｃａｓｔａｎｄｈｏｍｏｇｅｎｉｚｅｄ１９７３ａｌｌｏｙ　　　　　　　　　—　　　　ｗｅｒｅｓｔｕｄｉｅｄｂｙｍｅａｎｓｏｆｏｐｔｉｃａｌｍｉｃｒｏｇｒａｐｈ，ｓｃａｎｎｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｎｍｉｃｒｏｇｒａｐｈ，Ｘｒａｙｄｉｆｆｒａｃｔｏｍｅｔｒｙａｎｄ　　—　　　　　　　　　　　ＤＳＣ．Ｔｈｅａｓｃａｓｔｍｉｅｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｈｏｍｏｇｅｎｉｚｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓｏｆｔｈｅａｌｌｏｙｗｅｒｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．　　　　　—　　　　　　　　—　　Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅａｓｃａｓｔｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｄｅｎｄｒｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．ＩｔｍａｉｎｌｙｃｏｎｓｉｓｔｓｏｆａＡ１，Ｍｇ～　　　　　　　　　　　　　Ｚｎ２（１）ｐｈａｓｅａｎｄＡＩ２ＣｕＭｇ（Ｓ）ｐｈａｓｅ，ａｎｄＡ１１３（ＦｅＣｕ）４ｐｈａｓｅｓｗｅｒｅａｌｓｏｏｂｓｅｒｖｅｄ．Ｔｈｅ１ｐｈａｓｅ　　　　　　　　　　　　（ＭｇＺｎ２）ｄｉｓｓｏｌｖｅｓａｌｕｍｉｎｕｍａｎｄｃｏｐｐｅｒ，ａｎｄＡ１２ＣｕＭｇｐｈａｓｅｓｈｏｗｓｓｏｌｕｂｉｌｉｔｙｏｆｚｉｎｃ．Ｔｈｅｐｒｏｐｅｒ　　　　　　　　　　　　　　　—　ｈｏｍｏｇｅｎｉｚｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｔｈｉｓａｌｌｏｙｉｓａｔ４７０￣Ｃｆｏｒ２４ｈ．Ａｆｔｅｒｈｏｍｏｇｅｎｉｚａｔｉｏｎ，１ｐｈａｓｅａｎｄＳｐｈａｓｅｄｉｓ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｓｏｌｖｅａｌｍｏｓｔｉｎｔｏｔｈｅｍａｔｒｉｘ，ｌｅａｖｉｎｇａｓｍａｌｌａｍｏｕｎｔＡ１１３（ＦｅＣｕ）４ｐｈａｓｅａｎｄＡＩ７Ｃｕ２Ｆｅｐｈａｓｅｓｏｎｌｙ．Ａ　　　　　　　　　　　　　　ｌａｒｇｅｎｕｍｂｅｒｏｆＡ１３Ｚｒｐｈａｓｅｓｗｉｔｈｓｐｈｅｒｉｃｓｈａｐｅｗｅｒｅａｌｓｏｏｂｓｅｒｖｅｄ，ｄｉｓｐｅｒｓｉｎｇｉｎｓｉｄｅｇｒａｉｎｓ．　—　—　　　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ａ１一ＺｎＭｇＣｕａｌｌｏｙ；ｈｏｍｏｇｅｎｉｚａｔｉｏｎ；ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　　１９７３高纯铝合金挤压厚板／型材是某型号机所需　　　的关键承力结构材料，主要用于飞机的机翼整体结构　油箱。该材料也是国外新一代飞机的重要结构材料之一，　　　　　　　　　它具有优良的力学性能、疲劳断裂韧性和冷加工成　　　形性能，是制造具有优异综合性能的航空用宽厚板的　　先进铝合金材料。与传统的国产高强高纯７Ａ０９铝合　　金相比，在保持高强度的前提下１９７３合金断裂韧性要　　　　　　　　高１Ｏ～１５、裂纹试样冲击功要高０．５～１倍、剩余强　　　　　　　　　　度要高２５～３０、抗疲劳裂纹扩展约低２Ｏ～４０。　——　１９７３合金属于可热处理强化ＡｌＺｎＭｇ～Ｃｕ系铝　　　　合金，采用半连续水冷铸锭时，由于合金凝固速度过　　　　快，合金化元素在铸锭中不可避免地会存在偏离平衡　　　　状态的组织，即所谓的枝晶偏析和较多的非平衡共晶　　　组织，这种成分和组织的不均匀性将使合金在热加工　　　　　　　　　　　　　　　过程中容易发生过烧，热加工塑性明显降低并形成带　　　　　　　　　　状组织，有时还会产生热加工开裂现象，并增加了合金　　　　　　　　　　　　　　　　　的各向异性和腐蚀敏感性＿１］。而通过均匀化处理，　　　可以消除这种成分和组织的不均匀性，降低铸锭热加　　　　　　工过程中的流变应力，改善铸锭的热塑性］。在目——　前报道的研究文献中［２，ｓ－８］，Ａ１一ＺｎＭｇＣｕ系铝合金铸　　　　锭主要存在四种类型的第二相：ａ－Ａ１相、７１－ＭｇＺｎ相、—　—　　—　ＴＡｌ２Ｚｎ３Ｍｇ３相和ＳＡ１２ＣｕＭｇ相。Ｍｏｎｄａｌ和Ｍｕｋ　　　　ｈｏｐａｄｈｕａｙ［９１１］等在７０５５合金的铸锭中还发现存在—　　　℃　　　　　ｅＡｌＣｕ相，在４５０均匀化３５ｈ后Ｔ】～ＭｇＺｎ相和０一　　　Ａ１。Ｃｕ相基本回溶到基体当中，剩下第二相为Ｓ相和　　　　　　　富Ｃｕ的Ｔ相；而Ｘｉｅｌ１等在研究７０５０合金中，发现　１９７３铝合金铸态组织及均匀化退火组织研究　５９　　　　表２实验合金铸态组织中金属间化合物的化学成分（原子分数／％）　　　　　　　　　　　—　　Ｔａｂｌｅ２Ｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓｏｆｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃｃｏｍｐｏｕｎｄｓｉｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｌｏｙａｓｃａｓｔ（ａｔｏｍｆｒａｃｔｉｏｎ／％）　　　相，这在一些文献中也有过报道【１。晶界上还存在一　　　　些呈板状分布的粗大相，经能谱分析为应该含Ｆｅ的　　　　　　　　　Ａｌ。Ｆｅ相，但由于其中固溶了４．９２％的Ｃｕ，因此同　　　　　样也可以将其表示为Ａ１。（ＦｅＣｕ）扩展相。因为这种　　　　　　含Ｆｅ相在铸态合金中含量较少，在ｘ射线中并不能　发现其衍射峰。　　　　　由此可见，铸态合金中存在大量的Ｍｇ（Ａ１，Ｚｎ，　　　　　　　　　　　　　Ｃｕ）。相和Ａ１ｚＣｕＭｇ相，在晶内和晶界处均存在严重　　　　　　　　　　　　　　　的成分偏析和区域偏析，因此在热加工前必须进行均　　　　　　　　匀化退火，以消除组织的不均匀性。　　　　　　２．２铸态合金的ＤＳＣ分析　　　　　　　　　　　　图５所示为铸态合金在差热分析仪上测得的　　　　　　ＤＳＣ分析曲线，图６为合金中两种低熔点共晶相的平　　　　衡相图。　Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ／ｏＣ　　　　图５铸态合金的ＤＳＣ曲线分析　　　　　　—　　Ｆｉｇ．５ＤＳＣａｎａｌｙｓｉｓｃｕｒｖｅｓｏｆａｓｃａｓｔａｌｌｏｙｓ　　　　　　　　　℃　　由图５可以看出，铸态合金在４７４．２，４９１．８和℃　　　６３６．８有吸热峰，前两个峰对应于合金中两个低熔点　　　　　共晶相，后一个峰对应于合金的溶化温度。由铸态的　　　　℃　扫描电镜能谱分析（图４和表２）可知，４７４．２对应于　　—　　　　　　　　合金中ａＡｌ＋Ｍｇ（Ａｌ，Ｚｎ，Ｃｕ）。非平衡共晶相，℃　　　—　　　　４９１．８对应于合金中ａＡｌ＋Ａ１ＣｕＭｇ非平衡共晶　　　相。为了防止合金过烧，合金在随后均匀化处理的温　　℃　　度不能超过４７４．２。　　　　　　　　　　２．３均匀化态合金显微组织及其成分分析　　　图６是铸态合金经过不同温度均匀化后，合金的　　　　金相显微组织照片和扫描电镜背散射电子像。由图６　　　　　　可以明显看出，经均匀化后，合金晶粒组织明显长大，　　　从铸态组织的１５０／￣ｍ左右长大到４００ｔＬｍ左右。合金　　℃　中晶内和晶界处的偏析明显减少。合金经过４５０保　　　　温２４ｈ处理后，晶界上非平衡低熔点共晶相逐渐溶　　　　　解，枝晶网络已经变稀，残留相逐渐减少；合金经过℃　　　　　４６０保温２４ｈ后，晶界已十分细小，枝晶偏析和非　　℃　　平衡相基本消除；而合金经过４７０均匀化保温２４ｈ　　后，合金中残留的非平衡低熔点共晶相已基本完全消　　　　　除，仅剩下一些均匀化处理而无法消除的含Ｆｅ相。　　　　　　　　　　　　　　　℃　而由图６（ｅ）的金相组织照片可以看出，经过４７０／　　　　２４ｈ均匀化处理后，合金组织并没有发生明显的过烧　　　现象。　　　采用ＤＳＣ差热分析实验，对不同温度均匀化后的　　　合金组织进行分析，如图７所示。可以看出，随着均匀　　　　　　　　　　　　　　化温度的升高，合金中非平衡共晶组织的熔化峰面积　　　　逐渐减小，非平衡共晶组织溶解程度逐渐增大。合金　　℃　　　　　　经过４５０均匀化２４ｈ，还可以看到Ｍｇ（Ａｌ，Ｚｎ，Ｃｕ）２　　　　　扩展相和ＡｌＣｕＭｇ相的熔化峰，但峰的面积相较于　　　　℃　　　　铸态合金已经减小；而经过４６０退火２４ｈ后，Ｍｇ　　　　　　　　　　　　　　（Ａ１，Ｚｎ，Ｃｕ）扩展相的熔化峰已基本消失，说明Ｍｇ　　　　　（Ａ１，Ｚｎ，Ｃｕ）扩展相基本已经回溶到基体当中，但还　　　　　　℃　　存在少量的Ａ１ＣｕＭｇ相；经过４７０退火２４ｈ，Ｍｇ　　　　　　　　　　（Ａｌ，Ｚｎ，Ｃｕ）扩展相和Ａ１。ＣｕＭｇ相的熔化峰基本上　　　　　　　　　　　　　℃　已经看不到，这说明这两种非平衡共晶相在４７０均　　　　匀化处理后，确实都已经基本消除。　　　　　将经过不同温度均匀化后的合金进行扫描电镜　　　　　ＢＳＥ像观察和ＥＤＳ能谱分析如图８和表３所示。可　　℃　　　以看出，合金在经过４５０均匀化后，晶内呈白色棒状　　　　　分布的Ｍｇ（Ａ１，Ｚｎ，Ｃｕ）扩展相基本都已经回溶到基　　　　　体中，但晶界处仍残留一些少量的Ｍｇ（Ａ１，Ｚｎ，Ｃｕ）。　　　　—　扩展相。Ｆａｎ等＿】在研究Ａ１一ＺｎＭｇ－Ｃｕ系铝合金的　　均匀化处理过程中发现，大部分的Ｔ｝一Ｍｇ（Ａ１，Ｚｎ，Ｃｕ）。　　　　　　　　　　　　　　　　　　　扩展相溶解到基体当中，还有少量一部分转变成Ｓ＿　　　　　　Ａ１。ＣｕＭｇ相，并分析了Ｔ】相一Ｓ相的转变机制，同时　　　　　　　　　　　　　　在Ｓ相的长大和粗化过程中，伴随着Ｓ相的溶解，即Ｓ　　　相的含量逐渐降低。４５０￣Ｃ均匀化处理后，晶界处主要　　　　　　分布的是灰色ＡｌＣｕＭｇ相，但在晶内还可以看到部　　　　　　　分Ａｌ。（ＦｅＣｕ）扩展相和一种新的含Ｆｅ相，经ＥＤＳ　　　　　　　　分析为ＡｌＣｕＦｅ相（图８（ａ），（ｂ）），这种ＡｌＣｕ２Ｆｅ相　　　　　　较于灰色的Ａ１。（ＦｅＣｕ）扩展相呈灰白色分布，并且　６２　　　材料工程／２０１０年５期　　过程中应采取措施使非平衡共晶化合物充分溶解，而　　　溶解的关键又取决于原子的扩散，这就要求给原子提　供足够的扩散动力和扩散时间。　　从铸态合金Ｘ射线分析中可知铸态合金中主要　　　　　含有三种相：Ａ１，ＭｇＺｎ相和Ａ１ＣｕＭｇ相，分析ｘ射　　—　线图谱（图３），通过绝热法来计算铸态合金的Ａ１，Ｍｇ　　　　　Ｚｎ。相和ＡＩ。ＣｕＭｇ相的含量。以Ａ１为内标物质，根　据　　—　　Ｗｘ一　（１）　　ＫｘＥ　　　　　　式中：ｗ表示ｘ相被测试样中的质量分数；ｂ表示　　　　　　　第Ｘ相的衍射相强度；Ａ表示Ｎ个相中被选定为内　　　标相的物相名称，其中：　　　Ｋ一　　　　　　根据ＰＤＦ卡片，可知：　　ⅢＫ会｝ｏ。一４．３ＫＡＭＪｇ２Ｚｏｎ；　…　　　　￣一３．４３，ＫＡ１２ｃｕ３Ｍ一３．１７　　根据Ｊａｄｅ软件测量计算得：　ＩＡＩ：５７０６５（１１１），ＩＭｇＺｎ。：　　　１３００（ｚ０１），ＩＡｌｃｕＭｇ＝５８５（１１ｚ）　Ｋ　一　　＿０．８　７４　　　１一　　　　拓５・６（４）　ｗ　—　—　—　—　—　一　—　　２＿Ｔ一　　一２．７２％　　　Ｋｚ　十　＋　）　（５）　　　同理计算可得：　ＷＡｌ。　　　　—　　　ｃＭｇ一１一ＷＡｌＷＭｇｚ。：　１．５９　（６）　　　由此可见，铸态合金中，Ａｌ的含量大约为９５．６９　　　　　　　　　　　　　（质量分数，下同），ＭｇＺｎ相的含量约为２．７２，　　　　　　　　Ａ１ＣｕＭｇ相的含量约为１．５９。合金成分中的Ｍｇ　　　　　　　＋ｚｎ总和大约在８左右，而铸态合金中ＭｇＺｎ相含　　　　　　　　量只有２．７２左右，说明铸态合金中还有大量的Ｍｇ　　　　和ｚｎ原子固溶在基体当中，基体处于高能的过饱和　　状态，有析出平衡第二相的趋势，并且合金在快速冷凝　　　　　过程中铸锭内部形成了很强的内应力，使合金的压力　　加工性能变差。因此，在压力加工前铸态高强铝合金　　　必须经过均匀化处理，以消除枝晶偏析，使初生的非平　　　　衡共晶溶解，提高合金元素在基体中的固溶度，均匀组　　　织，降低内应力，从而提高合金的热塑性。　而均匀化退火制度主要参数是加热温度和保温时　　间。根据菲克第一定理：单位时间内通过单位面积扩　　　散物质的量与垂直该截面方向物质的浓度梯度成正　　比，即　　　Ｊ＝一Ｄ　（７）　｛Ｉｘ　　式中：．，为单位时间内通过单位面积扩散物质的量；Ｄ　　　为扩散系数，与合金的本质、固溶体类型、成分、晶粒尺　　寸、温度有关。根据均匀化理论，合金元素在固溶体中　　　的扩散系数与温度的关系可用式（８）表示：　—　　ＤＤｏｅｘｐ（一　）　（８）　　　　式中：Ｄ。为常数；Ｑ为扩散激活能；Ｒ为气体常数；Ｔ　　为均匀化热力学温度。式（８）表明，温度稍有升高将使　扩散过程明显加速。而非平衡共晶相在固溶体中的溶　　解时问又与其尺寸、均匀化温度及合金成分有关：　　：：＝　（９）　　　　　　　　　　　　　　　　式中：ａ和ｂ为随均匀化温度及合金成分而改变的系　　　　　　　　　　　　　　数；为共晶相的平均厚度。由此可见，为了达到充分　均匀化的目的，在尽可能提高均匀化退火温度的同时，　　　　　　　　　应视温度高低选取恰当的保温时间。　　在不同温度的均匀化条件下，加热温度较低，合金　　　元素扩散系数低，金属间化合物溶解速度较慢。在均　　　匀化过程中，对低熔点共晶来说，在保温前期已经大量　　　　　　　　　　　　　　　溶解，延长保温时间，溶解量有所增加但效果不大；对　　　　高熔点共晶来说，尚未达到其溶解温度，基扩不溶　　解，且部分低熔点共晶在均匀化过程中逐步转化为高　　熔点共晶，由此必然会造成较多的残留共晶。因此，要　　想充分均匀化，只有进一步提高均匀化温度。　　　　　　℃　　　　　在本研究合金中，通过４５０均匀化，ＭｇＺｎ相和　　　　Ａ１ｚＣｕＭｇ相均减少，而低熔点共晶相ＭｇＺｎ。的溶解　　　　　　速度相较高熔点共晶相ＡＩ。ＣｕＭｇ相，其溶解速度也　　℃　　　　　　　　较快。通过４６０均匀化后，可以看到ＭｇＺｎ相完全　　　　　回溶到基体当中，但Ａ１ＣｕＭｇ相还有少量残余。经　℃　　　　　过４７０均匀化后，两种非平衡共晶相均已全部回溶　　　到基体当中，仅剩下两种不同种类的含Ｆｅ相无法消　　　　　　　　　　　　　　　　除；并且在低于合金低熔点共晶相溶化温度４７４．２＂Ｃ　　　　的前提下，合金组织并没有发生明显的过烧现象，所℃　　以，４７０／２４ｈ可作为本实验合金最佳的均匀化制度。　℃　　　１９７３铝合金在经过４７０均匀化２４ｈ后，晶内均　　　　　匀存在大量弥散分布的Ａ１。Ｚｒ粒子，这些Ａｌ。Ｚｒ粒子　与位错之间紧密的交互作用对合金的再结晶有非常好　　　　　　的抑制作用，使合金中亚晶数量增多。弥散的Ａｌ。Ｚｒ　　　质点尺寸小，密集度很高，对位错的滑移和攀沿以及晶　　　　　　　　　　　　　　　界的移动具有很强的钉扎作用，可以稳定变形组织的　　亚结构，阻碍加热时位错重新排列成亚晶界及随后发　　　　　　　　　　展成大角度晶界的过程，从而阻碍了再结晶的形核。　１９７３铝合金铸态组织及均匀化退火组织研究　６３　　　４结论　　　—　（１）１９７３铝合金铸态组织主要存在ａＡ１，ＭｇＺｎ２　　　　　　（Ｔｌ相）和Ａ１ＣｕＭｇ（Ｓ相），还存在少量的Ａ１。（ＦｅＣｕ）　　　　相；铸态组织成分分布不均匀，存在严重的枝晶偏析，　　　其元素偏析程度Ｃｕ＞Ｍｇ＞Ｚｎ；非平衡共晶相在晶界　　　　　处呈连续网状分布；ＭｇＺｎ（Ｔ】相）固溶了一定的Ａｌ原　　　　　　　　　子和Ｚｎ原子，而Ａ１。ＣｕＭｇ（Ｓ相）固溶了少量的Ｚｎ原　　　子。ＭｇＺｎｚ（Ｔ】相）和Ａ１ＣｕＭｇ（Ｓ相）两种低熔点共晶　　　　　　℃　℃　　对应的溶化温度分别为４７４．２和４９１．８。　　（２）１９７３铝合金均匀化过程中随着均匀化温度　　　　　的升高，粗大的ＭｇＺｎ。（Ｔｌ相）和Ａ１ＣｕＭｇ（Ｓ相）逐渐　　　　　　　　　　回溶到基体，仅残留少量难溶的Ａ１。（ＦｅＣｕ）相和　　　　　　　　Ａ１ＣｕＦｅ相。晶内析出大量弥散分布的圆形Ａｌ。ｚｒ　　颗粒。　　　℃　（３）１９７３铝合金的最佳均匀化工艺为４７０／２４ｈ。　参考文献　　　　　　　　［１］王洪，付高峰，孙继红，等．超高强铝合金研究进展［Ｊ］．材料导报，　—　　２００６，２０（２）：５８６０．　　　　　　　　　［２］贺永东，张新明，游江海．７Ａ５５合金均匀化处理［Ｊ］．中国有色金　—　属学报，２００６，１６（４）：６３８６４４．　　　　　　　　　［３］田福泉，李念奎，崔建忠．超高强铝合金强韧化的发展过程及方向　—　［Ｊ３．轻合金加工技术，２００５，３３（２）：１９．　　　　　　　　　　［４３钟皓。韩逸，陈琦，等．７１５０铝合金铸态组织中第二相的形貌及相　—　组成［Ｊ］．特种铸造及有色合金，２００８，２８（２）：１０６１０８．　　　　　　　　　—　［５］ＲＯＢｓＯＮＪＤ．Ｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇｔｈｅｈｏｍｏｇｅｎｉｚａｔｉｏｎｏｆｚｉｒｃｏｎｉｕｍｃｏｎ　　　　　　　　　　ｔａｉｎｉｎｇｃｏｍｍｅｒｃｉａｌａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｓｕｓｉｎｇａｎｏｖｅｌｐｒｏｃｅｓｓｍｏｄｅｌ　　　　　口］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＡ，２００２，３３８：２１９～２２９．　　　　　　　　［６］ＳＴＩＬＬＥＲＫ，ＷＡＲＲＥＮＰＪ，ＨＡＮＳＥＮＶ，ｅｔａ１．Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ　　　　—　　　　　　　—　ｏｆｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎｉｎａｎＡ１。Ｚｎ－Ｍｇａｌｌｏｙａｆｔｅｒｔｗｏｓｔｅｐａｇｉｎｇｔｒｅａｔ－　　　　　　　　ｍｅｎｔａｔＩｏｏ＇Ｃａｎｄ１５０＂Ｃ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　—　　Ａ，２００１，２７０：５５６３．　　　　　　　　［７］ＰＵＲＤＹＧＲ，ＫＩＲＫＡＬＫＹＪＳ．Ｈｏｍｏｇｅｎｉｚａｔｉｏｎｂｙｄｉｆｆｕｓｉｏｎ　—　［Ｊ］．ＭｅｔａｌｌＴｒａｎｓ，１９７１，２（２）：３７１３７８．　　　　　　　　　　［８］ＣＯＬＥＧＳ．Ｉｎｈｏｍｏｇｅｎｅｉｔｉｅｓａｎｄｔｈｅｉｒｃｏｎｔｒｏｌｖｉａｓｏｌｉｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ　—　［Ｊ］．ＭｅｔａｌｌＴｒａｎｓ，１９７１，ｚ（２）：３５７３７０．　　　　　　　　　　　—　［９］ＦＡＮＸＧ，ＪＡＮＧＤＭ．ＥｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃｐｈａｓｅｓｏｆＡｌ—　　　　　　—　ＺｎＭｇ－Ｃｕａｌｌｏｙｄｕｒｉｎｇｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＮｏｎ　　　　　　　ｆｅｒｒｏｕｓＭｅｔａｌｓＳｏｃｉｅｔｙｏｆＣｈｉｎａ，２００６，ｌ６：１２４７～ｌ２５Ｏ．　　　　　　　　　　［１Ｏ］ＭＯＮＤＡＬＣ，ＭｕＫＨＯＰＡＤＨＹＡＹＡＫ．ＯｎｔｈｅｎａｔｕｒｅｏｆＴ　　　　　—　　（ＡｌｚＭｇ３Ｚｎ３）ａｎｄＳ（ＡｌｚＣｕＭｇ）ｐｈａｓｅｓｐｒｅｓｅｎｔｉｎａｓｃａｓｔａｎｄ　　　　　　—　ａｎｎｅａｌｅｄ７０５５ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉ　　—　　ｎｅｅｒｉｎｇＡ，２００５，３９１：３６７３７６．　　　　　　　　　　［１１］ＭｕＫＨＯＰＡＤＨＹＡＹＡＫ．Ｏｎｔｈｅｎａｔｕｒｅｏｆｔｈｅｓｅｃｏｎｄｐｈａｓｅ　　　　——　　—　ｐａｒｔｉｃｌｅｓｐｒｅｓｅｎｔｉｎａｓ－ｃａｓｔＡ１一ＣｕＭｇＡｇａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＳｃｒｉｐｔａＭａ—　　ｔｅｒｉａｌｉａ，１９９９，４１：６６７６７２．　　　　　　　　　　［１２］ＸＩＥＦＹ，ＹＡＮＸＹ，ＤＩＮＧＬ，ｅｔａ１．Ａｓｔｕｄｙｏｆｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　　　　　　—　ａｎｄｍｉｃｒ０ｓｅｇｒｅｇａｔｉ０ｎｏｆａｌｕｍｉｎｕｍ７０５０ａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉ　　　　—　　ｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＡ，２００３，３５５：１４４１５３．　　　　　　　　［１３］ＭｕＫＨ０ＰＡＤＨＹＡＹＡＫ．ＣｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆＣｕ　　　　　　—‘——　——　—　ｒｉｃｈｐｈａｓｅｐａｒｔｉｃｌｅｓｐｒｅｓｅｎｔｉｎａｓ－ｃａｓｔＡ１ＣｕＭｇ（Ｌｉ）ａｌｌｏｙｓｃｏｎ－　　　　　　ｔａｉｎｉｎｇＡｇ［Ｊ］．ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌａｎｄＭａｔｅｒｉａｌｓＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＡ，—　　１９９９，３０：１６９３１７０４．　　　—　　　　［１４］ＨＥＹｏｎｇ－ｄｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＸｉｎｍｉｎｇ．Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔａｎｄｍｅｃｈａｎｉｓｍ　　　　　　　　　　——　　ｏｆｍｉｎｏｒＣｒａｎｄＭｎａｎｄＴｉａｎｄＺｒｏｎＡＩｚｎＭｇ－Ｃｕａｌｌｏｙ［Ｊ］．　　　　　　ＴｈｅＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａ１ｏｆＮｏｎｆｅｒｒｏｕｓＭｅｔａｌｓ，２００５，１５（１Ｏ）：１５９４—　１６Ｏ１．　　　　　　　　　　　［１５］ＦＡＮＸＧ，ＪＡＮＧＤＭ．ＴｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆａｎＡ卜—　　　　　ＺｎＭｇ－Ｃｕａｌｌｏｙｄｕｒｉｎｇｈｏｍｏｇｅｎｉｚａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＬｅｔｔｅｒｓ，—　　２００６，６０：１４７５１４７９．　　　　　　　　　　［１６］ＬＩＹＪ，ＡＲＮＢＥＲＧＬ．Ａｅｕｔｅｃｔｏｉｄｐｈａｓｅｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｆｏｒｔｈｅ　　　　　　　　　　ｐｒｉｍａｒｙｉｎｔｅｒｍｅｔａｔｌｉｃｐａｒｔｉｃｌｅｆｏｒｍＡｌ（Ｆｅ，Ｍｎ）ｔｏＡ１３（Ｆｅ，Ｍｎ）　　　—　ｉｎＡＡ５１８２ａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，２００４，５２：２９４５２９５２．　“”　　基金项目：国家８６３项目（２００６ＡＡ０３Ｚ５１７）　　—　　　——　收稿日期：２００９１１－０５；修订日期：２０１００３２９　　　　　　作者简介：王正安（１９６３一），男，博士研究生，主要从事高性能铝合金的　　　　　研究，联系地址：重庆市西南铝业集团有限责任公司技术质量部（４０１３２６），　　Ｅ－ｍａｉｌ：ｗｚａ＠ｓｗａ．ｔｏｍ．ａｎ　　　　　　　　通讯作者：汪明朴，男，教授，博导，联系地址：湖南长沙市中南大学材料　　—　科学与工程学院（４１００８３），Ｅｍａｉｌ：ｍｐｗａｎｇ＠ｍａｉｌ．ＣＳＵ．ｅｄｕ．ａｎ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米　　欢迎订阅《材料工程》　　　　　《材料工程》主要刊登有关材料科学与工程方面的学术论文，同时刊登综合性评述，报道新材料，新工艺，新产　　　　品信息，及时准确反映国内材料领域的新成就和新进展。《材料工程》是美国工程索引（ＥＩ）收录期刊，是中国科技　　　论文统计分析用刊，同时人选《中文核心期刊要目总览》、中国科学引文数据库、中国学术期刊综合评价数据库、中　　国学术期刊（光盘版）及万方数据网和中国期刊网。欢迎国内外厂商刊登广告，价格优惠。　　　　　　　　　　《材料工程》为月刊，大１６开本，每期１５．ＯＯ元，全年１２期１８０元。需订阅者可向本刊编辑部索取订单，或直　　接汇款至编辑部即可。