3003铝合金动态再结晶实验研究.pdf

３００３铝合金动态再结晶实验研究７７３００３铝合金动态再结晶实验研究ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＤｙｎａｍｉｃＲｅｃｒｙｓｔａ１ｌｉｚａｔｉｏｎｏｆ３００３ＡｌｕｍｉｎｕｍＡｌｌｏｙ陈贵清，傅高升，颜文煅。，程超增，邹泽昌（１福州大学材料科学与工程学院，福州３５０１０８；２福建交通职业技术学院机械工程系，福州３５０００７）———ＣＨＥＮＧｕｉｑｉｎｇ～。ＦＵＧａｏｓｈｅｎｇ～，ＹＡＮＷｅｎｄｕａｎ～，——ＣＨＥＮＧＣｈａｏｚｅｎｇ，ＺＯＵＺｅｃｈａｎｇ（１ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＦｕｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｆｕｚｈｏｕ３５０１０８，Ｃｈｉｎａ；２ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＦｕｉｉａｎＣｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＣｏｌｔｅｇｅ，Ｆｕｚｈｏｕ３５０００７，Ｃｈｉｎａ）℃摘要：采用Ｇｌｅｅｂｌｅ一１５００热模拟试验机对３００３铝合金进行变形温度为３００～５００、应变速率为０．０１～１Ｏ．Ｏｓ的高温等温压缩实验，由真应力一真应变曲线计算应变硬化速率，并采用截线法测量热压缩后平均晶粒尺寸，结果表明：３００３铝合金动态再结晶临界应变￡随着ｚ参数的增大而提高，合金发生动态再结晶的临界条件为：￡＞￡一７．２８×”１０Ｚｏ；动态再结晶的平均晶粒尺寸随温度的升高、应变速率的减小而增大，其关系为：ｌｎｄ一一０．０８２４１ｎＺ＋４．９５３２；在实验条件下，该合金具有正的应变速率敏感性，随变形温度的降低和应变速率的增大，合金进入稳态流变阶段时所对应的真应力值逐渐增大，并且峰值应力随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大，符合Ｈａｌｌ－Ｐｅｔｃｈ关系：１ｎ一一０．９３７８１ｎｄ＋６．５２３２。关键词：３００３铝合金；应变硬化速率；动态再结晶；临界应变；平均晶粒尺寸中图分类号：ＴＧ１４６．２１文献标识码：Ａ文章编号：１００ｌ一４３８１（２０１１）０８００７７０５—Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ３００３ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｗａｓｄｅｆｏｒｍｅｄｂｙｉｓｏｔｈｅｒｍａｌｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｉｎｔｈｅｒａｎｇｅｏｆｄｅｆｏｒｍａ—℃—ｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ３００５００ａｔｓｔｒａｉｎｒａｔｅ０．０１－１０．０ｓｕｓｉｎｇＧｌｅｅｂｌｅ一１５００ｔｈｅｒｍａ１ｓｉｍｕｌａｔｏｒ．Ｔｈｅ——ｓｔｒａｉｎｈａｒｄｅｎｉｎｇｒａｔｅｃｏｕｌｄｂｅｏｂｔａｉｎｅｄｆｒｏｍｔｒｕｅｓｔｒｅｓｓｔｒｕｅｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓ，ａｎｄｔｈｅｒｅｃｒｙｓｔａ１ｌｉｚａｔｉｏｎａｖｅｒａｇｅｇｒａｉｎｓｉｚｅｗａｓｍｅａｓｕｒｅｄｕｓｉｎｇｔｈｅｉｎｔｅｒｃｅｐｔｍｅｔｈｏｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｃｒｉｔｉｃａｌｓｔｒａｉｎ￡ｉｎｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｐａｒａｍｅｔｅｒＺｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ，ｔｈｅｃｒｉｔｉｃａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｆｏｒｏｎｓｅｔｏｆｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ（ＤＲＸ）ｉｓｓ＞ｅ一７．２８×１ＯＺ。・。６１．Ｔｈｅａｖｅｒａｇｅｒｅｃｒｙｓｔａ１ｌｉｚａｔｉｏｎｇｒａｉｎｓｉｚｅｉｎｃｒｅａｓｅｓａｓｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ…ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｎｃｒｅａｓｅｓａｎｄｔｈｅｓｔｒａｉｎｒａｔｅｄｅｃｒｅａｓｅｓ，ｗｈｉｃｈｃａｎｂｅｄｅｓｃｒｉｂｅｄａｓｌｎｄ一一０．０８２４１ｎＺ＋４．９５３２．Ｔｈｅｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄａｌｌｏｙｉｓｓｅｎｓｉｔｉｖｅｔｏｐｏｓｉｔｉｖｅｓｔｒａｉｎｒａｔｅｕｎｄｅｒｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ｔｈｅｔｒｕｅｓｔｒｅｓｓｉｎｃｒｅａｓｅｓａｓｔｈｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｅｃｒｅａｓｅｓａｎｄｔｈｅｓｔｒａｉｎｒａｔｅｉｎｃｒｅａｓｅｓ．Ｔｈｅｐｅａｋｓｔｒｅｓｓｉｎｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅａｖｅｒａｇｅｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｇｒａｉｎｓｉｚｅｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ，ｗｈｉｃｈｍｅｅｔｓｗｉｔｈｔｈｅｌａｗ—…ｏｆＨａｌｌＰｅｔｃｈ：１ｎｏ－一一０．９３７８１ｎｄ＋６．５２３２．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：３００３ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙ；ｓｔｒａｉｎｈａｒｄｅｎｉｎｇｒａｔｅ；ｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ；ｃｒｉｔｉｃａｌｓｔｒａｉｎ；ａｖｅｒａｇｅｇａｉｎｓｉｚｅ３００３铝合金属于Ａ１一Ｍｎ系合金，具有良好的机械加工性能、抗蚀性能、散热性能以及密度小、强度高等特点，目前在容器箔、花纹板、铝塑复合板、通讯电子行业以及运输液体产品的槽罐、压力罐、热交换器、化工设备、飞机油箱、油路导管、防盗盖和罩冒等领域被广泛应用。在生产３００３铝合金板带箔的过程中，动态再结晶通过细化晶粒、消除加工硬化所积累的位“错和产生的微裂纹，改善材料的加工性能］，因此，材料的动态再结晶在热加工过程中起到了非常重要的作用。而动态再结晶发生的临界值以及动态再结晶晶粒尺寸大小是研究动态再结晶特征的重要指标［５］。本工作通过热模拟实验方法，由真应力一真应变曲线计算应变硬化速率］，建立３００３铝合金动态再结晶开始时的临界应变量值ｅ，以及动态再结晶平均晶粒尺寸与—ＺｅｎｅｒＨｏｌｌｏｍｏｎ参数的定量关系，为研究３００３铝合金的热变形本构关系和热变形工艺提供理论依据。７８材料工程／２０１１年８期１实验材料和方法３００３铝合金化学成分（质量分数／）为：０．５８Ｓｉ，０．６２Ｆｅ，０．０６８Ｃｕ，１．０９Ｍｎ，０．０３Ｍｇ，０．００６Ｔｉ，０．００８Ｚｎ，０．００７Ｎｉ，余量Ａ１。其制备工艺流程为：采—用容量为６０ｋｇ的Ｆ９７１１６型石墨坩埚电阻炉进行高效熔体处理＿７］，用金属型浇注出１１０ｒａｍ×２０ｒａｍ×℃７０ｍｍ铸锭，将铸锭进行５１０，２０ｈ均匀化退火。加工出直径为１０ｍｍ、高为１５ｒａｍ，两端带有深０．２ｍｍ凹槽的样品。在Ｇｌｅｅｂｌｅ一１５００热模拟试验机上进行恒应变速率等温热压缩实验，压缩过程中在圆柱试样两端的槽内填充润滑剂，化学成分（体积分数）为７０％石墨＋２０机油＋５硝酸三甲苯酯，以减小摩擦对应力℃状态的影响。加热速度为１／ｓ，保温时间５ｍｉｎ，总压缩应变量为０．７（真应变）。变形条件分别为０．１Ｓ℃℃（３００，３５０，４００，４５０，５００）和４００（０．０１，０．１，１．０，１０．０ｓ），变形过程全部由计算机控制并自动采集有关数据。为观察热变形后的显微组织特征，试样达到预变形量后立即卸载水淬以固定组织。冷却后的试样用线切割沿纵向剖开，经研磨、抛光、腐蚀后，采用ＸＪＧ一０５型自动图像分析仪定量测定试样晶粒尺寸。２结果与分析２．１３００３铝合金的真应力一真应变曲线试样在变形温度为４００￣Ｃ、应变速率为０．０１～１０．０ｓ条件下的真应力一真应变曲线和在应变速率为℃０．１ｓ、变形温度为３００￣５００条件下的真应力一真应变曲线如图１所示。℃℃图１３００３铝合金在不同热变形下的真应力一真应变曲线（ａ）４００，０．０１～１Ｏ．Ｏｓ－１；（ｂ）０．１ｓ一１，３００～５００Ｆｉｇ．１Ｔｈｅｔｙｐｉｃａｌｔｒｕｅｓｔｒｅｓｓｔｒｕｅｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｆｏｒ３００３ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ℃—℃（ａ）４００，０．０１－１０．０ｓ；（ｂ）０．１ｓ一，３００５００由图ｌ可知，该合金在热压缩变形时，流变应力在开始阶段随应变的增加迅速增大，出现一峰值后逐渐下降，当真应变达到一定值后，流变应力不再随应变量的增加而发生明显变化，表现出稳态流变特征。在同一变形温度下，随变形速率的增加，合金的变形抗力增加，说明合金在该实验条件下具有正的应变速率敏感性；在同一变形速率下，随变形温度升高，合金的变形抗力下降；随变形温度的降低和应变速率的增大，进入稳态流变阶段时所对应的真应力值逐渐增大，因而，合金进入稳态变形愈困难。２．２建立临界动态再结晶条件Ｅ．Ｉ．Ｐｏｌｉａｋ，Ｊ．Ｊ．ＪｏｎａｓＥ］提出基于热力学不可逆原理的动力学临界条件，即认为临界条件与（一ａｏ／￣）一曲线上的最小值（为应变硬化速率）以及（或１ｎＯ－。）曲线上的拐点相对应。以此确定的门槛应变值即为临界应变（￡），对应的应力为临界应力（）。材料动态再结晶的特征可以从加工硬化率和流变应力的关系来分析。当应变速率与变形温度一定时，应力随应变的变ｊ“化率称之为应变硬化速率，０一（半）丁。应变硬化Ｕ￡速率与流变应力（Ｏ－ａ）曲线（见图２）可以更好地揭示变形过程中材料微观组织的变化，而且能够更准确地确定流变曲线的特征值儿］。当（～）一０时所对００＂ａ应的流变应力是动态再结晶临界应力ｌ８］，可以直接从（ａ／ａ）一ｄ口曲线中得至０。图２为实验用３００３铝合金在实验条件为０．１Ｓ℃℃（３００，３５０，４００，４５０，５００）和４００（０．０１，０．１，１．０，１０ｓ）时的０－ａ、一（ａ／）一曲线，由一（￣Ｏ／Ｏａ）一曲线的最低点确定不同温度和应变速率下的动态再结晶的临界应力，该值在真应力一真应变曲线上所对应的应变即为临界应变ｅ。为了分析临界应变与应变速率和变形温度之间的∈∽∞∞日ｌ，詈ＩＪ＿ｌ＿∞，ｓｌｓ０ｎＪ３００３铝合金动态再结晶实验研究７９Ｓｔｒｅｓｓ，ＭＰａⅣＳｔｒｅｓｓ，【Ｐａ图２不同变形条件下的应变硬化速率与流变应力的关系曲线℃℃（ａ）４００，口；（ｂ）４００，一（ａ口／ａ）一ｏ；（ｃ）ｏ．１Ｓ，ｄ；（ｄ）０．１ｓ＿。，一（３０／３ａ）一ｄ—Ｆｉｇ．２Ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｃｕｒｖｅｓｆｏｒｓｔｒａｉｎｈａｒｄｅｎｉｎｇｒａｔｅａｎｄｆｌｏｗｓｔｒｅｓｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ℃℃（ａ）４００，０－；（ｂ）４００，（ａ／ａ）一ｄ；（ｃ）０．１Ｓ一，０－０；（ｄ）０．１ｓ一，一（３０／￣）一ｄ—关系，引入ＺｅｎｅｒＨｏｌｌｏｍｏｎ参数（Ｚ＝￡ｅｘｐ（Ｑ／Ｒ丁）），其中Ｑ为热变形激活能。在高应力水平（。）下，流变应力本构模型服从指数关系，即一Ａｅｘｐ（）ｅｘｐ（一Ｑ／ＲＴ）。对该式等号两边取自然对数，然后进行多元线性回归分析，可以得到激活能Ｑ值约为１７４．６２ｋＪ・ｍｏｌ＿。。根据得到的ｅ值可以获得Ｉｎｓ一ｌｎＺ曲线（见图３）。通过回归获得以下经验公式：Ｉｎｓ一０．１６６１ｌｎＺ一９．５２７５，其线性相关系数Ｒ一０．９４５８。因此，３００３铝合金发生动态再结晶的临界条件为：ｅ＞ｅ＝：＝７．２８×１ＯＺ¨。由图３可以看出，临界应变随着应变速率的增加和变形温度的降低而增加，这是因为动态再结晶过程与时间有关，提高应变速率缩短了变形时间，从而使塑性变形时位错运动和位错攀移的发生和发展进行不充分，影响到动态再结晶的形核数量和晶粒长大速率，不利于动态再结晶的软化作用，使得动态再结晶软化和应变硬化达到平衡的临界应变量增大。另一方面，温度升高，促进了位错的交滑移、攀移和亚晶的形成、合并，动态再结晶就越容易发生，使动态再结晶的临界应变量减小［１Ｚ，１３３。２．３动态再结晶平均晶粒尺寸与ｚ参数和峰值应力的关系图４所示是３００３铝合金在相同的变形程度和变形温度，不同变形速率下的金相组织。可以看出，在应变速率较低的情况下变形时，晶粒粗大，且大小很不均图３临界应变￡和Ｚ参数关系Ｆｉｇ．３ＴｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｅａｎｄＺｐａｒａｍｅｔｅｒ匀。随着变形速率的增加，再结晶晶粒越来越细小，大小也比较均匀。这是因为当变形速率较低时，合金中的存储能较少，再结晶的驱动力较低，因此只能在某些具有能量起伏的区域首先形核，再结晶形核率低。当变形速率较高时，变形时间缩短，致使一些区域位错来不及抵消，再结晶形核位置多，使晶粒细化。图５所示是３００３铝合金在相同的变形程度和变形速率，不同变形温度下的金相组织。可以看出，变形温度较低时，变形组织呈拉长状，随着变形温度的提高，晶粒越来越粗大。这是因为变形温度越高，变形时回复的程度越大，导致变形后的储存能减小，再结晶形核不容易发生［－１４，１５］。∈∞矗Ｉ３ＢＪＩＩｌｕ０ＪＢ年扫∽苣－ＩＩＩＩｕ０年Ｉｌ２４６８Ｏ２４６８Ｏ２４４４４３００３铝合金动态再结晶实验研究小）进行预测和控制，为控制和优化合金的高温塑性变形条件来获得所需的组织及相应的性能提供实验依据。从图１真应力一真应变曲线可以看出：降低温度，提高应变速率，变形抗力即峰值应力增大。而峰值应力（）与动态再结晶平均晶粒尺寸关系如图６（ｂ）所…示，通过线性回归可得：ｌｎａ一一０．９３７８１ｎｄ＋６．５２３２，Ｒ一一０．９７７１。由峰值应力与动态再结晶平均晶粒尺寸之间的关系式可以看出，它们之间符合—ＨａｌｌＰｅｔｃｈ关系，即晶粒越小，峰值应力越大。４ｌ３４・２４１４．０３．９３．８３．７３．６３．５２图６动态再结晶平均晶粒尺寸与Ｚ参数和峰值应力的关系（ａ）ｌｎＺ－ｌｎｄ；（ｂ）ｌｎｄａｖｅ－－ｌｎａＦｉｇ．６Ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐａｍｏｎｇｒｅｃｒｙｓｔａｌ１ｉｚａｔｉ。ｎａｖｅｒａｇｅｇａｉｎｓｉｚｅ，Ｚｐａｒａｍｅｔｅｒａｎｄｐｅａｋｓｔｒｅｓｓ（ａ）ｌｎＺ－ｌｎｄ；（ｂ）ｌｎｄａｖｅ－ｌｎａｍ３结论（１）３００３铝合金动态再结晶临界应变￡。随着Ｚ参数的增大而提高，即随着应变速率的上升和变形温度的下降而增大，合金发生动态再结晶的临界条件为：ｅ＞ｅ一７．２８×”１０一Ｚ。・。（２）３００３铝合金动态再结晶的平均晶粒尺寸随温度的升高、应变速率的减小而增大，它们之间的关系…为：１ｎｄ一一０．０８２３７１ｎＺ＋４．９５３２３，据此可对该合金的组织和性能进行预测和控制。（３）在实验条件下该合金具有正的应变速率敏感性，随变形温度的降低和应变速率的增大，合金进入稳态流变阶段时所对应的真应力值逐渐增大，并且峰值应力随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大，它们之间符合Ｈａｌｌ－Ｐｅｔｃｈ关系：ｌｎ一一Ｏ．９３７８１＋６．５２３２。参考文献［１］潘复生，张丁非．铝合金及应用ＦＭ］．北京：化学工业出版社，２００６．—１－２１霍庆利，何树民，张晶，等．３００３０铝合金深冲带材退火制度的—研究［Ｊ］．轻合金加工技术，２００７，３５（１Ｏ）：２２２３．［３１曹金荣，刘正东，程世长，等．应变速率和变形温度对Ｔ１２２耐热钢流变应力和临界动态再结晶行为的影响Ｉ－Ｊ］．金属学报，２００７，—４３（１）：３５４０．Ｅ４１王斌，易丹青，方西亚，等．ＺＫ６０镁合金高温动态再结晶行为的—研究［Ｊ］．材料工程，２００９，（１１）：４５５０．————Ｅ５１赵欣，张奎，李兴刚，等．ＭｇＹＮｄＧｄＺｒ合金动态再结晶实验—研究ＥＪ］．稀有金属，２００８，３２（５）：６５７５７３．—［６］ＰＯＬＩＡＫＥＩ，ＪＯＮＡＳＪＪ．ＩｎｉｔｉａｔｉｏｎｏｆｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎｉｎＣＯｎ—ｓｔａｎｔｓｔｒａｉｎｒａｔｅｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎＥＪ］．ＩＳＩＪＩｎｔ，２００３，４３（５）：６８４６９１．［７３傅高升，陈文哲，钱匡武．高效铝熔体综合处理技术及其效果—［Ｊ］．中国有色金属学报，２００２，１２（２）：２６９２７４．——［８３ＰＯＬＩＡＫＥＩ，ＪＯＮＡＳＪＪ．Ａｏｎｅｐａｒａｍｅｔｅｒａｐｐｒｏａｃｈｔｏｄｅｔｅｒｍｉ—ｎｉｎｇｔｈｅｃｒｉｔｉｃａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｆｏｒｔｈｅｉｎｉｔｉａｔｉｏｎｏｆｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌｌｉ—ｚａｔｉｏｎＥＪ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒ，１９９６，４４（１）：１２７１３６．—［９］ＫＩＭＳＩ，ＹＯＯＹＣ．Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａ１１ｉｚａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆＡＩＳＩｔｙｐｅ４１４０ｍｅｄｉｕｍｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭａｔｅｒＳｃｉＴｅｃｈｎｏｌ，２００２，１８（２）：１６Ｏ一１６４．—ｒ１Ｏ］ＭＡＮＯＮＵＫＵＬＡ，ＤＵＮＮＥＦＰＥ．Ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎｏｆｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａｌ１ｉｚａｔｉ０ｎｕｎｄｅｒｉｎｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓｓｔｒｅｓｓｓｔａｔｅｓｉｎｐｕｒｅｃｏｐｐｅｒ—ＥＪ］．ＡｃｔａＭａｔｅｒ，１９９９，４７（１７）：４３３９４３５４．［１１］黄光胜，汪凌云，黄光杰，等．ＡＺ３１镁合金高温本构方程［Ｊ］．金属成形工艺，２００４，２４（２）：４１４４．［１２］ＭＹＳＨＬＹＡＥＶＭＭ，ＭＣＱＵＥＥＮＨＪ，ＭＷＥＭＢＥＬＡＡ，ｅｔａ１．Ｔｗｉｎｎｉｎｇ，ｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｏｖｅｒｙａｎｄｒｅｃｒｙｓｔａｌ１ｉｚａｔｉｏｎｉｎｈｏｔｗｏｒｋｅｄＭｇ－——Ａ１一ＺｎａｌｌｏｙＩ－ｊ］．ＭａｔｅｒＳｃｉＥｎｇ：Ａ，２００２，３３７（１２）：１２１１３３．—［１３１ＭＷＥＭＢＥＬＡＡ，ＫＯＮＯＰＬＥＶＡＥＢ，ＭＣＱＵＥＥＮＨＪ．ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｉｎＭｇａｌｌｏｙＡＺ３１ｄｕｒｉｎｇｈｏｔｗｏｒｋｉｎｇ—［Ｊ］．ＳｃｒｉｐｔａＭａｔｅｒｉａｌｉａ，１９９７，３７：１７８９１７９５．［１４］程羽，郭胜武，郭成，等．变形条件对ＳｉＣｐ／２０１４Ａ１复合材料力—学行为和晶粒度的影响［Ｊ］．锻压技术，２０００，（１）：３６．［１５］马柏生，李友荣，魏元春．形变参数对中碳铬镍钼钒钢奥氏体—晶粒的影响［Ｊ］．南京理工大学学报，１９９８，２２（４）：３０９３１２．基金项目：福建省自然科学基金资助计划项目（Ｅ０６１０００４）；福建省教育厅Ａ类科技项目资助（ＪＡ０８２４９）——收稿日期：２０１１－０２２０；修订日期：２０１１－０６１０作者简介：陈贵清（１９７９一），男，博士研究生，讲师，从事金属材料强韧化及热塑性变形方面研究，联系地址：福州大学材料科学与工程学院（３５０１０８），Ｅ－ｍａｉｌ：ｃｈｇｑ６８＠１６３．ｃｏｒｎ通讯作者：傅高升（１９６５一），男，博士，教授，博士生导师，现主要从事有色金属研究，联系地址：福州大学材料科学与工程学院（３５０１０８），—Ｅｍａｉｉ：ｆｕｇａｏｓｈｅｎ８：＠ｆｚｕ．ｅｄｕ．ｃｎ