半固态锻造A356铝合金轮毂的组织与性能.pdf

第６卷第３期２０１２年９月材料研究与应用ＭＡＴＥＲ【ＡＬＳＲＥＳＥＡＲＣＨＡＮＤＡＰＰＬＩＣＡＴｌ０ＮＶｂｌ．６．Ｎｏ．３ＳｅＰ，２０１２———文章编号：１６７３９９８１（２０１２）０３０１５３０６半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂的组织与性能卑戚文军，王顺成，蔡畅，王海艳广东省工业技术研究院（广州有色金属研究院）金属加工与成型技术研究所，广东广州５１０６５０摘要：对低温浇注Ａ３５６铝合金的组织和二次加热组织转变规律及半固态锻造铝合金轮毂的组织与力℃学性能进行了研究．结果表明：在６３５～６５５下浇注，可获得具有细小均匀、近球形晶粒的Ａ３５６铝合金℃圆棒坯，圆棒坯在６００下加热６０ｒａｉｎ，晶粒进一步球化；在７５０ｋＮ锻压力下可锻造成铝合金轮毂，经Ｔ６热处理后，轮毂的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为３２７．６ＭＰａ，２２８．３ＭＰａ和７．８％．表明，低温浇注法制备半固态坯料与半固态锻造工艺相结合，可生产出高性能的铝合金轮毂．关键词：铝合金轮毂；半固态金属；锻造；低温浇注牵图分类号：ＴＧｌ４６文献标识码：Ａ铝合金轮毂有质量轻、减震性强和外形美观等优点，使用铝合金轮毂是汽车实现轻量化和节能减排的重要措施之一．目前铸造铝合金轮毂已广泛应用于轿车上，但其性能尚不能满足载货车和大客车的要求虽然塑性锻造铝合金轮毂的性能更好、重量更轻，但锻造工艺复杂，需要大型锻造设备和大量的机械加工等，使得塑性锻造铝合金轮毂生产成本较高【１ｊ．半固态锻造是将具有非枝晶组织的半固态坯料经二次加热后，在预热的模具型腔内直接锻造成形，获得接近成品尺寸零件的工艺．与铸造件相比，半固态锻造件具有更高的组织致密度及更好的力学性能．与塑性锻造工艺相比，半固态锻造需要的锻压力更低，可实现复杂零部件的一次近终锻造成形口，．半固态锻造首先需要制备具有非枝晶组织的半固态坯料，制备方法有机械搅拌、电磁搅拌、喷射沉积及应变诱发熔化激活法等ｐ，，但这些方法需要特殊的设备或者复杂的工艺，使得半固态锻造生产成本也较高．低温浇注法是通过控制浇注温度来制备半固态坯料，该法无需特殊设备，工艺也相对简单，有利于降低坯料制备成本［４－５］．为了获得高性能的铝合金——收稿日期：２０１２０７３０＋基金项目：广州有色金属研究院科技创新基金项目资助（２００９Ａ０１０）作者简介：成文军（１９５６．），男，上海入，教授级高工轮毂，并降低铝合金轮毂的生产成本，本文中将低温浇注法所制备的半固态坯料应用于半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂，并对低温浇注Ａ３５６铝合金圆棒坯的组织、二次加热组织的转变规律及半固态锻造铝合金轮毂的组织与力学性能进行了研究．１实验材料与方法原料：实验材料为Ａ３５６铝合金，其由工业纯铝（质量分数为９９．７％）、速溶硅（质量分数为９９，２％）和纯镁（质量分数为９９．８５％）熔炼配制而成，熔炼设备为７．５—ｋＷ井式电阻炉和石墨坩埚．经ＳＰＥＣＴＲＯＭＡＸｘ直读光谱仪测定，Ａ３５６铝合金的成分为ｗ（Ｓｉ）＝７．１５％，ｗ（Ｍｇ）＝０．４５％，Ｗ（Ｆｅ）＝Ｏ．１４％，ｗ（Ｍｎ）＝０．０１％，Ｗ（Ｃｕ）＝０．０１％，Ｗ（Ｎｉ）＝Ｏ．０５％，ｗ（Ｚｎ）＝Ｏ．０１％，余量为Ａ１．在ＮＥＴＺＳＣＨＳＴＡ４４９Ｃ型综合热分析仪上对合金进行差示扫描量热分析℃（ＤＳＣ），确定合金的液相线温度为６１７．３．℃方法：在７２０下于电阻坩埚炉内熔化Ａ３５６铝合金，分别加入０．１％的Ａ１．５Ｔｉ．１Ｂ和Ａ１．１０Ｓｒ合金料”进行细化变质处理１，经精炼和扒渣后，分别于６７５，℃６５５，６３５和６１７下浇注到水冷铁模中，铸成直径万方数据材料研究与应用为１００ｍｍ、高为２５０ｍｍ的圆棒坯．随后对圆棒坯—取样，所取试样经磨制、抛光及腐蚀后，在ＬＥＩＣＡ．ＤＭｌ３０００Ｍ型金相显微镜下进行组织观察．圆棒坯二次加热设备为ｌ５ｋＷ箱式热处理炉及直径为１００ｍｍ、高为１２０ｍｍ的不锈钢料杯．圆棒坯℃经锯切后置于不锈钢料杯内，于６００下分别等温二次加热２０，４０，６０和８０ｍｉｎ，然后取样水淬，水淬试样经磨制、抛光和腐蚀后进行组织观察．为了检验低温浇注Ａ３５６铝合金圆棒坯的半固℃态锻造性能，圆棒坯在５８０～６１０下分别加热不同时问后，在２００ｔ四柱立式油压机上进行半固态锻造实验，模具装配如图１所示．轮毂毛坯外径为１６５ｍｍ，高８０ｍ１２ｑ．模具预热温度为２００～５００ｏＣ，锻压力为５００～１０００ｋＮ，保压时问为３～５ｓ．实验完成后，分别在半固态锻造铝合金轮毂的轮辐、轮辋及轮辐和轮辋的过渡部位上取样进行组织观察．铝合金轮毂℃经Ｔ６热处理（５３５固溶６ｈ，１℃８０时效６ｈ）后，加工成矩形拉伸试样，在ＤＮＳ２００电子拉伸试验机上进行室温拉伸实验，拉伸变形速率为２ｍｍ／ｍｉｎ．图１模具结构示意图Ｆｉ０．１Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅｆｏｒｇｉｎｇｄｉｅ头且毅毛坯座２结果与讨论２．１浇注温度对圆棒坯组织的影响熔体浇注温度越低，合金冷却凝固速率越快，”有利于晶粒尺寸的细化及抑制枝晶的生长】．图２为不同温度下浇注Ａ３５６铝合金圆棒坯的显微组织．从℃图２可见：当浇注温度为６７５时，圆棒坯组织主要为粗大的ａ．Ａｌ枝晶（图２（ａ））；当浇注温度降至图２不同温度浇注Ａ３５６铝合金圆棒坯的显微组织℃℃℃℃（ａ）６７５；（ｂ）６５５；（ｃ）６３５；（ｄ）６１７Ｆｉ０．２ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆＡ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｒｏｕｎｄｂｉｌｌｅｔｓｐｏｕｒｅｄａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ万方数据第６卷第３期戚文军，等：半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂的组织与性能１５５６５５℃ｏＣ和６３５时，圆棒坯组织转变为细小均匀的—近球形ａＡＩ晶粒（图２（ｂ）和图２（ｃ））；当浇注温度降℃至合金液相线温度６１７时，晶粒更Ｄｌ：ｌＴ田ｄ－，和圆整℃（图２（ｄ））．但实验过程中发现，在６１７下浇注，合金熔体流动性较差，浇注后凝固速度快，容易导致棒坯卷气和夹杂，棒坯表面出现冷隔等铸造缺陷．因此，低温浇注法制备Ａ３５６铝合金圆棒坯的合理浇℃注温度为６３５～６５５，圆棒坯内部显微组织为细小均匀的近球形ａ．ＡＩ晶粒，表面质量良好（图３）．２．２圆棒坯二次加热组织的演变半固态坯料二次加热的目的，首先是使坯料通过部分重熔获得一定体积的液相，其次是使坯料的非枝晶组织晶粒进一步得到球化，恢复坯料的半固态特性．坯料二次加热组织转变的驱动力是固液界面能降低，由于小晶粒和枝晶具有更大的比表面积，从而具有更高的界面能，在二次加热过程中它们会逐渐长大和球化，以降低系统界面能陋，．晶粒长大机制一是相邻晶粒之问通过界面迁移发生合并长大，另一个是晶粒的Ｏｓｔｗａｌｄ熟化，即大晶粒继续长大，而小晶粒则逐渐熔化，同时晶粒逐渐趋于球图３低温浇注Ａ３５６铝合金圆棒坯Ｆｉ０．３Ａ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｒｏｕｎｄｂｉｌｌｅｔｓｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｐｏｕｒｉｎｇａｔｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ℃６３５・６５５℃化ｐ］．图４为低温浇注Ａ３５６铝合金圆棒坯在６００下分别等温二次加热２０，４０，６０和８０ｍｉｎ后的水淬组织．从图４可见：加热２０ｍｉｎ时，由于加热时间较短，晶间尚未出现液相（图４（ａ））；加热４０ｍｉｎ时，低熔点共晶相开始发生部分熔化，晶间出现了少量液相，晶粒开始趋于球形（图４（ｂ））；加热６０ｍｉｎ时，晶间已存在大量液相，液相体积分数大约为４０％，晶粒明显球化，晶界清晰光滑，适合于半固态锻造成图４℃Ａ３５６铝合金圆棒坯６００加热不同时间的组织Ｆｉ０．４ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆＡ３５６ａｌｌｏｙｒｏｕｎｄｂｉｌｌｅｔｓｒｅｈｅａｔｅｄａｔ℃６００ｆｏｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｉｍｅ（ａ）２０ｍｉｎ；（ｂ）４０ｍｉｎ；（Ｃ）６０ｍｉｎ；（ｄ）８０ｍｉｎ万方数据１５６材料研究与应用形（图４（ｃ））．另外，由于晶粒在合并和Ｏｓｔｗａｌｄ熟化过程中包裹了部分共晶相于ｄ．Ａ１晶粒内，因此随着加热时问的延长，晶内共晶组织也发生了重熔并逐渐长大及球化，形成晶内小液相池１８］．继续加热至８０ｒａｉｎ时，液相的体积分数无明显变化，但晶粒继续长大（图４（ｄ））．由于晶粒过于粗大，不利于铝合金轮毂的锻造成形及力学性能的提高．因此，低温浇注Ａ３５６铝合金圆棒坯适宜的二次加热工艺应为℃６００下加热６０ｍｉｎ．２．３半固态锻造铝轮毂的组织与性能在半固态锻造成形中，坯料温度及模具预热温度对坯料充填模腔有明显的影响，温度太低，坯料无法完全充满模腔，而温度太高，则又难以获得组织均匀、力学性能高的半固态锻造铝合金轮毂．经过大量实验结果表明，在６００ｏＣ下加热６０ｍｉｎ、模具预℃热温度为３５０及在７５０ｋＮ锻压力条件下，坯料可锻造成铝合金轮毂．由于半固态合金浆料的温度较低，粘度比合金液高，在锻造成形过程中浆料流动充型平稳，可避免喷溅而卷入气体；同时在锻造成形时，半固态浆料中已有部分同相晶粒存在，锻造后合金凝固收缩率低，对补缩要求也低，可避免产生缩孑Ｌ、疏松等缺陷，最终有利于提高半固态锻造件的组织致密度和表面尺寸精度ｐ，．图５为半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂样件．从图５可见，半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂充型完整，经表面机械加工后，轮毂内、外表面光亮，未发现有缩孑Ｌ、疏松等缺陷存在．图５半同态锻造Ａ３５６铝合金轮毂Ｆｉ９．５ＳｅｍｉｓｏｌｉｄｆｏｒｇｅｄＡ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｗｈｅｅｌｓ圆棒坯经过二次加热后，转变为同相晶粒悬浮于液相之中的半固态浆料，在半固态锻造过程中其变形机制主要为液相包裹固相晶粒一起流动变”形０１．图６为半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂的显微组织．从图６可见，半同态锻造Ａ３５６铝合金轮毂的组—织为球形６ｃＡＩ晶粒和６［＋Ｓｉ共晶组织组成．在锻压变形过程中，由于浆料内部液相和固相的流动速度存在差异，其中液相的内摩擦力较小，流动速度略快，而固相晶粒内摩擦力较大，流动速度则相对较慢，从而使半固态锻造铝合金轮毂组织存在轻微的宏观液相偏析Ｉ川．其中，锻造变形量较大的轮辐部位的组织中共晶相略少些（图６（ａ）），而轮辋部位组织中共晶相则略多些（图６（Ｃ））．图６半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂的显微组织（ａ）轮辐部位；（ｂ）轮辐与轮辋过渡区；（ｃ）轮辋部位Ｆｉ９．６ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆｓｅｍｉｓｏｌｉｄｆｏｒｇｅｄＡ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍ—ａｌｌｏｙｗｈｅｅｌｓ（ａ）ｗｈｅｅｌａｒｍ；（ｂ）ｐｏｓｉｔｉｏｎｂｅｔｗｅｅｎｗｈｅｅｌａｌＴｆｌａｎｄｒｉｍ；（Ｃ）ｗｈｅｅｌｒｉｍ万方数据第６卷第３期戚文军，等：半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂的组织与性能１５７图７为经Ｔ６热处理前后半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂显微共晶组织形貌图．从图７可见：由于在合金熔炼过程中添加了Ａ１．１０Ｓｒ中间合金进行细化变质处理，因此未经热处理的轮毂中共晶ｓｉ主要呈细小的短纤维状（图７（ａ））；经Ｔ６热处理后的轮毂，其共晶组织中的Ｍｇ元素和部分Ｓｉ元素固溶进入。［一Ａ１基体中，并在时效过程中析出弥散细小的ＭｇｚＳｉ相，该相起到强化合金的作用ｍ】，剩余的共晶ｓｉ则分解转变为细小颗粒状单晶Ｓｉ（图７（ｂ））．表ｌ为半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂经Ｔ６热处豁．。。誊曩；ｙ－。一。ｉ‘‘’。善搿意鼍霉图７半同态锻造Ａ３５６铝合金轮毂Ｔ６热处理前后的辊微共品组织（ａ）未热处理；（ｂ）Ｔ６热处理Ｆｉｇ．７ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆｓｅｍｉｓｏｌｉｄｆｏｒｇｅｄＡ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｗｈｅｅｌｓ（ａ）ｗｉｔｈｏｕｔＴ６ｔｒｅａｔｍｅｎｔ；（ｂ）ｗｉｔｈＴ６ｔｒｅａｔｍｅｎｔ理后的拉伸力学性能．由表１可知，由于轮辐部分锻压变形量较大，因而轮辐的抗拉强度、屈服强度及伸长率均略高于轮辋的．但是半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂的轮辐和轮辋的拉伸力学性能，均高于金属型重力铸造、低压铸造及挤压铸造的Ａ３５６铝合金轮毂的拉伸力学性能ｎ，，这主要归功于半固态锻造３结论Ａ３５６铝合金轮毂的组织为球形６ｃ．Ａ１晶粒的非枝晶组织，无缩孑Ｌ及组织疏松等缺陷，轮毂的组织致密度更高，热处理强化效果更好．上述研究结果表明，低温浇注法制备半固态坯料与半同态锻造工艺相结合，可生产出高性能铝合金轮毂，并有利于降低铝合金轮毂的生产成本．表１半固态锻造Ａ３５６铝合金轮毂的拉伸力学性能Ｔａｂｌｅ１ＴｅｎｓｉｌｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｅｍｉｓｏｌｉｄｆｏｒｇｅｄＡ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｗｈｅｅｌｓ（１）随着浇注温度的降低，棒坯组织从枝晶逐℃渐转变为细小的近球形晶．在６３５～６５５下浇注，可得到表面质量良好及内部组织为细小均匀近球形晶粒的Ａ３５６铝合金圆棒坯．℃（２）Ａ３５６铝合金圆棒坯在６００下等温二次加热６０ｍｉｎ，其晶粒进一步球化，液相体积分数约为４０％，适合于半同态锻造成形．（３）半固态锻造铝合金轮毂的合理工艺参数为锻压力７５０℃ｋＮ、模具预热温度３５０、保压时间３Ｓ．（４）轮毂经Ｔ６热处理后，轮辋的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为３２４．２ＭＰａ，２２５．７ＭＰａ和７．３％，轮辐的抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为３２７．６ＭＰａ，２２８．３ＭＰａ和７．８％．参考文献：［１］李平，陈丹囝，王祝堂．铝合金车轮生产与性能［Ｊ】．轻合金加工技术，２０１１，３９（１１）：１．２０．［２］ＺＨＵＱ，ＭＩＤＳＯＮＳ—Ｐ．Ｓｅｍｉｓｏｌｉｄｍｏｕｌｄｉｎｇ：ｃｏｍｐｅｔｉｔｉｏｎｔｏｃａｓｔａｎｄｍａｃｈｉｎｅｆｒｏｍｆｏｒｇｉｎｇｉｎｍａｋｉｎｇａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ万方数据１５８材料研究与应用２０１２ｃｏｍｐｌｅｘｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＮｏｎｆｅｒｒｏｕｓＭｅｔａｌｓＳｏｃｉｅｔｙ—ｏｆＣｈｉｎａ，２０１０，２０（￥３）：１０４２１０４７．［３】刘尧，李凤，胡永俊．金属半固态成形技术的应用现状及发展前景［Ｊ］材料研究与应用，２００８，２（４）：３０４．３０８．［４］ＬＡＳＨＫＡＲＩＯ，ＮＡＦＩＳＩＳ，ＧＨＯＭＡＳＨＣＨＩ—Ｒ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆｒｈｅｏ・－ｃａｓｔｂｉｌｌｅｔｓｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｖａｒｉ・－ａｎｔｐｏｕｒｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ【Ｊ】．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄ—Ｅｎｇｉ—ｎｅｅｒｉｎｇＡ，２００６，４４１：４９５９，［５］李景潭，王顺成，戚文军，等．浇注温度和细化剂对半固态Ａ３５６合金组织的影响［Ｊ］．特种铸造及有色合金，２０１１，３ｌ（６）：５２５．５２８．［６］王顺成，戚文军，郑开宏，等．低过热度铸造半固态ＬＹｌ２铝合金二次加热的组织演变规律［Ｊ】．材料研究与应用，—２０１１，５（２）：８７９１．［７］ＴＺＩＭＡＳＥ，ＺＡＶＡＬＩＡＮＧＯＳＡ．Ｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆｎｅａｒ－ｅｑｕｉａｘｅｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｎｔｈｅｓｅｍｉｓｏｌｉｄ—ｓｔａｔｅ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ—Ａ，２０００，２８９：２２８２４０．［８］ＣＨＥＮＴＪ，ＨＡＯＹ，ＳＵＮＪ．Ｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｌｉｑｕｉｄｐｏｏｌｓ—ｅｎｔｒａｐｐｅｄｗｉｔｈｉｎｓｏｌｉｄｇｒａｉｎｓｏｆＺＡ２７ａｌｌｏｙｓｄｕｒｉｎｇｐａｒｔｉａｌ—ｒｅｍｅｌｔｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，—２００２，１８（６）：４８１４８３．［９】ＦＬＥＭＩＮＧＳＭＣ．Ｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｍｅｔａｌａｌｌｏｙｓｉｎｔｈｅ—ｓｅｍｉｓｏｌｉｄｓｔａｔｅ［Ｊ］．ＭｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＡ，１９９１，２２（５）：—９５７９８１．［１０］罗守靖，孙家宽．ＬＹｌ２合金半固态压缩变形机制研究［Ｊ】－—科学通报，１９９９，４４（５）：５４５５４９．［１１］陈晓阳，毛卫民，钟雪友．半固态Ａ１．７％Ｓｉ合金压缩变形下的液相偏析研究［Ｊ】．机械工程材料，１９９８，２２（４）：２５．２７．［１２】张恒华，许珞萍，邵光杰，等．Ａ１Ｓｉ７Ｍｇ合金半固态压铸件热处理强化机理研究叨．材料热处理学报，２００３，２４—（２）：６２６５．ＭｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＡ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｗｈｅｅｌｍａｄｅｂｙｓｅｍｉｓｏｌｉｄｆｏｒｇｉｎｇＱＩＷｅｎｊｕｎ，ＷＡＮＧＳｈｕｎｃｈｅｎｇ，ＣＡＩＣｈａｎｇ，ＷＡＮＧＨａｉｙａｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＭｅｔａｌＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇａｎｄＦｏｒｍｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＧｕａｎｇｄｏｎｇＧｅｎｅｒａｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ５１０６５０，ＣｈｉｎａＡｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ—ａｓｃａｓｔｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｄｕｒｉｎｇｒｅｈｅａｔｉｎｇａｎｄｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌ—ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｆｏｒｇｅｄｗｈｅｅｌｓｏｆｓｅｍｉｓｏｌｉｄＡ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｐｒｅｐａｒｅｄｂｙｐｏｕｒｉｎｇａｔｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗｅｒｅｓｔｕｄｉｅｄ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅＡ３５６ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｒｏｕｎｄｂｉｌｌｅｔｗｉｔｈｆｉｎｅ，ｕｎｉｆｏｒｍａｎｄｎｅａｒ－ｇｌｏｂｕｌａｒｇｒａｉｎｓｃａｎｂｅ—ｏｂｔａｉｎｅｄｗｈｅｎｔｈｅｍｅｌｔｉｓｐｏｕｒｅｄｉｎｔｈｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｒａｎｇｅｏｆ—℃６３５６５５．Ｗｈｅｎｔｈｅｒｏｕｎｄｂｉｌｌｅｔｉｓｒｅｈｅａｔｅｄａｔ℃６００ｆｏｒ６０ｍｉｎ．ｔｈｅｎｅａｒ－ｇｌｏｂｕｌａｒｇｒａｉｎｓｃｈａｎｇｅｉｎｔｏｇｌｏｂｕｌａｒｏｎｅｓａｎｄｔｈｅｒｏｕｎｄｂｉｌｌｅｔｃａｎｂｅｅａｓｉｌｙｆｏｒｇｅｄ—ｉｎｔｏｗｈｅｅｌｓ．Ｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｙｉｅｌｄｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｅｌｏｎｇａｔｉｏｎｏｆｆｏｒｇｅｄｗｈｅｅｌｓｗｉｔｈＴ６ｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔａｒｅ３２７．６ＭＰａ．２２８．３ＭＰａａｎｄ７．８％．Ｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｔｈｅｓｅｍｉｓｏｌｉｄｆｏｒｇｉｎｇｃｏｍｂｉｎｉｎｇｗｉｔｈｔｈｅｐｏｕｒｉｎｇａｔｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｓａｎｅｆｆｅｃｔｉｖｅｔｅｃｈｎｉｑｕｅｔｏｐｒｏｄｕｃｅａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｗｈｅｅｌｓｗｉｔｈｈｉｇｈｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｔｌｏｗｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｃｏｓｔ。Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ａｌｕｍｉｎｕｍａｌｌｏｙｗｈｅｅｌ；ｓｅｍｉｓｏｌｉｄｍｅｔａｌ；ｆｏｒｇｉｎｇ；ｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｐｏｕｒｉｎｇ万方数据