贝氏体型冷作强化非调质钢的氢致延迟断裂行为.pdf

贝氏体型冷作强化非调质钢的氢致延迟断裂行为４７贝氏体型冷作强化非调质钢的氢致延迟断裂行为ＨｙｄｒｏｇｅｎＩｎｄｕｃｅｄＤｅｌａｙｅｄＦｒａｃｔｕｒｅＢｅｈａｖｉｏｒｏｆＣｏｌｄＨａｒｄｅｎｉｎｇＭｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄＢａｉｎｉｔｉｃＳｔｅｅｌ赵秀明，杨金峰，张永健。，惠卫军，于同仁。，王章忠（１南京工程学院材料工程学院，南京２ｌ１１６７；２钢铁研究总院先进钢铁材料技术国家工程研究中心，北京１０００８１；３马鞍山钢铁股份有限公司技术中心，安徽马鞍山２４３００２）———ＺＨＡＯＸｉｕｍｉｎｇ，ＹＡＮＧＪｉｎｆｅｎｇ，ＺＨＡＮＧＹｏｎｇｊｉａｎ，———ＨＵＩＷｅｉｊｕｎ，ＹＵＴｏｎｇｒｅｎ。，ＷＡＮＧＺｈａｎｇｚｈｏｎｇ（１ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＮａｎｊｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｎａｎｊｉｎｇ２１１１６７，Ｃｈｉｎａ；２ＮａｔｉｏｎａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＲｅｓｅａｒｃｈＣｅｎｔｅｒｏｆＡｄｖａｎｃｅｄＳｔｅｅｌＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ＣｅｎｔｒａｌＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８１，Ｃｈｉｎａ；３ＴｅｃｈｎｉｃａｌＣｅｎｔｅｒ。ＭａａｎｓｈａｎＩｒｏｎ８ＬＳｔｅｅｌＣｏ．。Ｌｔｄ．。Ｍａａｎｓｈａｎ２４３００２，Ａｎｈｕｉ，Ｃｈｉｎａ）摘要：采用电化学充氢和慢拉伸应变速率实验（ＳＳＲＴ）研究了形变和时效处理对一种低碳一ＭｎＢ－Ｔｉ系贝氏体型冷作强化非调质钢氢致延迟断裂行为的影响规律。结果表明，无论热轧态还是拉拔态试样，充氢后试样的耐延迟断裂性能显著降低。在拉拔变形初期，减面率ｙ＜２Ｏ时，耐延迟断裂性能降低的幅度较大；而随着拉拔量的继续增加，耐延迟断裂性能降低的趋势变缓。实验料拉拔后进行时效处理有助于其耐延迟断裂性能的改善，当时效温度提高到２００￣Ｃ以上时这种改善作用比较明显。关键词：延迟断裂；贝氏体型冷作强化非调质钢；冷变形；时效处理；氢陷阱中图分类号：ＴＧ１４２文献标识码：Ａ—文章编号：１００１４３８１（２０１２）０３００４７０５—Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅｈｙｄｒｏｇｅｎｉｎｄｕｃｅｄｄｅｌａｙｅｄｆｒａｃｔｕｒｅｂｅｈａｖｉｏｒｏｆａｎｅｗｌｙｄｅｖｅｌｏｐｅｄｌｏｗｃａｒｂｏｎＭｎＢ－Ｔｉｔｙｐｅｃｏｌｄｈａｒｄｅｎｉｎｇｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄｂａｉｎｉｔｉｃｓｔｅｅｌｗａｓｓｔｕｄｉｅｄｕｓｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｃｈａｒｇｉｎｇａｎｄｓｌｏｗ—ｓｔｒａｉｎｒａｔｅｔｅｓｔ（ＳＳＲＴ）．Ｉｔｉｓｆｏｕｎｄｔｈａｔｃｈａｒｇｉｎｇｏｆｈｙｄｒｏｇｅｎｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｉｍｐａｉｒｓｔｈｅｄｅｌａｙｅｄ｛ｒａｃ————ｔｕｒｅｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｂｏｔｈａｔａｓｈｏｔｒｏｌｌｅｄａｎｄａｓｃｏｌｄｄｒａｗｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ｔｈｅｄｅｃｒｅａｓｅｏｆａｎｔｉｄｅ—ｌａｙｅｄｆｒａｃｔｕｒｅｐｒｏｐｅｒｔｙｉｓｍｏｒｅｎｏｔｉｃｅａｂｌｅｗｈｅｎｃｏｌｄｄｒａｗｉｎｇｒｅｄｕｃｔｉｏｎ），ｉｓｌｏｗｅｒｔｈａｎ２０．Ｈｏｗｅｖ—ｅｒ，ａｇｉｎｇｔｒｅａｔｍｅｎｔｈａｓａｂｅｎｅｆｉｃｉａｌｅｆｆｅｃｔｏｎｉｍｐｒｏｖｉｎｇｔｈｅａｎｔｉｄｅｌａｙｅｄｆｒａｃｔｕｒｅｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｃｏｌｄ℃ｄｒａｗｎｓｐｅｃｉｍｅｎ。ａｎｄｔｈｉｓｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｉｓｍｏｒｅｎｏｔｉｃｅａｂｌｅｗｈｅｎａｇｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｓｈｉｇｈｅｒｔｈａｎ２００．——Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｄｅｌａｙｅｄｆｒａｃｔｕｒｅ；ｃｏｌｄｈａｒｄｅｎｉｎｇｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄｂａｉｎｉｔｉｅｓｔｅｅｌ；ｃｏｌｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ；ａｇｉｎｇｔｒｅａｔｍｅｎｔ；ｈｙｄｒｏｇｅｎｔｒａｐｐｉｎｇ延迟断裂现象是材料一环境一应力相互作用而发生‘的一种环境脆化，是氢致材质恶化的一种形态ｌ１２＿。大量研究结果表明，随着钢材强度的提高，特别是当抗拉强度超过约１２００ＭＰａ时，延迟断裂就变得十分突出，这是低合金回火马氏体钢高强度化时遇到的一个’最主要的问题＿２。］。高强度螺栓属于多缺口零件，具有很高的缺口敏感性，在外力的作用下，容易在缺口集中部位如杆与头部的过渡处或螺纹根部产生氢的富集从而引起延迟断裂。因此，高强度螺栓的延迟断裂是一个十分典型的事例，由此造成的事故屡屡发生［４］。贝氏体型冷作强化非调质钢主要用来制作１０．９级高强度螺栓等紧固件ｌ６］，而１０．９级高强度螺栓的强度上限在１２００ＭＰａ左右，在实际使用过程中有可能发生延迟断裂。特别应注意的是，采用该类钢制作的螺栓具有冷拔、冷镦、滚丝等工艺引起的形变组织。这种形变组织中存在着高密度的可移动位错和其他缺陷，且随着冷变形的增强，氢脆效应将会增大＿】，尽管随后采用时效处理使这些位错稳定化［】，但其４８材料工程／２０１２年３期对延迟断裂性能的影响仍不可忽视］。目前，国内外对此缺乏深入的研究］。对此，本工作针对一种——１０．９级高强度螺栓用低碳ＭｎＢＴｉ系冷作强化非调质钢，采用慢应变速率试验（ＳＳＲＴ）和热脱氢（ＴＤＳ）试验仪探讨了其延迟断裂行为，为该类钢的工业应用提供参考。１实验材料和过程实验用料为工业试制的一种１０．９级高强度螺栓用低碳Ｍｎ＿Ｔｉ系冷作强化非调质钢盘条，其化学成分（质量分数／）为：０．１３Ｃ，０．３０Ｓｉ，２．０９Ｍｎ，０．０１５Ｐ，０．００２Ｓ，０．２７Ｃｒ，０．００２７Ｂ，０．０２０Ｔｉ，０．０１２Ａｌ。（ｂ１３ｍｍ的盘条首先经酸洗、表面预处理后进行不同减面率），的冷拔，随后进行不同温度的时效处理（保温时间１２０ｍｉｎ）。将上述实验料加工成标准光滑拉伸试样（ｚ。一５ｄ。，ｄ。一５ｍｍ）和如图１所示的慢应变速率实验（ＳＳＲＴ）用缺口拉伸试样（缺口根部半径ｐ一０．１５，应力集中系数Ｋ＝＝＝３．３）及热脱氢实验（ＴＤＳ）用缺口试样（ｐ一０．１５，Ｋ一３．３）。１Ｒ＝Ｏ１５３，｝ｌｎ■叶一Ｉ号／｜ｆ＼／图１ＳＳＲＴ实验用缺口拉伸试样（ａ）和ＴＤＳ分析用缺口试样（ｂ）缺口拉伸和缺口试样首先同时以不同电流密度在０．１ｍｏｌ／Ｌ的ＮａＯＨ水溶液中电化学充氢７２ｈ。充氢完毕后的缺口拉伸试样经清洗后立即在国产ＷＤＭＬ一３００ＫＮ型慢应变速率拉伸实验机上进行ＳＳＲＴ实验，测定充氢试样的缺口抗拉强度；未充氢缺口拉伸试样同样进行ＳＳＲＴ实验可获得未充氢试样的缺口抗拉强度ＢＮ。，拉伸速率均为０．００５ｍｍ／ｍｉｎ（对应缺口试样应变速率２．１×１０Ｓ）。采用延迟断裂强度比Ｒ—／来表征实验料的耐氢致延迟断裂性能，即该值越高，耐氢致延迟断裂性能越好。此外，充氢完毕后的缺口试样经清洗后在热脱氢（ＴＤＳ）试验仪上进行氢℃含量测定。将试样在真空中以１００／ｈ的速度加热到℃８００，利用四重极质谱仪测量氢的逸出速率，通过逸出曲线累积计算试样中的氢含量。从实验料上切取薄片，采用机械减薄及双喷电解减薄方法制备薄膜试样，随后在Ｈ一８００型透射电子显微镜（ＴＥＭ）下观察微观组织形貌并采集图像。２实验结果与分析２．１微观组织和力学性能实验料在热轧态的微观组织为贝氏体铁素体＋—ＭＡ岛组成的粒状贝氏体，组织比较细小均匀（图２（ａ））。３０拉拔变形后贝氏铁素体沿形变方向伸长，且位错密度明显增加，不断增加的位错相互纠集缠结而形成胞壁状（图２（ｂ））。拉拔试样经时效处理后，位错发生回复，密度有所降低，位错胞壁更清晰（图２（ｃ）），并且有细小碳化物和微合金化元素的碳氮化物析出（图２（ｄ））。随着拉拔减面率ｙ的增加，实验料的强度增加而塑性降低；在拉拔初期（ｙ大约在１０以下），由于位错密度迅速增加，这使得屈服强度提高幅度较大，随后变—化趋于缓慢（图３（ａ））。实验料在７３０９／６拉拔及不同时效温度处理后的拉伸性能变化见图３（ｂ）。随着时效温度的升高，实验料的强度提高，大体在２００～℃３００时，强度达到峰值，随后强度又随时效温度的升高而下降；与强度不同，塑性则随时效温度的升高持续提高。２．２ＳＳＲＴ实验结果图４为实验料在不同减面率ｙ下缺口拉伸试样的ＳＳＲＴ实验结果。随着７的增加，实验料的强度逐渐‘提高，因而未充氢试样（，一０ｍＡ／ｃｍ）的缺口抗拉强度。亦逐渐增加，然而充氢试样（Ｊ一２，４ｍＡ／ｃｍ）的Ｏ＇ＢＮ则显著降低；当ｙ从２０增加到３ｏ时降低的幅度减小（图４（ａ））。考虑到强度对有明显影响，因而宜采用延迟断裂强度比Ｒ一／ｏ来比较实验料的延迟断裂性能，见图４（ｂ）。图５为实验料经３０拉拔后在不同时效温度下缺口拉伸试样的ＳＳＲＴ实验结果。可见，对于未充氢试样，缺口抗拉强度ＢＮ。随时效温度先增加后降低，在℃２００附近存在一个峰值，即缺口拉伸试样的强度随时效温度的变化规律与光滑试样基本一致（图５（ａ））。５Ｏ材料工程／２０１２年３期Ａｇｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ／￣ＣＡｇｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ／￣Ｃ图５实验料３Ｏ拉拔后的缺口抗拉强度（ａ）和延迟断裂性能（ｂ）随时效温度Ｔ的变化Ｆｉｇ．５Ｖａｒｉａｔｉｏｎｓｏｆｎｏｔｃｈｔｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｎｇｔｈ（ａ）ａｎｄｄｅｌａｙｅｄｆｒａｃｔｕｒｅｓｔｒｅｎｇｔｈｒａｔｉｏ（ｂ）ｗｉｔｈａｇｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆｔｅｓｔｓｔｅｅｌａｆｔｅｒ３０ｃｏｌｄｄｒａｗｎ对于充氢试样，实验料拉拔后的延迟断裂抗力则显著降低；随着时效温度的升高，缺口抗拉强度和延迟℃断裂强度比Ｒ缓慢增加，当时效温度大于２００时，和Ｒ则明显增加（图５（ｂ））。这表明，实验料拉拔后进行较高温度的时效处理有助于其延迟断裂性能的改善。３讨论采用冷作强化非调质钢制造高强度螺栓主要是通过冷拔变形产生冷作强化而获得所需的强度水平。然ｇ岂８云皇而，冷拔变形及随后的冷镦、滚丝等工序引起的形变组织中存在着高密度的可动位错等缺陷。这些位错缺陷在提高钢强度水平的同时，还作为氢的陷阱，使得实验料充氢时的氢含量显著提高（图６（ａ）），从而恶化钢的耐延迟断裂性能。在拉拔变形初期，位错密度迅速增加，延迟断裂抗力降低的幅度较大；而随着拉拔量的继续增加，因位错胞等的形成使得位错密度的增加趋缓，因而延迟断裂抗力降低的趋势变缓（图４）。值得注意的是，尽管热轧态试样（ｙ一０）充氢后的氢含量略有增加（图６（ａ）），但其延迟断裂抗力明显降低（图４），对此有待进一步探讨。图６实验料的氢含量随充氢电流密度（ａ）及时效处理温度（ｂ）的变化Ｆｉｇ．６Ｖａｒｉａｔｉｏｎｓｏｆｈｙｄｒｏｇｅｎｃｏｎｔｅｎｔｗｉｔｈｃｈａｒｇｉｎｇｃｕｒｒｅｎｔｄｅｎｓｉｔｙ（ａ）ａｎｄａｇｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ（ｙ＝３Ｏ）（ｂ）ｏｆｔｅｓｔｓｔｅｅｌ实验料拉拔后再进行时效处理时，存在两个方面的变化：首先是处于位错陷阱中的氢在外来热量的作用下，可克服陷阱势垒而部分释放出来；其次，时效过程中微观组织发生变化，主要表现在冷变形过程中形成的可动位错等发生回复、形成亚晶界和位错密度降低及析出细小弥散的碳化物等（图２）。这些均使得试样中的氢含量逐渐降低（见图６（ｂ）），从而使实验料的耐延迟断裂性能逐渐得到恢复。当时效温度提高到℃２００以上时，试样中的氢含量降低到冷变形试样未充氢及未时效处理时的水平，因而使得实验料的耐延迟断裂性能得到显著恢复，特别是当时效温度提高到℃４００时，实验料的氢含量低于热轧态（图６（ａ）），这使得其延迟断裂抗力基本恢复到热轧态的水平（延迟断≈裂强度比ＲＯ．７，比较图４（ｂ）和图５（ｂ）），尽管前者的强度水平（１１００ＭＰａ级）明显高于后者（９００ＭＰａ级），见图３。显然，提高充氢电流密度，试样中的氢含量增加，这使得实验料的延迟断裂抗力降低。总之，对于冷作强化非调质钢制高强度螺栓等紧∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞＂¨９日ｄｌ，、∞皇ｌＩｓｕ０Ｈ３】ｏＺ贝氏体型冷作强化非调质钢的氢致延迟断裂行为５１固件，冷变形后选择合适的时效处理温度十分重要。合适的时效处理温度除首先要满足螺栓的强度水平及保证载荷试验中对螺栓永久伸长量的要求外，应特别注意时效处理对耐延迟断裂性能的影响，以保证螺栓等紧固件在实际服役过程中的安全性。４结论（１）随着拉拔减面率），的增加，实验料未充氢试样的缺口抗拉强度逐渐增加，然而充氢试样的缺口抗拉强度和延迟断裂强度比Ｒ则显著降低。在拉拔变形初期，耐延迟断裂性能降低的幅度较大；而随着拉拔量的继续增加，耐延迟断裂性能降低的趋势变缓。（２）随着时效温度的升高，实验料拉拔并充氢试样中的氢含量降低，ＧＢ和Ｒ缓慢增加；当时效温度大℃于２００时，试样中的氢含量降低到冷变形试样未充氢及未时效处理时的水平，和Ｒ则明显增加，特别℃是当时效温度提高到４００时，实验料的ｄ和Ｒ基本恢复到热轧态的水平。这表明，实验料拉拔后进行较高温度的时效处理有助于其耐延迟断裂性能的改善。参考文献［１］褚武扬．氢损伤和滞后断裂［Ｍ］．北京：冶金工业出版社，１９８８．［２］松山晋作．逞札破壤Ｉ－Ｍ］．束京：日刊工紫新两社，１９８９．［３３松本齑．逞札破壤ｃ土强度，Ｌ，圭危陵加［Ｊ］．特殊钢—１９９５，４４（１２）：２４２６．—［４］ＮＡＫＡＳＡＴＯＦ，ＴＡＫＡＨＡＳＨＩＭ．Ｄｅｌａｙｅｄｆａｉｌｕｒｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆ—ｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｂｏｌｔｓＥ¨．ＭｅｔａｌｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９８０，—（１１）：４４９４５５．—［５３ＭｃＣＡＲＴＹＥＤ，ＷＥＴＺＥＬＤ，ＫＩＯＢＥＲＤＡＮＺＳ．Ｈｙｄｒｏｇｅｎｅｍｈｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔｉｎａｕｔｏｍｏｔｉｖｅｆａｓｔｅｎｅｒａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［ｓ］．ＳＡＥＮｏ．９６０３１２，１９９６．Ｅ６３惠卫军，翁宇庆，董瀚．高强度紧固件用钢［Ｍ］．北京：冶金工业出版社，２００９．１７７．［－７３ＢＯＲＡＴＴＯＦ，ＲＩＣＡＲＤＯＭ，ＳＡＮＴＯＳＭ，ｅｔａ１．Ｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄｂａｉｎｉｔｉｃｓｔｅｅｌｓｆｏｒ１０．９ｓｔｒｅｎｇｔｈｃｌａｓｓｆａｓｔｅｎｅｒｓ［Ｊ］．ＷｉｒｅＪＩｎｔｅｒ，—１９９２，（９）：１２９１３４．Ｅ８３阎振綮，张万显，任海鹏．１Ｏ．９级螺栓用非调质钢强韧化机理研—究［Ｊ］．钢铁钒钛，１９９２，１３（３）：１８，７４．［９］芹川修道．非调赏高强度水，Ｌ，裂造法匕特性［Ｊ］．熟妞理，—１９８４，２４（１）：２５３２．［１０３李云涛，杜则裕，何晓东．冷变形对国产Ｘ７０管线钢硫化氢应力—腐蚀开裂的影响ＥＪ３．材料工程，２００４，（１）：１６１９．［１１］蔡璐，王章忠，赵秀明．冷作硬化非调质钢螺栓的形变强化效应ＥＪ］．材料工程，２０１０，（４）：６９７１．基金项目：国家科技支撑计划资助项目（２００７ＢＡＥ３０Ｂ０４）；南京工程学院基金项目（ＫＸＪ０８１３５）；江苏省高校科研成果产业化推进项目（ＪＨＢ２０１１－２５）—收稿日期：２０１１－０７２６；修订日期：２０１１－１ｉ－２０作者简介：赵秀明（１９６２），男，教授级高工，主要从事汽车高性能结构钢及其应用技术研究等工作，联系地址：江苏南京江宁科学园弘景大道—１号南京工程学院材料工程学院（２１１１６７），Ｅｍａｉｌ：ｗｙｈ８５２８２０２１＠】６３．ｃｏｒｎ米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米（上接第４６页）—１，６３ＶＡＬＡＤＡＲＥＳＬＦ，ＬＥＩＴＥｃＡＰ，ＧＡＩＥＭＢＥＣＫＦ．Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎｏｆｎａｔｕｒａｌｒｕｂｂｅｒｍｏｎｔｍｏｒｉｌｌｏｎｉｔｅｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅｉｎａｑｕｅｏｕｓｍｅｄｉｕｍ：ｅｖｉｄｅｎｃｅｆｏｒｐｏｌｙｍｅｒ－ｐｌａｔｅｌｅｔａｄｈｅｓｉｏｎ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍｅｒ，—２００６，４７（２）：６７２６７８．—Ｅ７］ＭＡＩＴＩＭ，ＢＨＯＷＭＩＣＫＡＫ．ＮｅｗｉｎｓｉｇｈｔｓｉｎｔｏｒｕｂｂｅｒｃｌａｙｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｂｙＡＦＭｉｍａｇｉｎｇ［Ｊ］．Ｐｏｌｙｍｅｒ，２００６，４７（１７）：—６１５６６１６６．［８３ＢＵＲＮＳＩＤＥＳＤ，ＧＩＡＮＮＥＬＩＳＥＰ．Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｎｅｗｐｏｌｙ（ｄｉｍｅｔｈｙｌｓｉｌｘａｎｒ）ｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙｏｆ—Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，１９９５，７（９）：１５９７１６００．［９］欧阳星，罗远方，贾德民．混炼插层法制备天然橡胶／蒙脱土纳米复合材料口］．华南理工大学学报：自然科学版，２００６，３４（９）：８Ｏ一８５．—１，１０］ＧＥＭＬ，ＪＩＡＤＭ．Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ／ｃｌａｙｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｕｓｉｎｇａｎｏｒｇａｎｏｃｌａｙｍｏｄｉｆｉｅｄｔｈｒｏｕｇｈ［１１］［１２］ｓｏｌｉｄｓｔａｔｅｍｅｔｈｏｄ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＰｌａｓｔｉｃｓａｎｄＣｏｒｎ—ｐｏｓｉｔｅｓ，２００９，２８（１）：５１６．ＧＥＭＬ，ＪＩＡＤＭ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｏｒｇａｎｏｃｌａｙｐｒｅａｒｅｄｂｙｓｏｌｉｄｓｔａｔｅｍｅｔｈｏｄｏｎｔｈｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｐｏｌｙ（ｖｉｎｙｌｃｈｌｏｉｄｅ）／ｏｒｇａｎｏｅｌａｙｎａｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｌａｓｔｏｍｅｒｓ—ａｎｄＰｌａｓｔｉｃｓ，２００８，４０（７）：２２３２３５．戈明亮，贾德民．固相法插层改性粘土及在聚丙烯中的应用—［Ｊ］．合成树脂与塑料，２００７，２４（７）：２０２２．基金项目：中国博士后科学基金（２０１００４７０９１１）—收稿日期：２０１１－０４１５；修订日期：２０１１－１１３０作者简介：戈明亮（１９７Ｏ），男，博士后，副教授，从事聚合物纳米复合材料的研究，联系地址：华南理工大学机械与汽车工程学院（５１０６４０），—Ｅｍａｉｌ：ｇｅｍｉｎｇｌｉａｎｇ００１＠１２６．ｃｏｒｎ