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74 材料工程/2010年9期 饱和Ca(OH)2溶液pH值对热镀锌钢 表面锌酸钙覆盖层的影响 EffectsofpHValueofSaturatedCa(OH)2Solutionon CaHZnCoatingofHotDipGalvanizedSteel 孑L纲,陈九龙,卢锦堂 (华南理工大学材料科学与工程学院,广州510640) — — KONGGang,CHENJiulong,LUJintang (SchoolofMaterialsScienceandEngineering,SouthChina UniversityofTechnology,Guangzhou510640,China) 摘要:采用不同pH值(9.O~12.O)的饱和Ca(OH)溶液模拟混凝土因碳化而导致pH值降低的混凝土孔隙液,研究在 这些溶液中热镀锌钢筋表面锌酸钙覆盖层的变化和锌层的腐蚀行为,并对实验条件下锌酸钙的溶解转化机理进行了讨 论。对浸泡3O天后各试样的扫描电镜、能谱分析、x射线衍射、塔菲尔极化和电化学阻抗谱分析结果表明:随孔隙液pH 降低和浸泡时间增加,锌层上锌酸钙减少而ZnO增加,当pH值为9时,覆盖层可全部转化为ZnO;随着锌酸钙减少和 ZnO增加,极化电阻(R)、膜层电阻(R)、电荷转移电阻(R)和扩散阻抗(w)均降低,而自腐蚀电流密度i。增大,但 i。仍接近钢筋钝化临界值10p_A/cm。 关键词:热浸镀锌钢;锌酸钙;混凝土钢筋;腐蚀;电化学测试 中图分类号:TG174.44 文献标识码:A ——— 文章编号:10014381(2010)09007406 Abstract:ThechangeoftheCaHZnlayerandthecorrosionbehaviorofthezinccoatinginsaturated Ca(OH)2solutionwithdecreasedPHvaluefrom9.0to12.0,whichwasassimulationsofthepore solutionwithreducedpHvaluebycarbondioxide,wereinvestigated.Andthedissolvingmechanismof CaHZnundertheexperimentalconditionwasalsodiscussed.Thepreparedgalvanizedsampleswith CaHZncoatingwereimmersedinsaturatedCa(OH)2solutionwithpHvalue9.0-12.0for30days, — — thenstudiedwithscanningelectronmicroscope(SEM),energyspectrumanalysis(EDS),Xraydif fraction(XRD),Tafelpolarizationandelectrochemicalimpedancespectroscopy(EIS).Theresults showthat,withdecreasingofpHvalueandincreasingoftheimmersiontime,theCaHZndecreases andtheZn0increasessimultaneously.TheentiresurfaceofthesampleiScoveredbytheZnOwhen pHvaluedecreasesto9.0.AsCaHZnisreducedandZnOincreases,thepolarizationresistance(R。), thefilmresistance(R),penetrationresistance(Rt)andthediffusionimpedance(W)decrease, — “ whiletheselfcorrosioncurrent(i。)increasesbutstillclosetOthepassivationthreshold10_。A/ cm2 . — Keywords:hotdipgalvanizedsteel;calciumhydroxyzincate;concretereinforcingbar;corrosion;elec trochemicalexperiment 钢筋混凝土结构的过早失效大多是由于其中的钢 筋腐蚀所致]。硅酸盐水泥混凝土的重要特征是水化 时产生大量的Ca(OH),其孔隙液成分主要为饱和的 Ca(OH)z溶液,pH值在12.5左右,这时钢铁处于钝 化态,钢筋在混凝土中的腐蚀极轻微]。由于混凝土 为多孔型结构,空气中的O,cO及水分极易通过凝 胶孑L洞和毛细孔隙从外面渗透扩散到混凝土内部。当 cOz渗透扩散到混凝土中,与孑L隙液中的Ca(OH) “ ”进行中和反应生成CaCO。,使混凝土发生碳化¨“ 3], 导致混凝土pH值降低。当pH值低于11.5时,钢铁 处于非钝态,钢筋腐蚀加速,腐蚀产物膨胀,可令混凝 土开裂脱落,导致钢筋失去保护[2]。 热镀锌(HotDipGalvanizing,HDG)是保护混凝 土钢筋的重要方法之一,在国外已有较多的应用和研 究l5]。锌和湿的水泥反应较快,但水泥一硬化反应 就停止了。其结果是在镀锌层表面生成了一层锌酸钙 饱和Ca(OH)溶液pH值对热镀锌钢表面锌酸钙覆盖层的影响 75 (Ca(Zn(OH)。)2・2HO,简写为CaHZn)的钝化薄 膜。当混凝土孔隙液的pH值变化,会改变CaHZn 的生长和溶解的平衡,根据已有资料报道,HDG钢筋 在碳化后的混凝土中具有较好耐蚀性,但pH改变后 起保护作用的CaHZn的变化及其对耐蚀性影响的细 节还有待研究。 本工作模拟HDG层表面生成CaHZn后,饱和 Ca(OH)。的pH值变化对CaHZn层以及热镀锌层腐 蚀行为的影响。 l实验 1.1热浸镀锌试样 试样采用50ram×40mm× 0.8mm的Q235冷轧 钢板,试样经碱洗、酸洗、溶剂助镀后进行热镀锌。采 用STH一1型涂层测厚仪测得热镀锌试样的镀层厚度 为5O~60um,试样代号记为HDG。 1.2溶液配制 采用分析纯Ca(OH)和蒸馏水配置过饱和 Ca(OH)溶液,溶液澄清后测得pH值为12.5;将模 拟液分别取3份,用NaHCO。调pH值,配置pH分别 为9.0,11.0,12.0的3种模拟液。 1.3浸泡实验 CaHZn成膜工艺如下:将HDG试样浸泡在 pill2.5的饱和Ca(OH)溶液中3O天后拿出冲洗烘 干,试样代号记为HDG+CaHZn。将获得的HDG+ CaHZn试样分别悬挂在装有上述4种模拟液 (pH9.0,l1.0,12.0,12.5)的烧杯(烧杯底部沉积一 层Ca(OH)。以保证Ca饱和)中浸泡。每隔2天测 量并校正pH值。各试样浸泡一定天数后取出,冲洗 烘干。 1.4测试分析 用LEO1530VP场发射扫描电子显微镜观察膜 层的组织形貌;用Inca300能谱仪(EDS)分析腐蚀产 物化学成分;用Dmax/IIIX射线衍射(XRD)分析腐蚀 产物的物相组成,Co靶。电化学测试在CHI6O4B电 化学工作站上进行,采用三电极体系,辅助电极为 10cm。铂电极,参比电极为饱和甘汞电极,工作电极的 暴露面积为lcm× lcm,测试溶液为原试样浸泡溶液, 在室温、不除气的条件下浸泡60min,待腐蚀电位稳定 后进行电化学测量。极化曲线测量的扫描速率为 lmV/s,扫描范围为开路电位的一200200mV;交流 阻抗谱(EIS)测量所用正弦波激励信号幅值为5mV, 频率范围为l0~】0_。Hz。用Impsim软件对阻抗数 据进行解析拟合。 2实验结果与讨论 2.1微观形貌及组织分析 热镀锌层在pH值为12.5的饱和Ca(OH)z溶液 浸泡30天后所获试样的形貌见图1。由图1可见,热 镀锌层表面已完整覆盖一层片状晶体保护层。EDS 分析结果(图2)表明,该覆盖层中O,Ca,Zn的原子分 数和CaHZn比较接近(CaHZn中含O,Ca,Zn的原子 分数为72.71%,9.09,18.20);XRD分析表明, 覆盖层中除caHZn外还有少量Zn0和Zn存在。由 此可见,热镀锌层在未调pH值的饱和Ca(OH)z溶液 (pill2.5)中浸泡3O天后,表面将形成一层完整的 CaHZn片状晶体覆盖层。 图1HDG试样上的CaHZn微观组织形貌 Fig.1MicrostructureofCaHZnonHDGsamples 图2图1中微区的EDS图 Fig.2EDSresultofthemicro-zoneinfig.1 将表面具有CaHZn覆盖层的热镀锌试样浸入不 同pH值的饱和Ca(OH)。溶液中浸泡3O天后微观形 貌变化见图3,EDS分析结果见表1。当试样在 pill2.5溶液中继续浸泡30天后,形成的CaHZn为 密集、粗大、棱角分明的条状晶体(图3(a));pH值为 12.0时,CaHZn为较细小疏松的条片状,有的棱角变 得较圆滑(图3(b));当溶液pH值为11.0时,覆盖层 已有部分溶解并形成絮状或花瓣状的ZnO,条片状 76 材料工程/2010年9期 CaHZn变得更细小,ZnO约覆盖试样表面1/3以上 (图3(c));当溶液pH值为9.0,CaHZn覆盖层已全转 化为花瓣状ZnO覆盖层(图3(d))。 图3HDG+CaHZn在pHl2.5(a),pi ll2.O(b), pH11.0(c)和pH9.0(d)溶液中浸泡 30天的SEM照片 Fig.3SEMimagesofHDG+CaHZnsamples after30dimmersioninthesolutions withpH12.5(a),pH12.0(b), pH1l_0(c)andpH9.0(d) 图4HDG+CaHZn在pH值为9.0的溶液中 浸泡5天(a)和l5天(b)后的SEM照片 Fig.4SEMimagesofHDG+CaHZnsamplesbyimmersion 5d(a)and15d(b)inthesolutionswithpH9.0 表1 Table1 图3和图4中微区的化学成分(原子分数/) — Thechemicalcompositionofthemicrozonesin fig.3andfig.4(atomfraction/%) HDG十CaHZn试样在pH值为9.0的饱和 Ca(OH)溶液浸泡时间较短时可以观察到其覆盖层 的变化过程,如图4所示,其微观区域的能谱分析结果 见表1。由图4可见,当溶液pH值较低时,热镀锌层 表面的CaHZn覆盖层溶解较快,浸泡5天后即由原先 棱角分明的片状晶体变成边缘圆滑的胞状(图4(a)); 随浸泡时间的增加,15天后ZnO已大量生成同时仍 有少量CaHZn胞状晶体存在(图4(b)),并最终(3O 天后)完全形成菊花状ZnO覆盖层(图3(d))。 图5为具有CaHzn覆盖层的热镀锌试样分别在 不同pH值溶液中浸泡3O天后的XRD图,由图5可 见,pH值为12.5溶液所获试样表面存在CaHZn和 ZnO,同时基底锌的峰并不强烈。而随浸泡液pH从 12.0降到9.0,CaHZn峰逐渐减弱ZnO及zn峰逐渐 饱和Ca(OH)溶液pH值对热镀锌钢表面锌酸钙覆盖层的影响 77 增强,表明在浸泡过程中,锌层表面的CaHZn层逐渐 被溶解并生成ZnO层。 — 乞一一j一JL.j1.一.一。Hl2. o —一。—▲ — — — kpHil.o 蜘± ==!:!=圣=世出.。 20 30 40 50 60 70 80 90 20/(。) 图5试样浸泡后表面的XRD图 F幢.5XRDresultsofthesamplesunderdifferentpHvalues一 般认为,锌在饱和Ca(OH) 的反应如下: Zn+40H一一Zn(0H)i~+2e一 2H20+2e一一2OH一+H2 2Zn(OH)i一+Ca抖+2H20一 中生成锌酸钙 (1) (2) Ca(Zn(OH)3)2・2H20+20H~ (3) 其中式(1),(2)分别为锌的电化学腐蚀的阳极反应和 阴极反应。 — 根据Zn~H2O系EpH图_9]可知,当pH<8.46 时,zn主要以Zn的形式存在;当pH值在8.46~ 1O.62时,Zn主要以不溶性Zn(OH)。的形式存在;当 pH>10.62时,开始生成可溶性的HZnO2一,pH继续 增加,转化为Zn(oH);一;当pH>14,全部为 Zn(OH):一。因此,随着pH值从12.5减小到9.0, Zn(OH);一浓度逐渐减小,这不利于锌酸钙的生成,锌 酸钙将逐步溶解或转化,与此同时,Zn(OH)逐渐生 成并趋于稳定。当pH值为9.0,锌在pH9.0的水溶 液中耐蚀性是相当好的],这时锌层表面全部生成 Zn(OH)。当锌层离开Zn(OH)。水溶液并干燥后, Zn(OH)。脱水转变为ZnO,所以实验检测到的都是 ZnO(图5)。 2.2EIS测试 图6是HDG+CaHZn试样在不同pH值溶液中 浸泡3O天的电化学阻抗谱的Bode图和Nyquist图。 由图6(a)可见,与pill2.5的溶液相比,其余3种溶液 中试样的低频阻抗降低约一个数量级,这表明随着 pH值的减小,试样耐腐蚀能力明显降低。由图6(b) 可见,试样在不同pH值溶液中浸泡3O天后,相位角一 频率曲线的形状均呈现两个时间常数的特征,而由图 6(c)和放大图6(d)可见,浸泡30天后,各阻抗谱低频 图6HDG+CaHZn试样在不同pH值溶液中浸泡3O天的 电化学阻抗谱的Bode图(a),(b)和Nyquist图(c),(d) Fig.6Bodegraphs(a),(b)andNyquistgraphs(c)。 (d)ofHDG+CaHZnsamplesafter30dimmersion withdifferentpHvalues n Z 仁口■▲ 口 78 材料工程/2010年9期 端均出现了扩散阻抗,因此可用图7(a)的等效电路对 阻抗谱进行模拟。在该等效电路中,R,R,W。,R分 别为溶液电阻、膜层电阻、扩散电阻和电荷转移电阻,— — CPEC和CPEd1分别为膜层电容和双电层电容的常 相位角元件口。利用软件和该等效电路对各阻抗谱 解析拟合,获得结果与实验结果符合较好。以pH9.0 溶液为例,由图7(b)可见拟合效果较好。’ z/(kQ・cm2、 图7HDG+CaHZn试样在pH9.0溶液中浸泡 3O天后的等效电路(a)和pH值为9.0的 Nyquist图及其拟合结果(b) Fig.7EquivalentcircuitforHDG+CaHZnsamples after30dimmersioninpH9.0solution(a)and Nyquistgraphoftheexperimentaland fittedimpedancesspectra(b) EIS呈现了两个时间常数的特征,与低频端对应 的时间常数来自于膜层电容CPE-c及膜层电阻R的 贡献,与高频端对应的时间常数则来自于膜层与基底 — 金属的双电层电容CPEdl及基底金属腐蚀反应的电 荷转移电阻R的贡献。R反映膜层阻碍电荷转移的 难易程度,R越大,膜层对电荷转移的阻碍程度越大。 R反映基底金属腐蚀反应难易程度,R。越大,表明膜 层更能有效地抑制基体金属腐蚀的发生和发展L1。 扩散阻抗w。产生的原因可能如下:在浸泡过程中,膜 层中间形成了闭塞区,闭塞区内存在腐蚀介质的浓度 梯度,形成扩散场[1。 各试样的EIS数据拟合的等效元件的拟合参数 随浸泡溶液pH值变化如图8所示。由图8可见,R, R 均随pH值降低而减小。这表明覆盖着 CaHZn的热镀锌试样在不同pH值浸泡,随着浸泡溶 液pH值降低,致密的CaHZn覆盖层逐渐转化为疏松 的ZnO覆盖层,膜层对阻碍电荷转移及抑制锌基体腐 蚀的能力变小,且不易形成存在腐蚀介质浓度差的闭 塞区。 3O 图8CaHZn阻抗谱拟合参数随pH值变化图 (a)R;(b)R;(c)W Fig.8Thechangesoffittedparametersfortheequivalent circuitwiththedifferentpHvalues (a)R;(b)Rt;(c)W 饱和Ca(OH)溶液pH值对热镀锌钢表面锌酸钙覆盖层的影响 79 2.3塔菲尔线性极化 热镀锌层上的CaHZn钝化膜在不同pH值的碱 性溶液中发生了质的变化,其极化电阻和腐蚀电流密 度明显改变。图9(a),(b)分别是极化电阻和腐蚀电 流密度随pH值的变化情况,可见,当pH值从12.5 降到9.0,R整体呈下降趋势,ico.整体呈上升趋势,但 icorr均低于或接近10uA/cm数量级。 6 pH 图9在不同pH溶液中浸泡30天HDG+CaHZn试样极化 … 电阻R。(a)和极化电流密度i(b)变化曲线 Fig.9ThechangeofthepolarizationresistanceR。(a)and … currenti(b)ofHDG+CaHZnsampleswithvarious pHvalueofthesolutionsafter30dimmersion 在对混凝土中热镀锌钢筋耐蚀性的电化学研究中, — 通常将icor ̄为10uA/cm时定义为钝化临界值(Passi vationThreshold)L2]。随着模拟孔隙液的pH值从12.5 减小到9.0,锌层上的覆盖层由CaHZn逐渐转变为 Zn(OH),各试样的i均低于或接近10FA/cm,可 认为仍处于或接近钝化态。由此可见,混凝土出现碳化 作用后,热镀锌钢筋仍可保持较长的耐腐蚀寿命。 3结论 (1)随pH值降低和浸泡时间的增加,CaHZn减 少而ZnO增加,当pH值为9.0时,可全部转化为 ZnO。 (2)随着CaHZn减少和ZnO增加,R。,R,R和 w均降低,而自腐蚀电流密度icorr增大,但ico.仍低于 或接近钢筋钝化临界值10FA/cm。 参考文献 E1]KIYONGANN,HA-WONSONG.Chloridethresholdlevelfor corrosionofsteelinconcrete[J].CorrosionScience,2007,49:4113— 4133. r2]STEPHENRYEOMANS.GalvanizedSteelReinforcementin — ConcreterM].Oxford:Elsevier,2004.113118. 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