变形方向对TiAl合金二次热变形行为的影响.pdf

变形方向对ＴｉＡｌ合金二次热变形行为的影响５１变形方向对ＴｉＡＩ合金二次热变形行为的影响ＥｆｌｅｅｔｏｆＤｉｒｅｃｔｉｏｎｏｎＦｌｏｗＢｅｈａｖｉｏｒｏｆＴｉＡ１ＡｌｌｏｙｉｎＳｅｃｏｎｄａｒｙＨｏｔＤｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ司家勇，高帆，张继。（１中南林业科技大学机电工程学院，长沙４１０００４；２钢铁研究总院高温材料研究所，北京１０００８１）—ＳＩＪｉａｙｏｎｇ。ＧＡＯＦａｎ。。ＺＨＡＮＧＪｉ（１ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌ＆ＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ。ＣｅｎｔｒａｌＳｏｕｔｈＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＦｏｒｅｓｔｒｙ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｃｈａｎｇｓｈａ４１０００４，Ｃｈｉｎａ；２ＨｉｇｈＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅＭａｔｅｒｉａｌＲｅｓｅａｒｃｈＤｉｖｉｓｉｏｎ。ＣｅｎｔｒａｌＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｅｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｉｉｉｎｇ１０００８１，Ｃｈｉｎａ）摘要：通过等温热压缩实验研究变形方向对经一次锻造后的Ｔｉ一４６．２Ａ１～２．５Ｖ一１．０Ｃｒ－０．３Ｎｉ合金热变形行为的影响，所选定的二次热变形方向垂直或平行于一次锻造应力轴方向，试样初始组织状态分别为锻造态、去应力退火态和双态组织。结果表明：变向二次热变形均加快了三种热处理状态钛铝合金加工硬化率的衰减过程；对于其中具有双态组织的钛铝合金继续施加变向或不变向二次热变形均有利于减小流变软化程度，提高二次热变形后的组织均匀性。进一步的微观组织观察表明，变向二次热变形与不变向二次热变形相比，更有利于合金的残余层片分解和动态再结晶的进行。关键词：钛铝合金；变形方向；二次热变形中图分类号：ＴＧ１４６．２文献标识码：Ａ—文章编号：１（）（）１－４３８１（２０１０）１２－００５１０４—Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅｆｌｏｗｂｅｈａｖｉｏｒｏｆａｌｒｅａｄｙｆｏｒｇｅｄＴｉ一４６．２Ａ１２．５Ｖ一１．ＯＣｒ一０．３Ｎｉａｌｌｏｙｂｙｔｈｅｉｓｏｔｈｅｒｍａｌｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ．Ｔｈｅｄｉｒｅｃｔｉｏｎｏｆｓｅｃｏｎｄａｒｙｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗａｓｔａｋｅｎｔｏｂｅｖｅｒｔｉｃａｌｏｒｐａｒａｌｌｅｌｔｏｔｈｅｆｏｒｍｅｒｆｏｒｇｉｎｇａｘｉｓ（ｒｅｖｅｒｓｅｄｏｒｕｎｒｅｖｅｒｓｅｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ）．Ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ—ｈａｖｅｔｈｒｅｅｋｉｎｄｓｏｆｓｔａｒｔｉｎｇｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，ａｓｆｏｒｇｅｄ，ｒｅｌｉｅｆａｎｎｅａｌｅｄａｎｄｄｕｐｌｅｘ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｒｅｖｅｒｓｅｄｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃａｎａｃｃｅｌｅｒａｔｅｔｈｅｄｅｃｌｉｎｅｏｆｗｏｒｋｈａｒｄｅｎｉｎｇｒａｔｅ．Ａｎｄｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｏｔｈｅｒ—ｔＷＯｍｉｃｒｏｓｔｒｕｅｔｕｒｅｓ，ｔｈｅｄｕｐｌｅｘｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｈａｓｔｈｅｌｏｗｅｓｔｓｏｆｔｅｎｉｎｇｄｅｇｒｅｅｉｎｒｅｖｅｒｓｅｄｏｒｕｎｒｅ—ｖｅｒｓｅｄｓｅｃｏｎｄａｒｙｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ，ｔｈｅｒｅｖｅｒｓｅｄｓｅｃｏｎｄａｒｙｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｃａｎｂｅｆａｖｏｒａｂｌｅｔｏｔｈｅｂｒｅａｋｄｏｗｎａｎｄｄｙｎａｍｉｃｒｅｃｒｙｓｔａ１１ｉｚａｔｉｏｎｏｆｒｅｍａｎｅｎｔｌａｍｅｌｌａｒｓｔｒｕｃｔｕｒｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＴｉＭａｌｌｏｙ；ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ；ｓｅｃｏｎｄａｒｙｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ高温锻造能够显著细化合金显微组织，是提高ＴｉＡｌ合金室温延性和工程应用性能的一种重要方法。其高温锻造后的显微组织主要由再结晶后生成的细小等轴晶粒构成，但一般仍分布有较多的残余层片，这些残留层片很难在后续热处理过程中被消除，影响着ＴｉＡｌ合金实际应用的可靠性。因而，需对其进行二次热变形，以增大变形量，进一步破碎一次锻造后的残余层片团，使组织更为细小、均匀，获得更加良好的力学性能水平。本工作以一次锻造锻坯为基础，通过等温热压缩实验研究了ＴｉＡｌ合金不同初始组织状态下变形方向对其二次热变形的变形抗力、加工硬化率和流变软化程度的影响，并初步对比分析了二次热变形后的微观组织变化。１实验方法—实验合金名义成分（原子分数／）为Ｔｉ一４６．５Ａ１２．５Ｖ一１．０Ｃｒ一０．３Ｎｉ，采用自耗＋凝壳的双联工艺冶炼而成，经１３２０￣Ｃ、１５０ＭＰａ、３ｈ热等静压处理消除铸造缺陷。热等静压后的铸锭加工为ｑ￣１０５ｍｍ×１４０ｍｍ５２材料工程／２０１０年１２期℃℃的圆柱形坯料。坯料经１２００预热后，在１１００环境下进行近等温锻造开坯，压下量７０。在一次锻造锻坯均匀变形区域内分别切取与一次锻造应力轴方向平行和垂直的高温热压缩试样，进行不同制度的热处理，相应热处理工艺和组织状态如表１所示。压缩试样加工尺寸为ｑ，１０ｍｍ×１８ｍｍ，端面涂覆玻璃润滑剂后，在Ｇｌｅｅｂｌｅ一１５００型热模拟试验机上沿一次锻造应力轴的平行和垂直方向进行等温热压缩实验，分别称为不变向二次热变形和变向二次热变形。热压缩条件为温度℃１０００，应变速率０．Ｉｓ＿。，压下量７Ｏ。试样变形结束后立即水淬，以保留变形组织。利用电火花线切割将试样沿轴向切开，经机械抛光、腐蚀后，光学金相试样采用２ＨＦ＋１０ＨＮＯ。＋８８Ｈｏ（体积分数）溶液腐蚀，采用光学金相显微镜进行显微组织观察。表Ｉ合金初始热处理制度与组织状态Ｔａｂｌｅ１Ｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔａｎｄｓｔａｒｔｉｎｇｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｅｓｔａｌｌｏｙｓ２结果与分析℃三种热处理状态的实验合金在１０００、０．１ｓ实验条件下，分别进行不变向和变向二次热变形，所获得的典型流变曲线如图１所示。可见，ＴｉＡ１合金进行二次热压缩变形时，随着应变的增加，开始时应力迅速增加，当应变达到一定值后，真应力达到最大，即峰值应力；以后随着应变的增大，真应力逐渐减小，并最终有可能达到一个相对稳定的值，即稳态应力。显然，这种现象是变形过程中应变硬化和动态软化共同作用的结果。在刚刚开始变形时，主要以应变强化为主，导致真应力增加，随着变形量的增大，动态回复和动态再结晶逐渐增强，在某一变形量处，两者达到平衡，真应力不再继续增加，从而导致峰值应力的出现。当继续进行变形时，动态软化作用大于形变硬化，从而导致真应力的下降；随着变形量的进一步增大，动态软化和应变硬化达到平衡，导致稳态流变抗力的出现。从流变曲线应力一应变数值来看，变形方向对三种组织状态实验合金二次热变形时的变形抗力影响趋势相同，变向二次热变形的峰值应力和稳态流变应力均较不变向二次热变形的稍有升高。这是由于锻造态和去应力退火状态的合金二次热变形前的组织都由粗大ｊ｝＝图１不同热处理状态不变向和变向二次热变形流变嗌线（ａ）锻造态；（ｂ）退火态；（ｃ）双态—Ｆｉｇ．１Ｔｈｅｔｒｕｅｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｏｆｓｅｃｏｎｄａｒｙｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｓ—（ａ）ａｓｆｏｒｇｅｄ；（ｂ）ｒｅｌｉｅｆａｎｎｅａｌｅｄ；（ｃ）ｄｕｐｌｅｘ的残留层片团和等轴晶粒组成。当合金沿着一次锻造应力轴方向继续进行第二次热变形时，残留层片不会向着另外的方向发生偏转，只是继续碎化和分解，并发生动态再结晶，所需的能量较低，因此对应的变形抗力也较低。但当合金二次热变形的方向与一次锻造应力轴方向垂直时，一次变形时发生倾转的层片团，在继续破碎分解的同时，又要向着垂直的方向再次重新偏转，这个过程需要较高的能量才能完成，因此对应的变形抗力稍高。２．１加工硬化率根据公式一［ａ／ａｅ］；．［】计算了三种组织状态实验合金热压缩曲线达峰值前不同应变阶段的加工硬化率，其中为真应力，ｅ为真应变，为应变速率，Ｔ为变形温度，结果如图２所示。对于三种不同热处理状态的实验合金，加工硬化率均随应变量的增加迅速降低，然后逐渐趋于稳定状态。不变向二次热变形时，加工硬变形方向对ＴｉＡｌ合金二次热变形行为的影响５３化阶段的初始加工硬化率随着合金热处理制度的不同而发生改变，从锻态、去应力退火态到双态组织，相应的初始加工硬化率在不断升高，且初始应变值也在不断增大；对于变向二次热变形，不同热处理组织状态实验合金的初始加工硬化率数值相近，仅初始应变数值在不断增大。分析变形方向对实验合金二次热变形加工硬化率的影响，变向二次热变形加快了加工硬化率的下降速率，即加速了钛铝合金加工硬化率的衰减过程。、：－＿＿Ｒ＿ｅｖｅｒｓｅｄＴｍｅｓｔｒａｉｎＴｒｕｅｓｔｒａｉｎ图２不同热处理状态不变向和变向二次热变形加工硬化率（ａ）锻造态；（ｂ）退火态；（ｃ）双态Ｆｉｇ．２Ｗｏｒｋｈａｒｄｅｎｉｎｇｒａｔｅｏｆｓｅｃｏｎｄａｒｙｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｓ—（ａ）ａｓｆｏｒｇｅｄ；（ｂ）ｒｅｌｉｅｆａｎｎｅａｌｅｄ；（ｃ）ｄｕｐｌｅｘ研究发现，热加工过程中钛铝合金始终受加工硬化和流变软化的影响，而动态再结晶通常是其流变软化的主要机制［１。在真应力一真应变曲线峰值出现前钛铝合金中已发生动态再结晶软化。因而，根据加工硬化率分析结果可以推测，变向二次热变形有利于促进钛铝合金动态再结晶的发生，破碎一次锻造残余层片组织。‘２．２流变软化程度不同热处理状态合金二次变形流变软化程度可用一ｌ的差值来进行计算，其中是真应力一真应变曲线上的峰值应力，ｄｒ。为稳态流变应力，均取为真应变量为１．０时所对应的真应力。三种热处理状态实验合金不变向和变向二次热变形计算获得的流变软化程度如图３所示。初始组织为锻造态的实验合金不变向和变向二次热变形的流变软化数值均较退火态和双态组织状态要高，而变向和不变向二次热变形对锻造态初始组织实验合金的流变软化程度影响较大，对双态初始组织的实验合金影响较小。一般合金软化程度越高，发生局部应变的趋势越显著，不利于合金的稳态塑性流变。可见，钛铝合金一次锻造组织经热处理获得双态组织后，继续施加变向或不变向二次热变形均有利于减小流变软化程度，提高二次热变形组织的均匀性。２．３二次热变形组织三种热处理状态合金经变向和不变向二次热变形后的光学显微组织如图４所示。对于锻造态和退火态Ｓｔａｒｔｉｎｇｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ图３不同热处理状态不变向和变向二次热变形流变软化程度Ｆｉｇ．３Ｓｏｆｔｅｎｉｎｇｄｅｇｒｅｅｏｆｓｅｃｏｎｄａｒｙｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｓ初始组织实验合金，变向二次热变形与不变向二次热变形相比，大量残余层片区域被破碎，等轴晶粒体积分数增加，动态再结晶进行的程度更加完全，组织中已经没有粗大连续的残留层片分布，显微组织得到明显细化；而对于双态初始组织实验合金，变向二次热变形与不变向二次热变形相比，微观组织变化差异较小，仅变向二次热变形后显微组织中的细小层片团和等轴晶粒的边界出现较多的等轴晶粒。综合微观组织观察结果，相对于不变向二次热变形，变向二次热变形有利于合金的层片分解和动态再结晶的进行，有利于合金显微组织的均匀化。瓮．Ｉ普Ｉｕ０口≥０ＯＯＯＯＯＯＯ加ｍ∞日ｄ＼３ａＱＵｌｕａ０５４材料工程／２０１０年１２期３结论图４不同热处理状态不变向和变向二次热变形组织（ａ）锻造态不变向；（ｂ）锻造态变向；（ｃ）退火态不变向；（ｄ）退火态变向；（ｅ）双态不变向；（ｆ）双态变向Ｆｉｇ．４Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｓｅｃｏｎｄａｒｙｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｓ——（ａ）ａｓｆｏｒｇｅｄａｎｄｕｎｒｅｖｅｒｓｅｄ；（ｂ）ａｓｆｏｒｇｅｄａｎｄｒｅｖｅｒｓｅｄ；（ｃ）ｒｅｌｉｅｆａｎｎｅａｌｅｄａｎｄｕｎｒｅｖｅｒｓｅｄ；（ｄ）ｒｅｌｉｅｆａｎｎｅａｌｅｄａｎｄｒｅｖｅｒｓｅｄ；（ｅ）ｄｕｐｌｅｘａｎｄｕｎｒｅｖｅｒｓｅｄ；（ｆ）ｄｕｐｌｅｘａｎｄｒｅｖｅｒｓｅｄ（１）变向二次热变形加快了三种热处理状态钛铝合金加工硬化率的衰减过程，有利于促进钛铝合金动态再结晶的发生，破碎一次锻造残余层片组织。（２）变向二次热变形有利于降低锻造态组织钛铝合金变形过程中的流变软化程度，对于具有双态组织实验合金，继续施加变向或不变向二次热变形均有利于减小流变软化程度，提高二次热变形组织的均匀性。（３）对于一次锻造变形后经三种热处理状态的钛铝合金，变形方向对其二次热变形后的组织有显著影响，变向二次热变形与不变向二次热变形相比，更有利于合金的层片分解和动态再结晶的进行。［１］Ｅ２７［３］Ｅ４３参考文献—ＳＥＭＩＡＴＩＮＳＬ，ＳＥＥＴＨＡＲＡＭＡＮＶ，ＪＡＩＮＶＫ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｄｕｒｉｎｇｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌａｎｄｉｓｏｔｈｅｒｍａｌｈｏｔｆｏｒｇｉｎｇｏｆａｎｅａｒ－ｇａｍｍａｔｉｔａｎｉｕｍａｌｕｍｉｎｉｄｅ［Ｊ］．Ｍｅｔａｌｌ＆ＭａｔｅｒＴｒａｎｓ—Ａ，１９９４。２５（１２）：２７５３２７６８．ＬＩＵＣＴ，ＳＣＨＮＥＩＢＥＬＪＨ，ＭＡＺＩＡＳＺＰＪ．Ｔｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ—ａｎｄｆｒａｃｔｕｒｅｔｏｕｇｈｎｅｓｓｏｆＴｉＡｌａｌｌｏｙｓｗｉｔｈｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃ—ｔｕｒｅｓ［Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｅｓ，１９９６，４（６）：４２９４４０．ⅡＳＥ￣ＡＴＩＮＳＬ．Ｗｒｏｕｇｈｔｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｏｆｉｎｇｏｔ－ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙｇａｍｍａ—ＴｉＡｌａｌｌｏｙｓ￣Ａ］．ＫＩＭＹＷ．ＷＡＧＮＥＲＲ．ＹＡＭＡＧｕｃＨＩ＾疋Ｇａｉｎ—ｍａＴｉｔａｎｉｕｍＡｌｕｍｉｎｉｄｅｓ［Ｃ］．Ｗａｒｒｅｎｄａｌｅ：ＴＭＳ，１９９５．５０９５２４．ＦＵＲＲＥＲＤ，ＨＯＦＦＭＡＮＲＲ，ＫＩＭＹＷ．Ｆｕｎｄａｍｅｎｔａｌｓｏｆｇａｍｍａｔｉｔａｎｉｕｍａｌｕｍｉｎｉｄｅｓ［Ａ］．ＫＩＭＹｗ，ＷＡＧＮＥＲＲ，—ＹＡＭＡＧｕｃＨＩＭ．ＧａｒｏｍａＴｉｔａｎｉｕｍＡｌｕｍｉｎｉｄｅｓ［－Ｃ￣．Ｗａｒｒｅｎｄａ—ｌｅ：ＴＭＳ，１９９５．６ｌ１６１８．（下转第６５页）——非晶态ＮｉＰＺｒＯ复合镀层的耐磨性能６５——（３）非晶态ＮｉＰＺｒＯ。复合镀层在３５ｏ￣Ｃ热处理温度下已转变为晶态结构，镀层具有最高的耐磨性能，其磨损方式为磨粒磨损和脆性剥离。［１］［２３［３］［４］［５］［６］［７］［８］参考文献———ＧＵＯＺｈｏｎｇｅｈｅｎｇ，ＸＵＲｕｉｄｏｎｇ，ＺＨＵＸｉａｏｙｕｎ．Ｓｔｕｄｉｅｓｏｎｔｈｅ———ｗｅａｒｒｅｓｉｓｔａｎｃｅａｎｄｔｈｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｅｌｅｃｔｒｏｄｅＤｏｓｉｔｅｄＲＥＮｉＷＰ—ＳｉＣＰＴＦＥｃｏｍｐｏｓｉｔｅｍａｔｅｒｉａｌｓ［ｊ］．ＳｕｒｆａｃｅａｎｄＣｏａｔｉｎｇｓＴｅｃｈ—ｎｏｌｏｇｙ，２００４，１８７（２３）：１４ｌ一１４５．梁志杰．现代表面镀覆技术［Ｍ］．北京：国防工业出版社，２００５．—２９５２９６．孔晓丽，刘勇兵，杨波．纳米复合材料的研究进展［Ｊ］．材料科学—与工艺，２００２，１０（４）：４３６４４１．—ＺＨＡ０Ｏｕｏｇａｎｇ，ＺＨＯＵＹｕｅｂｏ．ＺＨＡＮＧＨａｉｊｕｎ．Ｓｌｉｄｉｎｇ—ｗｅａｒｂｅｈａｖｉｏｒｓｏｆｅｌｅｃｔｒ０ｄｅｐｏｓｉｔｅｄＮｉｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａｔｉｎｇｓｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｍｉｃｒｏｍｅｔｅｒａｎｄｎａｎｏｍｅｔｅｒＣｒｐａｒｔｉｃｌｅｓ［Ｊ］．Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆ—ＮｏｎｆｅｒｒｏｕｓＭｅｔａｌＳｏｃｉｅｔｙｏｆＣｈｉｎａ，２００９，１９（２）：３１９３２３．—ＣＩＵＢ０ＴＡＲＩＵＡＣ，ＢＥＮＥＡＬＤ，ＭＡＧＥＡＬＶ，ｅｔａ１．ＥｌｅｃｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌｉｍｐｅｄａｎｃｅｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆＡ１２Ｏ３一Ｎｉｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｏｃｈｉｍｉｃａＡｃｔａ，—２００８，５３（１３）：４５５７４５６３．—ＷＡＮＧＣｈａｏ，ＺＨＯＮＧＹｕｎＢｏ，ＷＡＮＧＪｉａｎｇ，ｅｔａ１．Ｅｆｆｅｃｔｏｆ—ｍａｇｎｅｔｉｃｆｉｅｌｄｏｎｅｌｅｃｔｒｏｐｌａｔｉｎｇＮｉ／ｎａｎｏＡＩ２Ｏ３ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａｔｉｎｇ—［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＥ１ｅｃｔｒ０ａｎａ１ｙｔｉｃａｌＣｈｅｍｉｓｔｒｙ，２００９，６３０（１２）：—４２４８．ＡＢＤＥＩＡＡ，ＫＨＡＩＥＤＭＩ，ＡＢＤＥＬＨＺ．ＥｎｈａｎｃｅｍｅｎｔｏｆｗｅａｒｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｏｆｄｕｃｔｉｌｅｃａｓｔｉｒｏｎｂｙＮｉＳｉＣｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａｔｉｎｇ—［Ｊ］．ｗｅａｒ，２００６，２６０（９１０）：１０７０１０７５．ＶＡＥＺＩＭＲ，ＳＡＤＲＮＥＺＨＡＡＤＳＫ，ＮＩＫＺＡＤＬ．Ｅｌｅｃｔｒｏｄｅｐｏ一［９］［１０２［１１］［１２］［１３］———ｓｉｔｉｏｎｏｆＮｉＳｉＣｎａｎｏｔｃｏｍｐｏｓｉｔｅｃｏａｔｉｎｇｓａｎｄｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｗｅａｒａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｒｅｓｉｓｔａｎｃｅａｎｄｅｌｅｃｔｒｏｐｌａｔｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ［Ｊ］．ＣｏｌｌｏｉｄｓａｎｄＳｕｒｆａｃｅｓＡ：ＰｈｙｓｉｃｏｃｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＡｓｐｅｃｔｓ，——２００８，３１５（１３）：ｌ７６１８２．—ＳＰＡＮＯＵＳ，ＰＡＶＩＡＴ０ＵＥＡ，ＳＰＹＲＥＩＬＩＳＮ．Ｎｉ／ｎａｎｏＴｉＯ２ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｅｌｅｃｔｒｏｄｅｐｏｓｉｔｓ：ｔｅｘｔｕｒａｌａｎｄｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ—［Ｊ］．ＥｌｅｃｔｒｏｃｈｉｍｉｃａＡｃｔａ，２００９，５４（９）：２５４７２５５５．——ＸＩＥＹｉｂｉｎｇ，ＨＵＡＮＧＣｈｕａｎｊｕｎ，ＺＨＯＵＬｉｒａｉｎ，ｅｔａ１．Ｓｕｐｅｒｃａｐａｃｉｔｏｒａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｎｉｃｋｅｌｏｘｉｄｅｔｉｔａｎｉａｎａｎｏｃｏｍｐｏｓｉｔｅ［Ｊ］．—ＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００９，６９（１３）：２１０８２１１４．—ＴＳＵＢ０ＴＡＴ，ＴＡＮＩＩＳ，ＩＳＨＩＤＡＴ，ｅｔａ１．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｅｌｅｃｔｒｏ—ｐｌａｔｉｎｇｏｆＮｉａｎｄｓｕｒｆａｃｅｍｏｄｉｆｉｅｄｄｉａｍｏｎｄｐａｒｔｉｃｌｅｓｗｉｔｈｓｉｌａｎｅｃｏｕｐｌｉｎｇｒｅｇｅｎｔ［Ｊ］．ＤｉａｍｏｎｄａｎｄＲｅｌａｔｅｄＭａｔｅｒｉａｌｓ，２００５，１４——（３７）：６０８６１２．ＳＨＲＥＳＴＨＡＮＫ，ＴＡＫＥＢＥＴ，ＳＡＪＩＴ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｐａｒｔｉｃｌｅｓｉｚｅ———ｏｎｔｈｅｃｏ－ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｄｉａｍｏｎｄｗｉｔｈｎｉｃｋｅｌｉｎｐｒｅｓｅｎｃｅｏｆａｒｅｄ—ｏｘａｃｔｉｖｅｓｕｒｆａｃｔａｎｔａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｔｈｅｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．ＤｉａｍｏｎｄａｎｄＲｅｌａｔｅｄＭａｔｅｒｉａｌｓ，２００６，１５（１０）：１５７Ｏ一１５７５．—ＧＵＬＨ，ＫＩＬＩＥＦ，ＡＳＬＡＮＳ，ｅｔａ１．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｊｓｔｉｃｓｏｆｅｌｅｃｔｒｏ———ｃｏｄｅｐｏｓｉｔｅｄＮｉＡＩ２０３ｎａｎｏｐａｒｔｉｃｌｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｍｅｔａｌｍａｔｒｉｘ—ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ（ＭＣ）ｃｏａｔｉｎｇｓ＿Ｊ］．Ｗｅａｒ，２００９，２６７（５８）：９７６—９９０．收稿日期：２０１００２１ｌ；修订日期：２０１０１０－０６…作者简介：许乔瑜（１９５５），男，博士，副教授，主要从事材料表面工程研究，联系地址：广州市华南理工大学材料科学与工程学院（５１０６４０），—Ｅｍａｉｌ：ｑｙｘｕ＠ｓｃｕｔ．ｅｄｕ．ｃｎ米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米米（上接第５４页）—Ｅ５３ＫＩＭＹＷ．ＳｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｄｕｃｔｉｌｉｔｙｉｎＴｉＡｉａｌｌｏｙｓ＿Ｊ］．Ｉｎｔｅｒｍｅｔａｌ—ｌｉｃｓ，１９９８，６（７）：６２３６２８．［６］ＳＥＭＩＡＴＩＮＳＬ，ＣＨＥＳＮＵＴＴＪＣ，ＡＵＳＴＩＮＣ，ｅｔａ１．Ｐｒｏｃｅｓｓ—ｉｎｇｏｆｉｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃａｌｌｏｙｓ［Ａ］．ＮＡＴＨＡＩＭＶ．Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｉｎｔｅｒ—ｍｅｔａｌｌｉｃｓ［Ｃ］．Ｗａｒｒｅｎｄａｌｅ：ＴＭＳ，１９９７．２６３２７６．［７］ＭＡＲＴＩＮＰ１，ＲＨＯＤＥＳＣＧ，ＭＣＱＵＡＹＰＡ．ＴｈｅｒｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇｅｆｆｅｃｔｓｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｎａｌｌｏｙｓｂａｓｅｄｏｎＹＴｉＡ１［Ａ］．ＤＡＲＯＬＩＡＲ，ＬＥＷＡＮＤ０ＷＳＫＩＪＪ，ＬＩＵＣＴ，ｅｔａ１．—ＳｔｒｕｃｔｕｒｅＩｎｔｅｒｍａｔａｌｌｉｃｓ［Ｃ］．Ｗａｒｒｅｎｄａｌｅ：ＴＭＳ，１９９３．１７７１８６．［８］ＳＥＭＩＡＴＩＮＳＬ，ＳＥＥＴＨＡＲＡＭＡＮＶ，ＷＥＩＳＳＩ．Ｈｏｔｗｏｒｋｉｎｇ—ｏｆｔｉｔａｎｉｕｍａｌｌｏｙｓａｎｏｖｅｒｖｉｅｗ［Ａ］．ＷＥＩＳＳＩＥ，ＳＲＩＮＩＶＡＳＡＮＲ，ＢＡＮＩＡＰＪ，ｅｔａ１．ＡｄｖａｎｃｅｓｉｎｔｈｅＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆ—ＴｉｔａｎｉｕｍＡｌｌｏｙＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇ［Ｃ］．Ｗａｒｒｅｎｄａｌｅ：ＴＭＳ，１９９７．３７３．Ｌ９］ＷＵＲＺＷＡＬＬＮＥＲＫ，ＣＬＥＭＥＮＳＨ，ＳＣＨＲＥＴＴＥＲＰ，ｅｔａ１．ＦｏｒｍｉｎｇｏｆｇａｍｍａＴｉＡｌａｌｌｏｙｓ［Ａ］．ＢＡＫＥＲＩ，ＤＡＲＯＬＩＡＲ，—ＷＨＩＴＴＥＮＢＥＲＧＥＲＪＤ，ｅｔａ１．ＨｉｇｈＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅＯｒｄｅｒｅｄＩｎｔｅｒｍａｔａｌｌｉｃｓＡｌｌｏｙｓＶＥＣ］．Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ：ＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｓｅａｒｃｈＳｏｃｉｅ—ｔｙ，ｌ９９３．８６７８７２．——ｒ１Ｏ］ＳＥＥＴＨＡＲＡＭＡＮＶ，ＳＥＭＩＡＴＩＮＳＬ．Ｐｌａｓｔｉｃｆｌｏｗａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｄｕｒｉｎｇｈｏｔｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆａｇａｍｍａｔｉｔａｎｉｕｍａｌｕｍｉｎｉｄｅａｌｌｏｙ［Ｊ］．Ｍｅｔａｌｌ＆ＭａｔｅｒＴｒａｎｓＡ，１９９７，２８（１１）：—２３０９２３２１基金项目：８６３国家高技术研究发展计划资助项目（２００６ＡＡ０３Ａ２０４）——收稿日期：２００９１０１ｌ；修订日期：２０１００７０１作者简介：司家勇（１９７８），男，博士，讲师，研究方向：钛铝合金，联系地址：湖南省长沙市韶山南路４９８号中南林业科技大学机电工程学院—（４１０００４），Ｅｍａｉｌ：ｓｊｙ９８１０６＠１６３．ｃｏｒｎ