玻璃钢复合材料受热状态物性参数变化研究.pdf

　玻璃钢复合材料受热状态物性参数变化研究　２０ｌ５年２月　玻璃钢复合材料受热状态物性参数变化研究　　　罗礼平，张利嵩　　　　　　（北京航天长征飞行器研究所，高超声速飞行器防隔热技术中心，北京１０００７６）　　　　　　　　　　　　　　　　摘要：玻璃钢复合材料主要成分为玻璃纤维和树脂，其制品在受热状态下会发生复杂的物理化学变化．相应的物性参数　也随之会有较大变化，进而影响材料结构内部的温度分布；对其受热状态下的变化过程进行研究，给出相应的物性参数变化模　型；制备玻璃钢试样进行风洞条件下的烧蚀试验，测量试样背面温升，与应用物性参数变化模型进行的仿真计算结果较为吻　合，表明模型构建符合工程实际。　关键词：玻璃钢；受热状态；物性参数；模型构建　　　中图分类号：ＴＢ３３２；ＴＱ３２７　　文献标识码：Ａ　　———　文章编号：１００３０９９９（２０１５）０２００６００４　　　玻璃钢是以玻璃纤维及其制品为增强材料，以　　热固性或热塑性树脂为基体，通过一定的成型工艺　　　而制成的一种结构物，其学名为玻璃纤维增强塑料，“”　　　俗称玻璃钢，是早期飞行器主要采用的功能性防　“”　隔热材料，其研制成功解决了当时两弹一机的一　“”个主要障碍，即热障¨　　ｊ，目前依然是高速飞行器　防隔热设计上大量使用的功能复合材料。其增强成　　分玻璃纤维在１０００￣Ｃ左右开始软化熔融，其基体有　　　　　　　　　　　　机树脂在４００ｏＣ以上开始有比较明显的热解反　　　　应，因此在高温受热状态下，玻璃钢复合材料将发　　　生复杂的物理化学变化，材料结构内部的变化导致　材料的热物性参数（密度、热传导系数）也发生较大　　　变化，这给工程设计上预测玻璃钢结构的内部温度　　　　变化情况带来较大的困难，特别是热传导系数参数　　是影响工程结构受热状态下的内部温度变化的关键　　　参数，要在理论上获取结构受热状态下的内部温度　　场变化，需要准确获取结构材料高温受热条件下的　　热传导系数变化情况。因此工程应用上迫切需要获　　　　　　取玻璃钢制品高温受热状态下物性参数的变化情　　况，从而有利于工程设计的进一步精细化，在开展工　程方案设计时准确给出结构所需要的防热、隔热层　　　厚度，从而实现工程结构的轻质化。　　　玻璃钢制品高温受热状态的变化，首先是树脂　　　的热解碳化，随着使用环境温度的进一步升高，还将　　出现熔融和烧蚀，从最初低温状态下的原始层状态　至原始区＋热解区，并进而出现烧蚀熔融区＋碳化区　　　　＋热解区＋原始区Ｊ，其变化进程有相应匹配的热　　　物性参数。目前对玻璃钢制品高温受热状态下的物　　　　　　理变化过程开展了一些研究，但是对于其相应的物　　　　　性参数变化理论研究较少，文献［６］是此方面研究　　　　可查询到的比较系统和深入的公开资料，也可看出　　　　理论研究的复杂性，工程应用上无法实现。目前较　　　多的研究是试验测试方面Ｊ，对影响玻璃钢制品受　　　　热后内部温度分布的关键参数热传导系数进行测　　　　试，试验测试条件为固定的温度和压力条件，而工程　　　　应用条件变化多样，基本都是瞬态条件，玻璃钢复合　材料高温受热条件下的物理化学过程以及相应的物　　　　　性参数（密度、热传导系数）变化与应用条件紧密相　　关。本研究工作建立在大量的工程试验数据分析基　　　　础上，通过对玻璃钢受热状态变化机理的研究，给出　了相应的物性参数变化模型及一套匹配的物性参　　　数，将之用于仿真设计计算得到的玻璃钢复合材料　　　　结构内部及背面温度结果与试验测温吻合较好，表　明构建于物理化学变化机理基础上的物性参数变化　模型以及回归出的一套匹配数据符合工程实际。　　　１玻璃钢受热下的物理模型　　　玻璃钢制品在受热状态下首先是树脂热解，逐　　　渐形成如图１所示的物理变化模型。对于树脂热解　　　　变化过程，国内外研究认为比较符合的数学模型为　　　　　　　　　Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ表达式，Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ公式即树脂热解方　　　程，为：ｄｍ　　　：一ｍ。　　　　　ｆ１Ｋ而Ｅ　（１）　——　一ｍｏＩＩ＾。ｅ　　Ｌｌ　　ａｔ；＼ｔｌＺ　　　ｏ，　　　　式中，Ｅ、尺、Ｋｏ、，ｚ为热解动力学的常数；ｍ为完　　　　　　全热解后的质量；ｍ。为初始质量；Ｔ为温度；ｔ为时　　—　收稿日期：２０１４－０９２３　　　　　　　　　　作者简介：罗礼平（１９７５），男，高级工程师，硕士，主要从事结构防隔热设计研究。　　　ＦＲＰ／ＣＭ２０１５．Ｎｏ．２　　　２０１５年第２期　　　　　　　玻璃钢／复合材料　６１　　　间；ｍ为当前质量。　Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ公式给出了玻璃钢受热状态下的质量　　变化表达式，也就给出了玻璃钢制品受热状态下的密　　度变化。式中的几个热解动力学常数需要通过试验　　　　　测量获取，通过测量树脂的热失重数据，整理分析回　　　　　　　归出式中的常数，这方面国内外有开展研究　。　　　　对于飞行器防隔热设计上重要的物性参数，也就是　　防隔热材料的重要特性指标热传导系数，需要寻求　　其与玻璃钢复合材料物理变化进程匹配的表达式，　　也就是与式（１）质量变化相匹配的表达式。　；　　　ｉ缝地屋ｂｌａｔｉｏｎ。ｆｉｅｌｄｌ—　——　　　　１　　　　　　图１玻璃钢制品受热物理变化模型　　　　　　　　　　Ｆｉｇ．１ＭｏｄｅｌｒｅｇａｒｄｉｎｇｔｈｅｃｈａｎｇｅｓｉｎＦＲＰＳｐｈｙｓｉｃａｌ　　　　ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｕｎｄｅｒｈｅａｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ　　２玻璃钢制品受热下的热物理性能理论研究　　　　根据玻璃钢制品受热下物理变化模型，玻璃钢　　制品在高温受热过程中形成的碳化层和热解区属于　　多微孔复合材料。对于多微孔复合材料的热物理性　　　　　　能研究比较复杂，根据国外文献中的阐述，在一个　　　　　多孔的结构体中，总热流Ｑ通常由通过气体介质的　　　　　　　热流量Ｑ、固体传导热流量Ｑ以及辐射热流量　　　　　　Ｑ舶组成，其中通过气体介质的热流量Ｑ由对流　　热流量和传导热流量两部分组成。　　　Ｑ＝Ｑ＋Ｑｓ＋ＱＲ。ｄ　　　相应于以上的阐述，下面的公式也是有效的，采　　　用综合热传导系数来反映多微孔材料的内部传热：　　　　　　Ａ＝Ａ＋Ａ＋Ａｄ　（２）　　　　　　　在一个好的隔热材料中，Ａ、Ａ以及Ａ删都应　　该尽可能的小。　对于通过气体介质的热传递，以下公式适用：　１　　　‰　　　　ＡＧａｓｏ＝。Ｃ。ＪＤ・ｆ・　（３）　　　　　　其中，Ａ。为气体热传导系数；Ｃ为定常体积　　　　　　　　下的比热容；Ｐ。。为密度；ｚ为气体分子的平均自　　　由程；为气体分子平均速度。　　　对于无机物、非金属固态物质的热传导系数，以　　下公式较适用：　】　—　　　　　　ＡｓＭ＝。。。ｆＰ。ＰＰ　（４）　ｊ　　　　其中，Ａ为固态物质的热传导系数；ｃ为比热　　　　容（基于体积）；为声速；ｌｐ为声子（晶体点阵振动　　　　能的量子）的平均自由程；Ｐ为声子的密度。　在粒状材料内的辐射能量传递可以按照在一定　　平均自由程范围内通过光子进行热传递。采用如下　　公式：ｌ６　　　，ｚ２．．Ｔ３…　　　Ｉ￣Ｒａｄ～　‘　３　５）　　　　　　其中，为史帝芬一玻尔兹曼常数；ｎ为平均折　　　射率；ｅ（为特定的衰减系数；Ｐ为密度。　　　根据上述理论研究分析，要构建内部多微孔材　料理论上的内部综合热传导系数是很复杂且较为困　　　　难的，目前试验测量也很困难，尤其在受热条件下的　　　热物性参数是动态变化的过程量，与受热过程紧密　　　相关，因此必须寻求工程上的解决方案。　　３构建玻璃钢制品受热下物性参数变化模型　　　玻璃钢制品高温下内部的物理过程：首先是使　　　　　用中材料表面温度逐步升高，达到树脂基分解温度　　时，树脂基复合材料开始分解，并形成了多微孔材料　　体系，随着树脂的进一步分解，将在材料表面区域逐　　　步形成碳化层、热解区和原始材料层。在热解剧烈　　　　　的时间段，热解气体由热解区流经碳化区排放到材　　　料表面，热解气体流经高温的碳化区时形成对碳化　　　区的降温和热阻塞效应，使得碳化区的综合热传导　　　系数较低，热解区本身因有热解吸热、热解气体热阻　塞等效应，其综合热传导系数会更低，因此使用中树　　　脂基材料内部热解量较大时，碳化区及热解区综合　热传导系数都会处于较低的量级，表面的高温也逐　　　　步向材料内部推移；但是使用后期随着材料表面温　　　度的下降，材料内部温度甚至出现高于表面温度，此　　　　时材料内部的热解量也减少，碳化区内流经的热解　气体量也很少甚至没有，此时碳化区没有热解气体　的降温和阻塞作用，碳化区的热传导系数会较大，使　用中后期碳化区的高热传导系数能更好地将前期传　　　人材料内部的热量快速输送到材料外部，起到降低　　　　Ｆ￣／ＣＭ２０１５：Ｎｏ，２　６２　玻璃钢复合材料受热状态物性参数变化研究　　内部温度的功效。　以上对玻璃钢制品高温下内部发生的物理现象　的描述，工程上构建一套匹配的材料综合热传导系　　数如下：　　Ａ＝　　１．０ｗ，／ｍ・Ｋ，热解量少时碳化区导热系数　　…　０．３ｗ／ｍ・Ｋ，热解量大时碳化区导热系数　０．０３Ｗ／ｍ．Ｋ，热解区导热系数　【０）　常温下实测值，原始层导热系数　　４试验验证　为了验证反映玻璃钢复合材料高温受热状态下　　物理化学变化的Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ表达式（１）以及研究构建　　　的与之相匹配的综合热传导系数变化模型（６）的合　　　理正确性，在高温风洞设备上开展了试验验证。试　　验件为玻璃布／酚醛复合材料平板结构，背面粘接金　　　属底板，以利于测量背面冷端的温度变化。根据传　　　热理论分析，在表面热端受热条件和结构厚度已知　　　的情况下，影响结构背面冷端温度变化的主要因素　　　　　　　是结构材料的热物性参数（密度、热传导系数），因　　　　此试验中通过测量试验件背面冷端的温度变化，可　以评估表征玻璃钢复合材料高温受热状态下物理化　　学变化的Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ表达式（１）以及构建的与之相匹　配的综合热传导系数变化模型（６）及数据的合理可　　行性。　　　为了使玻璃钢制品受热发生剧烈变化，达到工　　　　程应用中出现的热解、碳化、熔融状态，制定的试验　　　　条件应尽可能到达玻璃纤维的融化点，并有足够的　　受热时问，从而使试验件的内部获得高温。试验采　　　　　用超声速射流试验技术Ｌ１２．Ｂｊ，试验系统示意见图２　　　　所示。试验时在喷管出口附近放置模型，模型固定　　在支架上，模拟参数主要有总焓、热流、压力等¨　　。　　　图２试验装置　　　　Ｆｉｇ．２Ｔｅｓｔａｐｐａｒａｔｕｓ　　　　　试验条件见表１所示，试验由３个定态条件连　　　接而成，试验总时间为２６０ｓ，试验件为平板试验件，　　　试验过程中采取了较好的隔热措施，从而实现一维　　热传导的物理过程，保证在热面受热条件及结构厚　度一定的情况下影响试验件背面冷端温度的因素仅　　　为结构的热物性参数（主要是密度和热传导系数），　　　ＦＲＰ／ＣＭ２０１５．Ｎｏ。２　　　试验中进行背面冷端温度的测量。　　同时根据试验件表面受热条件（表１）及试验件　　　结构进行理论仿真分析，获取试验件背面冷端的温　　　　　　度变化。仿真方法之一（简称改进前）是采用传统　的忽略玻璃钢复合材料内部物理化学变化和忽略热　　物性参数变化，即认为试验件结构受热下不发生变　　　　化，仿真计算时热物性参数（密度、热传导系数、比热　　　　　　　　　　容）取常温时的实测值；仿真方法之二（简称改进　　　　　后）是采用本文研究构建的考虑其内部物理化学变　　化和热物性参数变化的模型及数据，即应用表达式　　　（１）和模型（６）及数据。将两种仿真方法获得的试　　验件背面冷端温度变化结果与试验测量结果进行了　　比较，改进后的仿真方法得到的结果与试验测量结　　　　果吻合较好，而改进前的仿真方法得到的结果与真　　　　　实情况相差甚远，比较情况见图３所示，表明Ａｒｒｈｅ．　　　ｎｉｕｓ表达式（１）和构建的与之匹配的物性参数变化　模型（６）及数据较符合工程实际。　　　表１试验条件　　　　　Ｔａｂｌｅ１Ｔｅｓｔｃｎｎｄｉｔｉｎｎｓ　２７０　１０００　ｌ２Ｏ　８ｏｏ　１８００　ｌ０ｏｏ　３０　４０　４９　３０　ｌ５　ｌ９Ｏ　　图３试验测量背温与仿真计算结果的比较　　　　　　　—　　Ｆｉｇ．３Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｒｅｓｕｌｔｓｆｒｏｍｔｈｅｃｏｏｌｓｉｄｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　　　　　　ｉｎａｒｃ－ｊｅｔｔｅｓｔａｎｄｓｉｍｕｌａｔｅｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ　５结　论　（１）玻璃钢制品在受热状态下会发生复杂的物　　　理化学变化，并逐渐由最初的原始状态变化为原始　区＋热解区，在高热状态下甚至还可能出现碳化区和　　　　　烧蚀熔融的液态层，物性参数也将随之发生较大的　　变化；　　　　　ｐ＼２ｒＨ霍＆ＩＩＩ岂一８ｕ　　２０１５年第２期　　　　　　　玻璃钢／复合材料　６３　　　　（２）分析玻璃钢制品受热状态下的变化机理，　　　　构建出与物理变化进程一致的物性参数变化模型，　　并给出一套匹配的物性参数；　　　　　　　　（３）采用构建的模型及参数修改仿真计算方　　　法，仿真计算的背面温度与试验测量结果较为吻合，　表明构建的物性参数模型及回归的数据较符合工程　实际。　参考文献　　　　　　［１］翁祖祺，陈博，张长发．中国玻璃钢工业大全［Ｍ］．北京：国防　　　工业出版社，１９９２．　　　　　　—　［２］于翘，等．材料工艺［Ｍ］．北京：宇航出版社，１９８９．２１４２８９．　　［３］姜贵庆，刘连元，等．高速气流传热与热防护［Ｍ］．北京：国防　　工业出版社，２００３．７７－９２．　　　　　　［４］张友华．碳化复合材料导热系数测量试验研究［Ｄ］．国防科学技　　　术大学硕士学位论文，２００７．　　　　　［５］王国雄．飞行器技术［Ｍ］．北京：宇航出版社，１９９３．５３７－５４６．　　—　　［６］ＨａｎｓＫａｔｚｅｒ，ＪｏｈａｎｎＷｅｉｓ，ＷａｃｋｅｒＣｈｅｍｉｃＧｍｂＨ．Ｍｉｃｒｏｐｏｒｏｕｓ　　ＴｈｅｒｍａｌＩｎｓｕｌａｔｉｏｎ：Ｔｈｅｏｒｙ，Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ，Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ［Ｃ］．Ｋｅｍｐｔｅｎ，　　Ｇｅｒｍａｎｙ，Ｍａｙ１２，１９９６．　　　　　　　　　　　　［７］马鹏飞，刘连元．飞行器设计［Ｍ］．北京：宇航出版社，１９９９．　—　１１９１２２．　　　　　　　　［８］黄娜，刘亮，王晓叶．热重质谱联用技术对酚醛树脂热解行为及　　—　动力学研究［Ｊ］．宇航材料工艺，２０１２，４２（２）：９９１０２．　　　　　　　　　　［９］翁之望，粟智．回归分析在化学动力学实验数据处理中的应用　　　［Ｊ］．福州大学学报（自然科学版），１９９９，（１）：１２２－１２５．　　　　　　　　　　　［１Ｏ］罗礼平，张利嵩，尚龙，华小玲．有机纤维与酚醛树脂的相似性　　—　及应用研究［Ｊ］．宇航材料工艺，２０１４，（５）：１３１５．　　　　　　　［１１］王晓叶，刘亮，冯志海．酚醛树脂热解性能研究［Ｊ］．武汉理工　—　大学学报，２００９，（２１）：８７９０．　　　　　［１２］Ａｎｏｎ．Ｈｙｐｅ￣ｈｅｒｍＭＴｅｓｔＦａｃｉｌｉｔｙ［Ｊ］．ＧｉａｎｎｉｎｉＳｃｉｅｎｔｉｆｉｃＣｏｒｐ，　—　　ＳａｎｔａｎａＤｉｖｉｓｉｏｎ，Ｂｕｌｌｅｔｉｎ１５・００９，１９６５．　　　　　　　—　『１３］Ｆｉｓｈｅｒ．ＦｒｅｅＪｅｔＣａｌｉｂｒａｔｉｏｎＴｅｓｔｓＣｏｎｄｕｃｔｅｄｏｎｔｈｅＡＥＤＣ５一Ｍｅｇａ　　—　　　ｗａｔｔＡｒｃＨｅａｔｅｒＴｅｓｔＵｎｉｔ［ｃ］．ＣｏｒｎｅｌｌＡｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌＬａｂｏｒａｔｏｒ　ｙ，　　ＮｅｗＹｏｒｋ，１９６６．　　　　　　　　［１４］Ｔａｙｌｏｒ．ＡＴｒａｎｓｉｅｎｔＲｅａｃｔｉｏｎＫｉｎｅｔｉｃｓＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＡｂｌａｔｉｏｎＴｈｒｏｕＩｇｈ　　　　　ＡｅｒｏｄｙｎａｍｉｃＨｅａｔｉｎｇ［Ｊ］．ＧｅｎｅｒａｌＤｙｎａｍｉｃｓＣｏｎｖａｉｒＲｅｐｏ￣　　ＮｕｍｂｅｒＧＤＣ．ＥＲＲ．ＡＮ一１０２９．１９６６．　　　　　　　ＩＮＦＬＵＥＮＣＥＯＦＨＥＡＴＩＮＧＯＮＴＨＥＰＨＹＳＩＣＡＬＰＲｏＰＥＲＴＩＥＳ　Ⅱ　　　ｏＦＦ；ＥＲＲＥＩＮＦｏＲＣＥＤＰＬＡＳＴＩＣＳ　—　—　ＬＵＯＬｉｐｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＬｉｓｏｎｇ　　　　　　　　　　（ＨｙｐｅｒｓｏｎｉｃＶｅｈｉｃｌｅＲｅｓｅａｒｃｈＣｅｎｔｅｒｏｆＴｈｅｒｍａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎａｎｄＩｎｓｕｌａｔｉｏｎ，ＢｅｉｊｉｎｇＡｅｒｏｓｐａｃｅ　　　—　　　ＲｅｓｅａｒｃｈｉｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＬｏｎｇＭａｒｃｈＡｅｒｏｃｒａｆｔ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００７６，Ｃｈｉｎａ）　　　　　　　　　　—　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｐｌａｓｔｉｃｓ（ＦＲＰ）ｃｏｎｓｉｓｔｏｆｔｗｏｍａｊｏｒｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ：ｇｌａｓｓｆｉｂｅｒａｎｄｏｒｇａｎｉｃｒｅｓｉｎ．Ｓｉｇ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　—　ｎｉｆｉｃａｎｔｃｈａｎｇｅｓｉｎＦＲＰＳｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｃａｎｂｅｆｏｕｎｄａｓｉｔｇｏｅｓｔｈｒｏｕｇｈａｓｅｒｉｅｓｏｆｐｈｙｓｉｃａｌａｎｄｃｈｅｍｉｃａｌｅｖｏ　　　　　　　　　　　　　　ｌｕｔｉｏｎｕｎｄｅｒｈｅａｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｗｈｉｃｈｗｏｕｌｄｆｕｒｔｈｅｒｉｎｆｌｕｅｎｃｅｔｈｅｉｎｔｅｒｎａｌｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｔｈｅｍａｔｅｒｉａ１．　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ＭｏｄｅｌｓｒｅｇａｒｄｉｎｇｔｈｅｃｈａｎｇｅｓｉｎＦＲＰＳｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｃａｎｂｅｓｅｔｕｐｂｙｓｔｕｄｙｉｎｇｔｈｉｓｐｒｏｃｅｓｓｕｎｄｅｒｈｅａｔｉｎｇ．Ｕ．　　　—　　　　　—　　　　　　　ｓｉｎｇＦＲＰｓａｍｐｌｅｓ，ｔｈｅｃｏｏｌｓｉｄｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗａｓｒｅｃｏｒｄｅｄｄｕｒｉｎｇａｒｃｊｅｔｔｅｓｔｓ，ｗｈｉｃｈｃａｎｂｅｆｕｒｔｈｅｒｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈ　　　　　　　　　　　　　　　　　　ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｅｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓｆｒｏｍｔｈｅｍｏｄｅ１．Ｓｉｎｃｅｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄａｎｄｔｈｅａｒｃ－ｊｅｔｒｅｓｕｌｔｓｍａｔｃｈｅａｃｈｏｔｈｅｒ　　　　　　　　　　　　ｖｅｒｙｗｅｌｌ，ｔｈｉｓｍｏｄｅｌｉｓｓｕｇｇｅｓｔｅｄｔｏｂｅｒｅｌｉａｂｌｅｆｏｒｔｈｅｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｒｅａｌｉｔｙ．　　　　　　　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｐｌａｓｔｉｃｓ；ｈｅａｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ；ｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ；ｍｏｄｅｌｓｅｔｕｐ＝　　　￣ＲＰ／ＣＭ２ｏ，ｓ！Ｎｏ２