玻璃纤维-铝合金正交层板的拉伸性能研究.pdf

第４３卷第９期２０１５年９月第６Ｏ一６５页材料工Ｊｏｕｒｎａ１ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ程ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶｏｌ＿４３Ｎｏ．９Ｓｅｐ．２０１５ｐｐ．６Ｏ～６５玻璃纤维一铝合金正交层板的拉伸性能研究ＴｅｎｓｉｌｅＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＧｌａｓｓＦｉｂｅｒＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＡｌｕｍｉｎｕｍＯｒｔｈｏｒｈｏｍｂｉｃＬａｍｉｎａｔｅ王亚杰，王波，张龙，马宏毅（１西北工业大学力学与土木建筑学院，西安７１０１２９；２北京航空材料研究院，北京１０００９５）——ＷＡＮＧＹａｊｉｅ，ＷＡＮＧＢｏ，ＺＨＡＮＧＬｏｎｇ，ＭＡＨｏｎｇｙｉ（１ＳｃｈｏｏｌｏｆＭｅｃｈａｎｉｃｓ，ＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ．’ＮｏｒｔｈｗｅｓｔｅｒｎＰｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｘｉａｎ７１０１２９，Ｃｈｉｎａ：２ＢｅｉｊｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＡｅｒｏｎａｕｔｉｃａｌＭａｔｅｒｉａｌｓ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００９５，Ｃｈｉｎａ）摘要：通过对两组具有不同铺层次序的玻璃纤维一铝合金正交层板进行拉伸实验，对比研究了铺层次序对材料拉伸力学行为的影响。载荷跌落前两组试件的拉伸力学性能和应力一应变曲线基本一致，说明玻璃纤维一铝合金正交层板的拉伸力学性能与纤维的铺层次序无关。提出了修正后的金属体积分数理论，准确预测了材料的弹性模量、屈服应力及拉伸强度。依据声发射数据和试件损伤失效形貌照片，分析了两组试件的拉伸损伤失效进程。结果表明，铺层次序的不同使得两组材料的损伤进程和破坏模式具有很大差异。最后，利用有限元方法对试件的拉伸力学行为进行了模拟分析，模拟结果与实验值吻合较好。关键词：玻璃纤维铝合金正交层板；拉伸实验；损伤演化；失效机理；有限元模拟—ｄｏｉ：１０．１１８６８／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１４３８１．２０１５．０９．０１０中图分类号：ＴＢ３３３文献标识码：Ａ——文章编号：１００１～４３８１（２０１５）０９００６００６—Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｌａｙｏｕｔｓｅｑｕｅｎｃｅｏｎｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｗａｓｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｂｙｔｅｎｓｉｌｅｔｅｓｔｓｏｆｔｗｏｇｒｏｕｐｏｆｇｌａｓｓｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄａｌｕｍｉｎｕｍｏｒｔｈｏｒｈｏｍｂｉｃｌａｍｉｎａｔｅｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｓｅ——ｑｕｅｎｃｅｓ．Ｔｈｅｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｏｆｔｗｏｇｒｏｕｐｓｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓｕｎｄｅｒｌｏａｄｉｎｇａｒｅａｌｍｏｓｔｔｈｅｓａｍｅ．Ａｓａｒｅｓｕｌｔ，ｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｈａｖｅｎｏｔｈｉｎｇｔｏｄｏｗｉｔｈ—ｔｈｅｆｉｂｅｒｌａｙｕｐｓｅｑｕｅｎｃｅ．Ａｍｏｄｉｆｉｅｄｔｈｅｏｒｙｏｆｍｅｔａｌｖｏｌｕｍｅｆｒａｃｔｉｏｎｉｓｐｕｔｆｏｒｗａｒｄｔｏｐｒｅｃｉｓｅｌｙｐｒｅ—ｄｉｃｔｔｅｎｓｉｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｉｎｃｌｕｄｉｎｇｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓ，ｙｉｅｌｄｓｔｒｅｓｓａｎｄｔｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｎｇｔｈ．Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏａｃｏｕｓｔｉｅｅｍｉｓｓｉｏｎ（ＡＥ）ｄａｔａａｎｄｐｉｃｔｕｒｅｓｏｆｆａｉｌｅｄｓｐｅｃｉｍｅｎｓ，ｔｈｅｄａｍａｇｅｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｔｗｏｇｒｏｕｐｓｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｓｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｌａｙｕｐｓｅｑｕｅｎｃｅｈａｓａｃｏｎｓｉｄｅｒａｂｌｅｅｆｆｅｃｔｏｎｔｈｅｄａｍａｇｅｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｆａｉｌｕｒｅｍｏｄｅｏｆｔｈｅｍａｔｅｒｉａ１．Ｆｉｎａｌｌｙ，ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｗｅｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｏｎｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅｓｐｅｃｉｍｅｎｓｕｓｉｎｇｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄｓ．Ｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｅｄｒｅｓｕｌｔｓａｒｅｉｎｇｏｏｄａｇｒｅｅｍｅｎｔｗｉｔｈｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｖａｌｕｅｓ．—Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｇｌａｓｓｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄａｌｕｍｉｎｕｍｏｒｔｈｏｒｈｏｍｂｉｃｌａｍｉｎａｔｅ；ｔｅｎｓｉｌｅｔｅｓｔ；ｄａｍａｇｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎ；ｆａｉｌｕｒｅｍｅｃｈａｎｉｓｍ；ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｏｄｅｌｌｉｎｇ作为纤维金属层合板（Ｆｉｂｒｅ－ＭｅｔａｌＬａｍｉｎａｔｅｓ，ＦＭＬｓ）的一种典型代表，玻璃纤维一铝合金层板是由高强度铝合金薄板和高强度玻璃纤维增强树脂层交替层压制造而成的一种纤维增强金属材料口］。玻璃纤维一铝合金层板综合了传统树脂基复合材料和金属材料的特点，不但具有高比刚度和比强度，还具有金属材料的韧性和可加工性，尤其是优良的疲劳性能和损伤容限性能，使得玻璃纤维～铝合金层板在航空航天领域具有广阔的应用前景］。玻璃纤维一铝合金层板具有优异的综合力学性能及良好的经济性，因此已成为高性能低成本复合材料研究的发展方向之一［引。玻璃纤维一铝合金层板是由各向同性的铝合金板和各向异性的玻璃纤维／环氧树脂基复合材料结合起来的一种结构材料，所以它的损伤模式分析、力学性能理论模型预测以及有限元模拟都较为复杂。目前国外研究人员对各类玻璃纤维一铝合金层板进行了大量实验研究，并给出了铺层角度、次序及厚度等参数对材料第４３卷第９期玻璃纤维一铝合金正交层板的拉伸性能研究６１整体性能的影响ｌ＿４］。但针对其正交层板的力学性能理论模型预测、损伤失效进程及破坏机理的研究工作还不多见。在理论模型预测方面，Ｖｏｌｔ等提出的金属体积分数（ＭｅｔａｌＶｏｌｕｍｅＦｒａｃｔｉｏｎ，ＭＶＦ）理论应用最广，利用该理论可对单向铺层的纤维一金属层板拉伸模量和强度进行预测。马宏毅等在ＭＶＦ理论的基础上进行了修正，能够较准确地预测单向和正交玻璃纤维一铝合金层板的拉伸与疲劳性能。Ｓｏｌｔａｎｉ等应用有限元方法对玻璃纤维一铝合金层板的拉伸力学行为进行了模拟分析，发现由于铝层的塑性及铝层与纤维层间的相互作用，玻璃纤维一铝合金层板的拉伸应力一应变关系呈双线性，且曲线第二部分直线段的斜率主要由层合板内部纤维铺层方向决定。在损伤探测方面，Ｃａｓｔａｎｅｄｏ等口叩在玻璃纤维一铝合金层板的低速冲击实验中，采用热红外影像技术对其分层、冲击损伤进行了探测和评估。Ｙａｇｈｏｕｂｉ等对含有不同的纤维铺层方向、几何形状的玻璃纤维一铝合金层板进行落锤冲击实验，使用无损超声波探测冲击损伤宏观特性，并应用光学成像技术研究其损伤微观特性。刘怀喜等口使用声发射技术研究了芳纶／环氧复合材料在承受拉伸载荷时的损伤与断裂行为，发现在承载过程中芳纶／环氧复合材料主要的损伤类型是基体开裂、纤维／基体界面开裂以及纤维断裂。本工作针对玻璃纤维一铝合金正交层板，通过实验测定两组试件拉伸性能及规律，提出了修正的理论模型预测材料的拉伸模量、屈服应力和破坏强度，并采用声发射设备跟踪其损伤过程，应用有限元渐进损伤的方法分析了材料失效破坏原理。１试件和实验１．１试件本工作所用试件材料是国产的热固性玻璃纤维一铝合金层板，由玻璃纤维增强复合材料（ＦＲＰ）、铝合金薄板（型号：２０２４一Ｔ３）和黏结层（型号：ＳＹ一１４）构成。——其编号如下：ＧＬＡＲＥ３３／２０．３＿＿１引，代指意义为每层铝合金薄板厚度为０．３ｍｍ，纤维增强复合材料层数为２，铝合金薄板层数为３。两组试件的铺层方式分别为：Ａ１／ｏ／９ｏ／Ａ１／９０／０／Ａｌ和Ａ１／９０／０／Ａ１／０／９０／Ａ１，定义为试样Ａ和试样Ｂ。拉伸试件形状如图１所示，长度为２５０ｍｍ，矩形横截面宽度为２５ｍｍ，总厚度为１．３６ｍｍ，试件两端均粘贴铝制加强片防止试件夹持段被压溃。其中，铝板２０２４－Ｔ３和ＦＲＰ的力学性能由表１给出。ＡＥｓｅｎｓｏｒ图１试件尺寸图和应变片及声发射探头位置Ｆｉｇ．１ＤｉａｇｒａｍｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｎｄｌｏｃａｔｉｏｎｏｆｓｔｒａｉｎｇａｕｇｅｓａｎｄＡＥｓｅｎｓｏｒ表１铝板２０２４－Ｉ＂３和ＦＲＰ的力学性能Ｔａｂｌｅ１ＭｅｃｈａｎｉｃａｌｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＡ１２０２４一Ｔ３ａｎｄＦＲＰ１．２实验拉伸实验在ＤＳＳ１００试验机上进行。采用位移控制方式加载，加载速率为２ｍｍ／ｍｉｎ。为获得试件在拉伸过程中的应变变化情况，分别在试件两面中间部位粘贴应变片来采集应变数据。同时在试件工作段的两端粘贴了声发射探头，使用ＤＳ２系列全信息声发射信号分析仪来收集拉伸过程中的材料损伤信号。应变片及声发射探头位置如图１所示。２实验结果及讨论平均值见表２，应力一应变曲线如图２所示。由表２中实验数据可以看出试样Ａ，Ｂ的破坏载荷、拉伸强度及模量、屈服应力、泊松比和破坏应变均基本相同，说明玻璃纤维一铝合金正交层板的拉伸性能与纤维铺层次序无关。由图２可以看出，两组试样的应力一应变曲线几乎完全重合，且由于铝板的屈服塑性，拉伸试件整体也发生屈服，但屈服平台不明显，应力一应变曲线整体表２试样Ａ与试样Ｂ的拉伸实验结果Ｔａｂｌｅ２ＴｅｎｓｉｌｅｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｆｏｒｓｐｅｃｉｍｅｎｓＡａｎｄＢ兰！！！！！！！兰竺！！兰竺！！！！：！兰１２．１实验结果及分析Ａ２２３４５．２６５７．２５３．５２１５．５０．２７３６５２９．０玻璃纤维一铝合金正交层板的两组拉伸实验结果呈１０５５．６２１６．９０．２７３８８２１．６６２材料工程２０１５年９月图２试样Ａ与试样Ｂ的拉伸应力一应变关系—Ｆｉｇ．２ＴｅｎｓｉｌｅｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｒｅｌａｔｉｏｎｓｆｏｒｓｐｅｃｉｍｅｎｓＡａｎｄＢ呈近似双线性特征。２．２试件破坏形式及分析由于纤维铺层次序的不同，试样Ａ，Ｂ的拉伸损伤模式明显不同。由表１数据可知，与０。纤维层刚度（５３．７ＧＰａ）相比，铝板和９Ｏ。纤维层的刚度（７２，１１．１ＯＰａ）相差更大，在加载之初等应变条件下，相邻的铝板与９０。纤维层会产生很大的层问应力。并且鉴于本实验的加载方式，载荷通过两端加强片以对称方Ｅ＞ＥＰ∞ＣＬＵ式由最外层向内传递剪应力来实现加载，所以实验初期最外层铝板首先承力。因此，与试样Ａ（Ａ１／０／９０／Ａ１／９０／０／Ａ１）相比，拉伸过程中试样Ｂ（ＡＩ／９０／０／Ａ１／０／９０／Ａ１）的铝层与相邻的９０。纤维层更易发生分层，从而造成两种试件不同的拉伸损伤模式。声发射是一种对材料内部缺陷或潜在缺陷处于运动变化中进行动态损伤检测的方法，具有实时、连续监测的特点ｌ】。试件拉伸载荷和声发射能量随时间变化的分布如图３所示。由图３（ａ）可以看出试样Ａ在材料屈服前阶段（０￣４５ｓ）几乎没有声发射能量被采集到，说明此阶段材料无损伤出现；随后是屈服后阶段（４５￣２６０ｓ），仅在载荷达１１８３５Ｎ时出现小量声发射能量，但在载荷曲线上未造成明显的影响，说明该损伤对材料性能影响不大，推断此时对应的是９０。纤维层的横向破坏；最后断裂失效阶段是在２６０ｓ左右时，声发射能量出现急剧增强，且拉伸载荷由２２３９１Ｎ发生骤降，说明此时试件完全失效破坏，破坏状态如图３（ａ）中图片所示，此时纤维层和铝层发生裂纹失稳性扩展并断裂失效。。（ｂ）—————／ｆ●Ｉ图３试样的拉伸载荷与声发射数据分布图（ａ）试样Ａ；（ｂ）试样ＢＦｉｇ．３ＴｅｎｓｉｌｅｌｏａｄａｎｄＡＥｄａｔａｔｉｍｅｆｏｒｓｐｅｃｉｍｅｎｓ（ａ）ｓｐｅｃｉｍｅｎＡ；（ｂ）ｓｐｅｃｉｍｅｎＢ由于损伤模式的不同，试样Ｂ的声发射数据分布与载荷的对应情况更为明显，如图３（ｂ）所示，拉伸载荷共出现３次下降，对应采集到３次明显的声发射能量。可以看出试样Ｂ在达到纤维破坏载荷前的屈服前阶段和屈服后阶段与试样Ａ的情况基本类似，且同样在２６０ｓ左右首次获得较大声发射能量，但由于铺层次序的不同，此时试样Ｂ仅发生了两侧纤维层的断裂并与铝板明显分层，状态如图３（ｂ）中图片所示。之后是铝板破坏阶段（２６０￣８２５ｓ），包括两次载荷的下降和声发射能量的获得。首先三层铝板分别承载，外侧一层铝板最先达到破坏应变后发生断裂，变为由两层铝板同时承载，此时拉伸载荷由８３７ＯＮ降为５５９２Ｎ，大小为３：２的关系。随着声发射能量的获得，最后两层铝板同时发生破坏，试件最终完全断裂，断裂状态分别Ｅ＞Ｅ’巳∞ｃｔ￣１如图３（ｂ）中图片所示。通过试样Ｂ的拉伸实验可以看出，声发射能量越剧烈，对应着载荷下降幅度越大，因此可以根据声发射数据跟踪了解材料损伤过程，且通过比较声发射能量的大小来衡量材料的破坏程度。拉伸试件宏观断口形貌见图４。通过以上实验过程分析可知两种试件的损伤过程明显不同，因此它们的断口形貌也各不相同。试样Ａ的断口形貌如图４（ａ）所示，断口趋势较为平齐，各纤维层和铝板层断面位置基本一致，断口附近有小范围分层，并可以较明显地看出断口发生在铝板颈缩的位置。试样Ｂ的断口形貌如图４（ｂ）所示，两层纤维／树脂层断裂位置及形态均呈对称分布，纵向纤维束拔出长短不一，并携带横向纤维。由于拉伸过程中出现明显分层，分层后的各层铝板承载非同步，导致它们的断裂位置和形态参差不齐。∞ｍ，ＳａＪｌｓ第４３卷第９期玻璃纤维一铝合金正交层板的拉伸性能研究６５—［５］ＰＡＲＫＳＹ，ＣＨＯＩＷＪ，ＣＨＯＩＨＳ．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｓｕｒｆａｃｅｐｒｅ－ｔｒｅａｔｍｅｎｔａｎｄｖｏｉｄｃｏｎｔｅｎｔｏｎＧＬＡＲＥｌａｍｉｎａｔｅｐｒｏｃｅｓｓｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１０，２１０（８）：—１００８１０１６．—［６］ＳＩＮＭＡＺＧＥＬＩＫＴ，ＡＶＣＵＥ，Ｂ０ＲＡＭＯ，ｅｔａ１．Ａｒｅｖｉｅｗ：ｆｉｂｒｅｍｅｔａｌｌａｍｉｎａｔｅｓ，ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄ，ｂｏｎｄｉｎｇｔｙｐｅｓａｎｄａｐｐｌｉｅｄｔｅｓｔ—ｍｅｔｈｏｄｓ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＤｅｓｉｇｎ，２０１１，３２（７）：３６７１３６８５．—［７］ＶＯＬＴＡ，ＧＵＮＮＩＮＫＪＷ．ＦｉｂｅｒＭｅｔａｌＬａｍｉｎａｔｅｓ［Ｍ］．Ｎｅｔｈｅｒ—ｌａｎｄｓ：ＫｌｕｗｅｒＡｃａｄｅｍｉｅＰｕｂｌｉｓｈｅｒｓ，２００１．７３７５．［８３马宏毅，李小刚，李宏运．玻璃纤维一铝合金层板的拉伸和疲劳性能研究［Ｊ］．材料工程，２００６，（７）：６ｌ一６４．———ＭＡＨｏｎｇｙｉ，ＬＩＸｉａｏｇａｎｇ，ＬＩＨｏｎｇｙｕｎ．Ｔｅｎｓｉｏｎａｎｄｆａｔｉｇｕｅ—ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｇｌａｓｓｆｉｂｅｒｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄａｌｕｍｉｎｕｍｌａｍｉｎａｔｅｓＥＪ］．Ｊｏｕｒ—ｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００６，（７）：６１６４．—［９］ｓ０ＬＴＡＮＩＰ，ＫＥＩＫＨＯｓＲＡＶＹＭ，ＯＳＫＯＵＥＩＲＨ，ｅｔａ１．ＳｔｕｄｙｉｎｇｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆＧＬＡＲＥｌａｍｉｎａｔｅｓ：ａｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｏｄｅｌｌｉｎｇａｐｐｒｏａｃｈ［Ｊ］．ＡｐｐｌｉｅｄＣｏｍｐｏｓｉｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓ，２０１１，１８—（４）：２７１２８２．—［１０］ＩＢＡＲＲＡｃＡｓＴＡＮＥＤＯＣ，ＡＶＤＥＩＤＩＳＮＰ，ＧＲＩＮＺＡＴＯＥＧ，ｅｔａ１．ＤｅｌａｍｉｎａｔｉｏｎｄｅｔｅｃｔｉｏｎａｎｄｉｍｐａｃｔｄａｍａｇｅａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆＧＬＡＲＥｂｙａｃｔｉｖｅｔｈｅｒｍｏｇｒａｐｈｙ［Ｊ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌｏｆ——ＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＰｒｏｄｕｃｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１１，４１（１４）：５１６．［１１３ＹＡＧＨＯＵＢＩＡＳ，ＬＩＵＹＸ，ＭＡＷＢＭ．Ｄｒｏｐ－ｗｅｉｇｈｔｉｍｐａｃｔ—ｓｔｕｄｉｅｓｏｆＧＬＡＲＥ５ｆｉｂｅｒ－ｍｅｔａｌｌａｍｉｎａｔｅｓ［Ａ］．ＰＲＯＵＬＸＴ．ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｎｄＡｐｐｌｉｅｄＭｅｃｈａｎｉｃｓ［Ｃ］．ＮｅｗＹｏｒｋ：Ｓｐｒｉｎｇｅｒ，—２Ｏ１１．２６７２７９．［１２］刘怀喜，马润香，张恒．芳纶纤维／环氧树脂复合材料损伤与断裂—过程的声发射特性［Ｊ］．材料导报，２００４，１８（６）：９３９５．—ＬＩＵＨｕａｉ－ｘｉ，ＭＡＲｕｎｘｉａｎｇ，ＺＨＡＮＧＨｅｎｇ．Ｔｈｅｆｅａｔｕｒｅｏｆａｃｏｕｓｔｉｃｅｍｉｓｓｉｏｎｏｎｔｈｅｄａｍａｇｅａｎｄｆｒａｃｔｕｒｅｉｎｃｏｍｐｏｓｉｔｅｏｆ—Ｋｅｖｌａｒ－ｆ｜ｂｅｒ／ｅｐ０ｘｙ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｖｉｅｗ，２００４，１８（６）：９３９５．［１３３王世明，吴中庆，张振军，等．大飞机用Ｇｌａｒｅ层板的性能综合评—价研究ｒＪ］．材料导报，２０１０，２４（９）：８８９４．—ＷＡＮＧＳｈｉｍｉｎｇ，ＷＵＺｈｏｎｇ－ｑｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＺｈｅｎ－ｊｕｎ。ｅｔａ１．—ＲｅｓｅａｒｃｈｏｆＧｌａｒｅｌａｍｉｎａｔｅｓｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅｅｖａｌｕａｔｉｏｎａｐｐｌｉｅｄｔｏｌａｒｇｅａｉｒｃｒａｆｔ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＲｅｖｉｅｗ，２０１０，２４—（９）：８８９４．［１４］潘文革，矫桂琼，王波，等．声发射技术在三维编织ｃ／ｓｉｃ复合材料拉伸损伤分析中的应用ｒＪ］．无机材料学报，２００４，１９（４）：８７１—８７５．——ＰＡＮＷｅｎｇｅ，ＪＩＡＯＧｕｉｑｉｏｎｇ，ＷＡＮＧＢｏ，ｅｔａ１．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚｉｎｇ—ｄａｍａｇｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｏｆｔｈｒｅｅｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｂｒａｉｄＣ／ＳｉＣｃｏｍｐｏｓｉｔｅｗｉｔｈＡＥｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＩｎｏｒｇａｎｉｃＭａｔｅｒｉａｌｓ，２００４。１９—（４）：８７１８７５．［１５］沈观林，胡更开．复合材料力学［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００６．９１．———收稿日期：２０１４０３２４；修订日期：２０１５０３２２通讯作者：王波（１９７６一），男，博士，副教授，主要从事复合材料力学及结构设计方向的研究，联系地址：陕西省西安市长安区西北工业大学长—安校区力学与土木建筑学院（７１０１２９），Ｅｍａｉｌ：ｂ．ｗａｎｇ＠ｎｗｐｕ．ｅｄｕ．ｃｎ