玻璃纤维增强树脂基复合材料拉-拉疲劳行为研究.pdf

２０１３年第２期玻璃钢／复合材料３９玻璃纤维增强树脂基复合材料拉．拉疲劳行为研究梅端，王钧，李君明，司洪效。（１．国网电力科学研究院武汉南瑞有限责任公司，武汉４３００７４；２．武汉理工大学，武汉４３００７０；３．丹东供电公司，丹东１１８０００）摘要：本文以乙烯基酯树脂和环氧树脂为基体，制备玻璃纤维增强树脂基复合材料拉一拉疲劳试件，研究应力振幅、铺层方式、树脂体系对树脂基复合材料疲劳性能的影响。结果表明，随着应力振复增加，ＧＦＲＰ试件的拉伸模量呈现单调下降；随着玻璃纤维布层数的增加，ＧＦＲＰ拉－拉疲劳性能会大幅下降；环氧树脂复合材料的疲劳性能要明显优于乙烯基酯树脂复合材料。关键词：玻璃纤维增强复合材料；拉一拉疲劳；剩余刚度；Ｓ－Ｎ曲线———中图分类号：ＴＢ３３２文献标识码：Ａ文章编号：１００３０９９９（２０１３）０２００３９０４玻璃纤维增强树脂基复合材料（ＧＦＲＰ）具有比强度高，比刚度大，结构可设计等许多优点，在诸多领域得到了广泛的应用Ｉ２Ｊ。近年来随着人ＶＩ增加和城镇化进程的加速，电力需求日益增加，世界各地都把电力发展放在重要位置，ＧＦＲＰ也广泛应用于电力领域，其应用主要集中于复合材料杆塔、风机叶片、复合绝缘子等。采用新型环保材料代替钢材已成为输电行业的一种发展趋势，但由于电力基础设施的特殊用途，安全性成为该类产品首要考虑因素之一。复合材料杆塔在使用过程中，往往会由于长期载荷或自然环境而产生损伤以至破坏，其中疲劳损伤为其主要破坏形式之一。因此，对ＧＦＲＰ制件的疲劳行为进行研究显得极为重要。玻璃纤维增强树脂基复合材料的疲劳测试方法，大多数是采用拉一拉或拉一压的疲劳Ｊ。本文采用拉一拉疲劳方法，主要研究应力振幅、玻璃纤维铺层方式、树脂体系对ＧＦＲＰ拉一拉疲劳行为的影响。１玻璃纤维增强树脂基复合材料疲劳行为疲劳是指材料、零件和构件在循环加载下，在某点或某些点产生局部的永久性损伤，并在一定循环次数后形成裂纹，或使裂纹进一步扩展直到完全断裂的现象。与金属材料相比，复合材料的内部微结构及疲劳损伤机理要复杂得多。由于各向异性和…非均匀性，树脂基复合材料损伤包含各种机理ｊ：基体损伤机理、纤维损伤机理、界面损伤机理等，如图１所示。金属材料在循环应力下不会出现荷载承受能力特性下降，而这种能力的下降是可塑性变形材料所独有的。寿命百分数ｌｏｏ图１树脂基复合材料损伤演变示意图Ｆｉｇ．１ＤａｍａｇｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｄｉａｇｒａｍｏｆＧＦＲＰＧＦＲＰ在循环载荷作用下，内部会产生疲劳损伤，随着疲劳次数增加损伤会进一步扩大，宏观表现为材料刚度的下降，ＧＦＲＰ的刚度随着疲劳损伤的增加单调下降，符合典型正则化刚度下降曲线口。利用ＧＦＲＰ的刚度变化来评价疲劳损伤，可以有效地提高测试效率。对材料刚度的监测属于一种宏观无损测试方法，一个试件可以得到不同疲劳循环次数的实验数据，从而避免了复合材料离散性大，可比性差的问题，为ＧＦＲＰ力学疲劳行为的研究提供了有效的新方法。．２实验部分２．１原材料与设备乙烯基酯树脂（ＶＥ），上海新华树脂厂，３２０１；过氧化甲乙酮，常州华日新材有限公司，工业级；环烷收稿日期：２０１２－１１２作者简介：梅端（１９８５一），男，硕士研究生，主要从事聚合物基复合材料研究。豳啦瓣玻璃纤维增强树脂基复合材料拉一拉疲劳行为研究２０１３年３月酸钴，常州华日新材有限公司，工业级；环氧树脂（ＥＰ），巴陵石油化工有限责任公司，ＣＹＤ一１２８／Ｅ－５１；改性胺固化剂，武汉理工大学自制，工业级；１０：１单向玻纤布，航天材料及工艺研究所，０．５ｍｍ。微机控制电子万能试验机，深圳瑞格尔有限公司，ＲＧＴ－４０００；拉．拉疲劳试验机，英斯特朗公司，ＭＯＤＥＬ．１３４１；傅里叶变换红外光谱仪，美国热电尼高力公司，Ｎｅｘｕｓ；电子精密天平，梅特勒－托利多仪器有限公司，ＰＬ２０３。２．２试样制备与测试—本文采用真空辅助成型工艺ＶＡＲＩ（ＶａｃｕｕｍＡｓｓｉｓｔｅｄＲｅｓｉｎＩｎｆｕｓｉｏｎ）制作ＧＦＲＰ板材，根据ＧＢ／Ｔ１４４７－２００５纤维增强塑料拉伸性能试验方法，制备静—态力学测试标准试件；根据ＧＢ／Ｔ１６７７９１９９７纤维增强塑料层合板拉一拉疲劳性能试验方法，制备动态力学测试标准试件。应力比Ｒ＝０．１，工作频率为１５Ｈｚ。当Ｅ下降１５％即为初始弯曲模量Ｅ。的８５％时，即可认定试件发生疲劳破坏。２．３试样性能参数按照静态拉伸试验方法，对各种试件进行测试，结果如下表１所示。表１不同复合材料层合板拉伸性能Ｔａｂｌｅ１ＴｅｎｓｉｌｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＧＦＲＰｓｐｅｃｉｍｅｎ按照ＧＢ／Ｔ２５７７－２００５纤维增强塑料树脂含量试验方法，对各种试件进行测试，结果如表２所示。表２复合材料层合板树脂含量！！！！！！！里！！！！坚！！！竺！蕉堑星ＶＥ／％３１．４９３Ｏ．６３２９．９８２８．７６ＥＰ／％３１．７１３Ｏ．８９３Ｏ．１５２９．３３３结果与讨论３．１应力振幅对拉一拉疲劳行为的影响ＧＦＲＰ动态拉．拉疲劳试验采用应力控制加载，应力振幅分别为静态拉伸试件极限强度的３０％、４０％和５０％。当应力振幅为３０％时，其疲劳寿命较长，个别数据甚至大于ｌＯ。次。图２，图３分别表示乙烯基酯树脂体系和环氧树脂体系应力振幅在４０％和５０％条件下的疲劳测试结果。螂图２应力振幅对ＶＥ试件拉－拉疲劳性能的影响Ｆｉｇ．２Ｉｎｆ—ｌｕｅｎｃｅｏｆｓ￣ｅｓｓａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｎｔｈｅｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＶＥｓｐｅｃｉｍｅｎ从图２中可以看出，随着疲劳循环次数Ｎ的增加，复合材料层合板拉伸模量单调递减；采用不同应力振钢载时，复合材料层合板试件的疲劳寿命有较大差异。将两种应力振复实验结果做对比，可以清楚发现应力振幅为４０％时的疲劳寿命约为应—力振幅为５０％时疲劳寿命的３５倍。另外，应力振幅为４０％时，其曲线斜率的绝对值较小，说明试件拉伸模量下降速率较为缓慢，而应力振幅为５０％时，其曲线斜率的绝对值较大，表明试件拉伸模量下降速率明显加快，并伴随着疲劳失效的突然发生。图３应力振幅对ＥＰ试件拉一拉疲劳性能的影响—Ｆｉｇ．３ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｓｔｒｅｓｓａｍｐｌｉｔｕｄｅｏｎｔｈｅｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＥＰｓｐｅｃｉｍｅｎ从图３中可以看出，环氧树脂体系的测试结果与图１类似，随着疲劳循环次数Ｎ的增加，试件的拉伸模量呈现单调递减的趋势；应力振幅为４０％时的—疲劳寿命约为应力振幅为５０％时疲劳寿命的４５倍。略有不同的是当应力振幅为４０％时，试件拉伸模量下降趋势中均存在一个平台区域，即疲劳损伤累积区，在这一区域内拉伸模量的下降速度非常平缓，几乎没有变化。图中平台区域出现在加载１０次时，拉伸模量保有率为８４％左右。当应力振幅为５０％时，拉伸模量的下降速率依然很快，没有缓冲平台的出现。当应力振幅为静态极限拉伸强度的５０％时，两∞％舛帅ｇ宕铂蚪跎哥盟举棚２０１３年第２期玻璃钢／复合材料４１种树脂体系复合材料层合板试件的拉伸模量都迅速下降，分析原因在于５０％应力振幅施加的载荷过大，过大的循环载荷和界面应力的共同作用使复合材料层合板在薄弱处产生局部的微裂纹，随着循环加载的进行微裂纹会急剧扩展，疲劳损伤积累区域尚未形成，复合材料层合板试件就已达到破坏极限。当复合材料层合板本身不能抵抗裂纹和界面应力作用时，材料的失稳破坏则不可避免地发生。３．２铺层对拉一拉疲劳行为的影响０５０Ｏ０ｌ００００１５０００２ＯＯＯＯ２５０００３ＯＯＯＯ３５０００疲劳循环次数Ｎ图４铺层方式对ＶＥ试件拉一拉疲劳性能的影响Ｆｉｇ．４Ｉｎｆ—ｌｕｅｎｃｅｏｆｌａｙｅｒｍｏｄｅｏｎｔｈｅｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＶＥｓｐｅｃｉｍｅｎ图４表示乙烯基酯树脂体系在应力振幅４０％的条件下，不同玻璃纤维布层数对ＧＦＲＰ层合板拉．拉疲劳性能的影响。从图中可以看出，随着玻璃纤维层数的增加，即复合材料层合板厚度增大，ＶＥ体系复合材料的拉．拉疲劳性能下降的速率有明显的不同。当铺层数为３层时，其拉一拉疲劳曲线较为平缓，拉伸模量的下降速率较慢；而当铺层数增加到６层时，其拉一拉疲劳曲线斜率的绝对值最大，拉伸模量的下降速率极为迅速。宏观上可以通过ＧＦＲＰ层合板试件所能承受的疲劳循环次数，即拉．拉疲劳寿命说明，如表３所示。表３乙烯基酯树脂体系拉一拉疲劳循环次数—Ｔａｂｌｅ３ＴｈｅｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｃｙｃｌｅｎｕｍｂｅｒｏｆＶＥｓｙｓｔｅｍ环氧树脂体系的复合材料层合板也表现出类似的趋势，随着玻璃纤维布层数的增加，其拉．拉疲劳性能逐渐下降，如表４中数据所示。表４环氧树脂体系拉一拉疲劳循环次数Ｔａｂｌｅ４Ｔｈｅｔｅｎｓｉｏｎ－ｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｃｙｃｌｅｎｕｍｂｅｒｏｆＥＰｓｙｓｔｅｍ随着玻璃纤维层数增加，ＧＦＲＰ层合板拉－拉疲劳性能会下降，其原因可以从浸润理论的角度进行分析。玻璃纤维布层数的增加，树脂与玻璃纤维之间不完全浸透的可能性会大大增加，尤其在玻璃纤维布与布之间很容易因为空气的截留作用，形成无数的微ｓＪ，￣Ｌ隙，这些孔隙导致复合材料层合板存在缺陷。缺陷与界面粘合性能息息相关，严重影响界面的粘合强度，从而使复合材料层合板拉一拉疲劳性能下降。３．３树脂体系对拉一拉疲劳行为的影响图５（ａ）、图（ｂ）分别表示铺层数为３和铺层数为６时，不同树脂体系的复合材料层合板在４０％应力振幅条件下的拉一拉疲劳实验结果。从图中可以清楚地看到，在测试条件相同的情况下，环氧树脂复合材料所能承受的疲劳循环次数明显大于乙烯基酯树脂复合材料，其拉．拉疲劳性能明显优于乙烯基酯树脂复合材料。铺层数为３时，环氧树脂体系的疲劳寿命约为乙烯基酯树脂体系的１０倍；铺层数为６时，环氧树脂体系的疲劳寿命约为乙烯基酯树脂体系的２１倍。（ａ）３层玻璃纤维布（ｂ）６层玻璃纤维布图５树脂体系对拉．拉疲劳性能的影响Ｆｉｇ．５Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｒｅｓｉｎｓｙｓｔｅｍｏｎｔｈｅ—ｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ髓砸｜辑２ｌ∞粥％舛ｓ！腿娩莲＊鼬举＝Ｉ∞粥％舛∞昭跖跎褂鼬嘲∞粥％舛莲讣鼬嘲４２玻璃纤维增强树脂基复合材料拉一拉疲劳行为研究２０１３年３月分析上述原因可以从树脂体系着手，如表５所示。表５两种树脂浇注体静态拉伸力学性能Ｔａｂｌｅ５Ｔｅｎｓｉｌｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｃａｓｔｉｎｇｓｐｅｃｉｍｅｎ环氧树脂的拉伸强度和断裂延伸率都要优于乙烯基酯树脂。复合材料层合板拉－拉疲劳性能的好坏在很大程度上由树脂基体的韧性决定，而评价树脂韧性的指标就是断裂伸长率。显而易见，环氧树脂的断裂伸长率为乙烯基酯树脂的３倍，因此环氧树脂复合材料层合板的拉一拉疲劳ｌ生能较为优越。４结论（１）随着应力振复增加，ＧＦＲＰ试件的拉伸模量呈现单调下降的趋势。当应力振幅较小时，多数疲劳曲线符合典型正则化刚度下降曲线，存在疲劳损伤累积区；当应力振幅较大时，模量下降速率明显加快，疲劳失效突然发生；（２）随着玻璃纤维布层数的增加，ＧＦＲＰ试件的拉．拉疲劳性能大幅下降，宏观上表现为疲劳寿命的降低；（３）环氧树脂复合材料的拉一拉疲劳性能明显优于乙烯基酯树脂复合材料。本文中ＥＰ体系试件的—疲劳寿命约为ＶＥ体系试件的１０２１倍。参考文献［１］沈观林，胡更开．复合材料力学［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００６．［２］詹界东，杜修力，王作虎．ＦＲＰ筋长期力学性能研究进展［Ｊ］．玻璃钢／复合材料，２００９，（０６）：７７－８０．［３］益小苏，杜善义，张立同等．复合材料手册［Ｍ］．北京：化学工业出版社，２００９．［４］刘泉，任宗栋，默增禄．复合材料在输电杆塔中的应用研究［Ｊ］．玻璃钢／复合材料，２０１２，（０５）：５３－５６．［５］ＨａｎｓｅｎＵ．Ｄａｍａｇｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｉｎｗｏｖｅｎｆａｂｒｉｃｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｄｕｒｉｎｇｔｅｎｓｉｏｎ－ｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｍｐｏｓｉｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓ，１９９９，３３（７）：６１４－６３９．［６］ＣｏａｔｓＴＷａｎｄＨａｒｒｉｓＣＥ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｖｅｒｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆａｐｒｏｇｒｅｓｓｉｖｅ—ｄａｍａｇｅｍｏｄｅｌｆｏｒＩＭ７／５２６０ｌａｍｉｎａｔｅｓｓｕｂｊｅｃｔｅｄｔｏｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｍｐｏｓｉｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓ，１９９５，２９（３）：２８０－３０５．［７］ＣａｐｒｉｎｏＧ．Ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅｏｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅｌａｍｉｎａｔｅｓｓｕｂｊｅｃｔｅｄｔｏ—ｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅ［Ｊ］．ＪｏｕｍａｌｏｆＣｏｍｐｏｓｉｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓ，２０００，３４—（１６）：１３３４１３５５．——［８］ＧａｍｓｔｅｄｔＥＫａｎｄＳｊｏｇｒｅｎＢＡ．Ｍｉｅｒｏｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｉｎｔｅｎｓｉｏｎｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｏｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅｌａｍｉｎａｔｅｓｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｔｒａｎｓｖｅｒｓｅｐｌｉｅｓ—［Ｊ］．ＣｏｍｐｏｓｉｔｅｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９９９，５９（２）：１６７１７８．—［９］ＲｏｔｅｍＡ．Ｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆｏｒｔｈｏｔｒｏｐｉｃｌａｍｉｎａｔｅｓｕｎｄｅｒｔｅｎ—ｓｉｏｎｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎｌｏａｄｉｎｇ［Ｊ］．ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌｏｆＦａｔｉｇｕｅ，１９９１，１３（３）：２０９－２１５．［１０］陈传尧．疲劳与断裂［Ｍ］．武汉：华中科技大学出版社，２００１．［１１］齐红宇，温卫东．先进纤维增强复合材料疲劳寿命的预测［Ｊ］．玻璃钢／复合材料，２０００，（Ｏ５）：６－９．—［１２］ＨｗａｎｇＷａｎｄＨａｎＫＳ．Ｃｕｍｕｌａｔｉｖｅｄａｍａｇｅｍｏｄｅｌｓａｎｄｍｕｌｔｉｓｔｒｅｓｓｆａｔｉｇｕｅｌｉｆｅｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｍｐｏｓｉｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓ，１９８６，２０：１２５１５３．—［１３］ＨｗａｎｇＷａｎｄＨａｎＫＳ．ＦａｔｉｇｕｅｏｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓＦａｔｉｇｕｅｍｏｄｕｌｕｓｃｏｎｃｅｐｔａｎｄｌｉｆｅｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｍｐｏｓｉｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓ，—１９８６，２０：１５４１６５．［１４］ＨａｎｓｅｎＵ．Ｄａｍａｇｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｉｎｗｏｖｅｎｆａｂｒｉｃｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｄｕｒｉｎｇ—ｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｍｐｏｓｉｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓ，１９９９，３３（７）：６１４－６３９．［１５］ＫｈａｓｈａｂａＵＡ．ＦａｔｉｇｕｅａｎｄｒｅｌｉａｂｉｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓｏｆｕｎｉｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌＧＦＲＰｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｕｎｄｅｒｒｏｔａｔｉｎｇｂｅｎｄｉｎｇｌｏａｄｓ［Ｊ］．ＪｏｕｍａｌｏｆＣｏｍｐｏｓｉｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓ．２００３。３７：３１７．３０．’’ＲＥＳＥＡＲＣＨｏＴＨＥＴＥＮＳｌｏＮ－ＴＥＮＳＩＯＮＩｉ＇ＡｒＪＩＪＧＵＥＰＥＲＩｉ０ＲＭＡＣＥ０ＧＬＡＳＳＦＩＢＥＲＲＥＩＮＦｏＲＣＥＤＰＬＡＳＴＩＣＭＥＩＤｕａｎ，ＷＡＮＧＪｕｎ，ＬＩＪｕｎ．ｍｉｎｇ，ＳＩＨｏｎｇ．ｘｉａｏ（１．ＷｕｈａｎＮａｒｉＬｉｍｉｔｅｄＬｉａｂｉｌｉｔｙＣｏｍｐａｎｙｏｆＳｔａｔｅＧｒｉｄＥｌｅｃｔｒｉｃＰｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｗｕｈａｎ４３００７４，Ｃｈｉｎａ；２．ＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｗｕｈａｎ４３００７０，Ｃｈｉｎａ；３．ＤａｎｄｏｎｇＰｏｗｅｒＳｕｐｐｌｙＣｏｍｐａｎｙ，Ｄａｎｄｏｎｇ１１８０００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＴｈｅａｕｔｈｏｒｐｒｅｐａｒｅｄＧＦＲＰＳｐｅｃｉｍｅｎｂｙｗａｙｏｆｖａｃｕｕｍａｓｓｉｓｔｅｄｒｅｓｉｎｉｎｆｕｓｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓ，ｕｓｉｎｇｖｉｎｙｌｅｓｔｅｒｒｅｓｉｎ，ｅｐｏｘｙｒｅｓｉｎａｎｄｇｌａｓｓｆｉｂｅｒａｓｒａｗｍａｔｅｒｉａｌｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ．Ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｄｙｎａｍｉｃｆａｔｉｇｕｅｔｅｓｔ，ｔｈｉｓｐａｐｅｒ—ａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｓｔｒｅｓｓａｍｐｌｉｔｕｄｅ，ｌａｙｅｒｍｏｄｅａｎｄｒｅｓｉｎｓｙｓｔｅｍｏｎｔｈｅｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＧＦＲＰ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｔｅｎｓｉｌｅｍｏｄｕｌｕｓｏｆｔｈｅＧＦＲＰｄｅｃｒｅａｓｅｄｍｏｎｏｔｏｎｏｕｓｌｙａｌｏｎｇｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｏｆｔｈｅｓｔｒｅｓｓａｍｐｌｉｔｕｄｅ．Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ，ｔｈｅｔｅｎｓｉｏｎ－ｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＧＦＲＰｗｉｌｌｂｅｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｄｅｃｒｅａｓｅｄ—ａｓｔｈｅｎｕｍｂｅｒｏｆｌａｙｅｒｓｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ．Ｉｎａｄｄｉｔｉｏｎ，ｔｈｅｆａｔｉｇｕｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓｗｉｔｈｅｐｏｘｙｒｅｓｉｎｍａｔｒｉｘｉｓｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｂｅｔｔｅｒｔｈａｎｔｈｅｏｎｅｗｉｔｈｖｉｎｙｌｅｓｔｅｒｒｅｓｉｎｍａｔｒｉｘ．——Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＧＦＲＰ；ｔｅｎｓｉｏｎｔｅｎｓｉｏｎｆａｔｉｇｕｅ；ｒｅｓｉｄｕａｌｓｔｉｆｆｎｅｓｓ；ＳＮｃｕｒｖｅｃ｜ｑ９ｌｌ