不同配比下PMC矿粉和司家营矿粉造球工艺试验研究.pdf

第２4卷第６期２０1６年1２月材料科学与工艺MAＴEＲIAＬＳＳＣIENＣE＆ＴEＣHNＯＬＯＧYVｏl.２4Nｏ.６Ｄｅｃ.２０1６ｄｏｉ：1０.11９５1／ｊ.ｉｓｓn.1００５－０２９９.２０1６０６1５不同配比下ＰＭＣ矿粉和司家营矿粉造球工艺试验研究陈树军1，刘凯２，吕庆２（1.东北大学材料与冶金学院，沈阳11０００4；２.华北理工大学冶金与能源学院，教育部现代冶金技术重点实验室，河北唐山０６３００９）摘要：为了确定PMＣ矿粉和司家营矿粉两种矿粉造球的最佳配比，利用实验室的球团设备对两种矿粉在不同配比下的球团工艺进行了试验研究.研究发现，在PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比下，生球的成球率为９1％，落下强度为4.1５次／０.５ｍ个，抗压强度为０.８２５ｄN，爆裂温度为44℃０；成品球团的抗压强度接近３００ｄN，并且通过对PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２时成品球团矿的显微结构的观察发现，此配比下的球团矿矿相以赤铁矿为主，晶粒分布密集且联结成片，成品球团矿的抗压强度最高.因此，PMＣ矿粉：司家营矿粉＝∶８２时为最优方案.关键词：PMＣ矿粉；司家营矿粉；矿粉配比；球团试验中图分类号：ＴＦ５２1文献标志码：A文章编号：1００５－０２９９（２０1６）０６－００８５－０５ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｐｅｌｌｅｔｉｚｉｎｇｗｉｔｈＰＭＣａｎｄｓｉｊｉａｙｉｎｇｏｒｅｍｉｎｅｒａｌｐｏｗｄｅｒｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｒａｔｉｏＣHENＳｈｕｊｕn1，ＬIＵＫａｉ２，ＬÜＱｉnｇ２（1.ＳｃｈｏｏlｏｆMａｔｅｒｉａlｓａnｄMｅｔａllｕｒｇｙ，NｏｒｔｈｅａｓｔｅｒnＵnｉvｅｒｓｉｔｙ，Ｓｈｅnｇｙａnｇ11０００4，Ｃｈｉnａ；２.ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｆｏｒAｄvａnｃｅｄMｅｔａllｕｒｇｙＴｅｃｈnｏlｏｇｙ，ＣｏllｅｇｅｏｆMｅｔａllｕｒｇｙ＆Enｅｒｇｙ，NｏｒｔｈＣｈｉnａＵnｉvｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅnｃｅａnｄＴｅｃｈnｏlｏｇｙ，MｉnｉｓｔｒｙｏｆEｄｕｃａｔｉｏn，Ｔａnｇｓｈａn０６３００９，Ｃｈｉnａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：InｏｒｄｅｒｔｏｇｅｔｔｈｅｂｅｓｔｐｒｏｐｏｒｔｉｏnｏｆPMＣ（PａlａｂｏｒａMｉnｉnｇＣｏ.）ｏｒｅｍｉnｅｒａlｐｏｗｄｅｒｓａnｄＳｉｊｉａｙｉnｇｍｉnｅｒａlｐｏｗｄｅｒｓｆｏｒｐｅllｅｔｉｚｉnｇ，ｉnvｅｓｔｉｇａｔｉｏnｗａｓｃｏnｄｕｃｔｅｄｏnｐｅllｅｔｉｚｉnｇｗｉｔｈｔｈｅｔｗｏkｉnｄｓｏｆｍｉnｅｒａlｐｏｗｄｅｒｓ.Ｔｈｅｒｅｓｕlｔｓｓｈｏｗｔｈａｔ，ｔｈｅｒａｔｅｏｆｂａllｐｒｏｄｕｃｔｉｏnｉｓ９1％，ｄｒｏｐｓｔｒｅnｇｔｈｉｓ4.1５ｔｉｍｅｓ／０.５ｍｐｅｒｂａll，ｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉvｅｓｔｒｅnｇｔｈｏｆｇｒｅｅnｂａllｉｓ０.８２５ｄN，ｅxｐlｏｓｉｏnｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｓ44℃０ａnｄｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉvｅｓｔｒｅnｇｔｈｏｆｒｏａｓｔｅｄｂａllｉｓａｂｏｕｔ３００ｄN，ｕnｄｅｒｔｈｅｒａｔｉｏｏｆPM∶ＣＳｉｊｉａｙｉnｇ＝∶８２，ｗｈｉｃｈｃａnｍｅｅｔｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏnｒｅｑｕｉｒｅｍｅnｔｓ.Ｂｅｓｉｄｅｓ，ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅｏｂｓｅｒvａｔｉｏnｏｆｉｔｓｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｉｔｓｈｏｗｓｔｈａｔｕnｄｅｒｔｈｅｒａｔｉｏｏｆPM∶ＣＳｉｊｉａｙｉnｇ＝∶８２，ｔｈｅｍａｉnｍｉnｅｒａlｐｈａｓｅｏｆｒｏａｓｔｅｄｂａllｉｓｈｅｍａｔｉｔｅｐｅllｅｔ，ｓｔａｔｅｏｆｗｈｉｃｈｉｓｉnｔｅnｓｉvｅａnｄｃｏnnｅｃｔｉnｇｉnｔｏｐｉｅｃｅ，ｓｏｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉvｅｓｔｒｅnｇｔｈｉｓｔｈｅｈｉｇｈｅｓｔ，ｈｅnｃｅｔｈｅｒａｔｉｏｏｆPM∶ＣＳｉｊｉａｙｉnｇ＝∶８２ｉｓｔｈｅｂｅｓｔｒａｔｉｏｔｏｐｅllｅｔｉｚｅｗｉｔｈｔｈｅｔｗｏkｉnｄｓｏｆｍｉnｅｒａlｐｏｗｄｅｒｓ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：PMＣｏｒｅｍｉnｅｒａlｐｏｗｄｅｒｓ；ｓｉｊｉａｙｉnｇｍｉnｅｒａlｐｏｗｄｅｒ；ｔｈｅｒａｔｉｏｏｆｔｈｅｐｏｗｄｅｒｓ；ｐｅllｅｔｉｚｉnｇｔｅｓｔｓ收稿日期：２０1６－０7－２９.基金项目：国家自然科学基金资助项目（Ｕ1３６０２０５）.作者简介：陈树军：（1９7—２），男，高级工程师，博士.通信作者：刘凯，E-ｍａｉl：２５1５4６３５３＠ｑｑ.ｃｏｍ.PMＣ磁铁矿是近年来河北省所使用的一种重要外矿资源，其具有较高的含铁品味，ＳｉＯ２的含量仅为1％，细磨之后的矿粉成球性指数高于０.８属优等成球性，然而该矿的钛、磷、铜、碱金属含量偏高，因此，使用率受到了限制；司家营矿粉是冀东地区重要的矿产资源，该矿的含铁品味位低、硬度高、细磨困难，成球性指数仅为０.３属弱成球性［1－4］.为了充分利用以上两种资源，本文以这两种矿粉为原料进行了球团试验.球团技术是一种重要的人造块矿手段，能够提高资源利用率［５－7］，通过对这两种矿粉在不同配比下的球团进行研究，为充分利用这两种矿产资源提供了重要的数据参考.万方数据1试验１．１原料成分试验以PMＣ矿粉和司家营矿粉为原料，钙基膨润土为粘结剂，进行造球试验，物料成分如表1所示.矿粉粒度对球团工艺有着直接的影响［８］，试验所用的PMＣ矿粉和司家营矿粉的粒度由美国库尔特（ＣＯＵＬＴEＲ）公司生产的ＬＳ２３０激光粒度分析仪测定，两种矿粉的粒度分布如表２所示.表１物料化学成分／％Ｔａｂlｅ1Ｃｈｅｍｉｃａlｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏnｏｆｍａｔｅｒｉａl／％原料ＴＦｅＦｅＯＳｉＯ２Al２Ｏ３ＣａＯMｇＯＴｉＯ２MnＯＳP２Ｏ５ＣｕNａ２ＯＫ２ＯPMＣ矿粉６５.4８２５.８71.０００.６５1.０９２.7３1.６２０.０００.０３０.1８８０.０５1０.０1２０.０２1司家营６５.4０２９.０６６.３1０.4２０.２２０.4２０.1２０.０００.０８０.３44０.０００.０4６０.０11粘结剂３.材—５4.4８1３.３17.６4２.３4０.５4————２.1８1.９０表２矿粉粒度Ｔａｂlｅ２Pａｒｔｉｃlｅｓｉｚｅｏｆｍｉnｅｒａlｐｏｗｄｅｒ矿粉名称体积分布对应粒径／μｍ＜1０％＜２５％＜５０％＜7５％＜９０％平均粒径／μｍPMＣ矿粉1２.３８２０.９1材.８６６4.９1９３.０８５.９９司家营矿粉1０.５２３.1９５1.２３８7.８０1３６.６4３.９２１．２试验方法造球试验在圆盘造球机中进行.其主要技术参数为：直径1０００ｍｍ，边高２５０ｍｍ，转速２０ｒ·ｍｉn－1，倾角4５°，线速度1.０５ｍ·ｓ－1.造好的生球经过人工筛分，将粒径1０～1６ｍｍ的生球作为合格生球.取部分合格生球测定其抗压强度、落下强度和生球水分等，其余合格生球干燥后备用.把生球置于烘箱内烘干，温度恒定为（11０±℃５），烘干时间保证在1２ｈ以上［９］.使用MEＴＴＬEＲPM4０００型电子天平对其进行称重并计算生球水分.取直径为1０.０～1２.５ｍｍ成品球1２个，从０.５ｍ高度自由落在1０ｍｍ厚的钢板上，以不破裂次数计数，去除一个最大值和一个最小值，取剩下1０个球的算术平均值为落下强度的测定结果（次·０.５－1ｍ－1·个－1）.取直径为1０.０～1２.５ｍｍ成品球２２个，用弹簧压力机测定每个球的强度，去除一个最大值和一个最小值，取剩下２０个球的平均值作为抗压强度的测定结果.生球爆裂温度的测定装置与生球干燥装置相同.试验采用动态介质法测定，即在Ф５０×1５０ｍｍ，底部均匀分布有Ф３ｍｍ筛孔的测定罐中装入直径为1０.０～1２.５ｍｍ生球５０个，高约６０ｍｍ，将测定罐放置在以1.０Nｍ·ｓ－1的热介质气体中５.０ｍｉn，每隔℃５０换一批新球，以被测生球出现≥4％爆裂的温度作为生球爆裂温度（有裂纹者即算作破裂）.球团焙烧试验在Φ８０ｍｍ管式炉内于氧化气氛下进行.当炉温升高到指定的预热温度时，把预热球放入炉内，升温到一定的焙烧温度，恒温焙烧一定时间后降温冷却后取出试样.球团抗压强度测定方法按照ＧＢ／Ｔ14２０1—９３标准进行［1０］.１．３试验方案试验分为两个部分：生球试验如表３所示，焙烧试验如表4所示.表３生球试验方案Ｔａｂlｅ３Ｓｃｈｅｍｅｏｆｔｈｅｐｅllｅｔｔｅｓｔ编号PM∶Ｃ司家营膨润土／％含水量／％时间／ｍｉn1＃7∶３２.００８.4０1２２＃∶８２２.００８.５71２３＃∶９1２.００８.4６1２4＃1∶０２.００８.材1２表４焙烧试验方案Ｔａｂlｅ4Ｓｃｈｅｍｅｏｆｐｅllｅｔｒｏａｓｔｉnｇ编号PM∶Ｃ司家营预热温度／℃预热时间／ｍｉn焙烧温度／℃焙烧时间／ｍｉn５＃7∶３９２５1５1３００２０６＃∶８２９２５1５1３００２０7＃∶９1９２５1５1３００２０８＃1∶０９２５1５1３００２０２结果与分析２．１生球试验结果与分析生球试验结果如图1所示.由图1（ａ）可知随着PMＣ矿粉配比的增加，成球率呈先增大后降低的趋势.在PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２时，成球率最高达到了９1％，与PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝1∶０的配比方案相比，高出了近８个百分点.因此，单从成球率上看PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的·６８·材料科学与工艺第２4卷万方数据配比方案是这四个方案中最优的.9290888684成球率/%7∶38∶29∶11∶0PMC∶矿粉司家营矿粉4.24.03.83.63.43.23.07∶38∶29∶11∶0PMC∶矿粉司家营矿粉落下强度/次/0.5m个0.840.820.800.780.760.747∶38∶29∶11∶0PMC∶矿粉司家营矿粉抗压强度/dN500490480470460450440爆裂温度/℃7∶38∶29∶11∶0PMC∶矿粉司家营矿粉(a)Resultsofballsproduction(b)Resultsofgreenballsdropstrength(c)Resultsofgreenballscompressivestrength(d)Resultsofgreenballsexplosiontemperature图１生球试验结果Ｆｉｇ.1Ｒｅｓｕlｔｓｏｆｐｅllｅｔｔｅｓｔｓ由图1（ｂ）可知随着PMＣ矿粉配比的增加，生球的落下强度呈先增大后降低的趋势.PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２时，生球的落下强度最大.在实际生产中，生产出来的生球需要经过多次筛分运转才能焙烧成成品球团，因此，试验中利用落下强度来衡量生球抗破裂变形的能力，落下强度越高其能力则越强，按照这一标准PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比方案效果最佳，能够满足生产要求.由图1（ｃ）可知随着PMＣ矿粉配比的增加，生球的抗压强度呈先增大后降低的趋势.PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２时，生球的抗压强度为０.８２５ｄN，可以满足生产要求.由于生球在焙烧过程中会受到一定的压力，因此生产出来的生球必须有一定的抗压强度，从试验结果看，PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比方案，生球的抗压强度最高，对实际生产最有利.由图1（ｄ）可知随着PMＣ矿粉配比的增加，生球的热爆裂温度呈先下降后升高的趋势.PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝1∶０的配比方案热爆裂温度为℃５００，是四个方案中最高的；PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比方案的热爆裂温度最低为44℃０.生球在进入预热焙烧流程之前，需要经过干燥除去水分，这一过程中提高介质温度和流速能够加速干燥的进行.然而，若介质温度过高会使水分的蒸发剧烈，导致生球“爆裂”最终影响到球团矿的质量.生球爆裂温度提供了干燥介质能达到的最高温度，因此，PMＣ矿粉：司家营矿粉＝1∶０的配比下的生球干燥过程中介质能达到的温度最高，对于提高生产效率比较有利.由于实际生产的参数确定需要综合考虑多个因素，因此，通过以上分析可知PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比方案的多项指标都是四个方案中最优的，尽管其爆裂温度最低，但也达到了44℃０，综合考虑认为PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比方案对制造生球比较有利.２．２成品球试验结果与分析成品球团矿的试验结果如图２所示.由图２可知，随着PMＣ矿粉配比的增加成品球团的抗压强度呈先增高后降低趋势.PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比方案下的成品球团矿抗压强度最高，接近３００ｄN比PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝1∶０的配比方案下的成品球团矿高出了近4０ｄN.球团矿主要是通过晶桥联结的［11］，在预热焙烧过程中Ｆｅ３Ｏ4被氧化成Ｆｅ２Ｏ３，生成的Ｆｅ２Ｏ３晶粒在焙烧过程中进一步长大，彼此之间通过晶桥联结.形成的Ｆｅ２Ｏ３晶粒越多晶桥联结越紧密，球团矿的抗压强度就越高.PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比方案下，成品球团矿的显微结构如图３（ａ）所示；PMＣ矿粉·7８·第６期陈树军，等：不同配比下PMＣ矿粉和司家营矿粉造球工艺试验研究万方数据∶司家营矿粉＝1∶０的配比方案下，成品球团矿的显微结构如图３（ｂ）所示.3002902802702607∶38∶29∶11∶0PMC∶矿粉司家营矿粉抗压强度/dN图２抗压试验结果Ｆｉｇ.２Ｒｅｓｕlｔｓｏｆｃｏｍｐｒｅｓｓｉvｅｓｔｒｅnｇｔｈｏｆｆｉnｉｓｈｅｄｐｅllｅｔｓ赤铁矿硅酸盐赤铁矿硅酸盐(a)MicrostructureundertheratioofPMC∶Sijiaying=8∶2(b)MicrostructureundertheratioofPMC∶Sijiaying=1∶0160μm160μm图３成品球团矿的显微结构（反射光×６００）Ｆｉｇ.３Mｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓｏｆｒｏａｓｔｅｄｐｅllｅｔｓ由图３（ａ）可以看到，PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２的配比方案下，成品球团矿中赤铁矿分布密集，连晶紧密，而PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝1∶０的配比方案下，成品球团矿中的赤铁矿分布比较稀疏，彼此之间的联结较少且晶体之间的晶桥细小.球团抗压强度主要是由Ｆｅ３Ｏ4氧化而来的再生赤铁矿晶粒的发展、连接起作用［1２～1５］，赤铁矿晶粒越多，连晶越紧密球团矿的抗压强度就越高，因此，PMＣ矿粉∶司家营矿粉＝∶８２配比方案下的成品球团抗压强度最高.３结论试验表明，PMＣ矿粉与司家营矿粉配比为∶８２的方案下，生球的成球率、抗压强度、落下强度均是这4个方案中最高的，其爆裂温度达到了44℃０，成品球团的抗压强度接近３００ｄN，综合考虑此方案为最佳的生产方案.参考文献：［1］吕庆，亢立明，刘曙光，等.冀东磁铁精矿球团焙烧机理的研究［Ｊ］.钢铁研究，２００８，３６（1）：９－1０.ＬÜＱｉnｇ，ＫANＧＬｉｍｉnｇ，ＬIＵＳｈｕｇｕａnｇ，ｅｔａl.ＳｔｕｄｙｏnｒｏａｓｔｉnｇｍｅｃｈａnｉｓｍｏｆｐｅllｅｔｍａｄｅｆｒｏｍＪｉｄｏnｇｍａｇ-nｅｔｉｔｅｃｏnｃｅnｔｒａｔｅｓ［Ｊ］.ＲｅｓｅａｒｃｈｏnIｒｏn＆Ｓｔｅｅl，２００８，３６（1）：９－1０.［２］刘曙光.冀东铁精矿粉造球、氧化及焙烧机理的研究［Ｄ］.唐山：河北理工大学冶金与能源学院，２００６.ＬIＵＳｈｕｇｕａnｇ.Ｓｔｕｄｙｏnｐｅllｅｔｉｚｉnｇ，ｏxｉｄｉｚｉnｇａnｄｒｏａｓｔ-ｉnｇｐｅｒｆｏｒｍａnｃｅｏｆｊｉｄｏnｇｉｒｏnｃｏnｃｅnｔｒａｔｅ［Ｄ］.Ｔａnｇｓ-ｈａn：ＳｃｈｏｏlｏｆMｅｔａllｕｒｇｙａnｄEnｅｒｇｙＲｅｓｏｕｒｃｅｓｏｆHｅ-ｂｅｉPｏlｙｔｅｃｈnｉｃＵnｉvｅｒｓｉｔｙ，２００６.［３］亢立明，李福民，刘曙光，等.冀东铁精矿的物化性能测试［Ｊ］.岩矿测试，２００7，２６（３）：２０1－２０4.ＫANＧＬｉｍｉnｇ，ＬIＦｕｍｉn，ＬIＵＳｈｕｇｕａnｇ，ｅｔａl.Ｔｅｓｔｉnｇｏnｐｈｙｓｉｃａlａnｄｃｈｅｍｉｃａlｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｊｉｄｏnｇｍａｇnｅｔｉｔｅｃｏnｃｅnｔｒａｔｅ［Ｊ］.ＲｏｃkａnｄMｉnｅｒａlAnａlｙｓｉｓ，２００7，２６（３）：２０1－２０4.［4］刘朝卿，刘然，吕庆，等.冀东磁铁精粉球团矿的矿相结构研究［Ｊ］.钢铁钒钛，２０14，３５（６）：1２4－1２５.ＬIＵＣｈａｏｑｉnｇ，ＬIＵＲａn，ＬＵＱｉnｇ，ｅｔａl.Ｓｔｕｄｙｏnｍｉn-ｅｒａlｏｇｉｃａlｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｊｉｄｏnｇｍａｇnｅｔｉｔｅｐｅllｅｔｓ［Ｊ］.IｒｏnＳｔｅｅlVａnａｄｉｕｍＴｉｔａnｉｕｍ，２０14，３５（６）：1２4－1２５.［５］王筱留.钢铁冶金学（炼铁部分）［M］.北京：冶金工业出版社，２０1２：５６.WANＧＸｉａｏlｉｕ.Iｒｏnａnｄｓｔｅｅlｍｅｔａllｕｒｇｙ（PａｒｔｓｏｆIｒｏn-ｍａkｉnｇ）［M］.Ｂｅｉｊｉnｇ：Mｅｔａllｕｒｇｉｃａlｉnｄｕｓｔｒｙｐｒｅｓｓ，２０1２：５６.［６］ＳHIYａn，ＬIＵＳｈｉｍｅnｇ，HＵＣｈａnｇｑｉnｇ，ｅｔａl.Mｉ-ｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅvａｒｉａｔｉｏnｏｆｐｅllｅｔｓｃｏnｔａｉnｉnｇｆｅｒｒｏｕｓｄｕｓｔｄｕｒｉnｇｃａｒｂｏnａｔｉｏnｃｏnｓｏlｉｄａｔｉｏn［Ｊ］.ＪｏｕｒnａlｏｆIｒｏnａnｄＳｔｅｅlＲｅｓｅａｒｃｈ（Inｔｅｒnａｔｉｏnａl），２０1５，２２（２）：1２８－1３4.［7］ＴＵＧＲＵＬN，ＤEＲＵNEM，PIＳＫINM.Eｆｆｅｃｔｓｏｆｃａl-ｃｉｕｍｈｙｄｒｏxｉｄｅａnｄｃａlｃｉｕｍｃｈlｏｒｉｄｅａｄｄｉｔｉｏnｔｏｂｅn-ｔｏnｉｔｅｉnｉｒｏnｏｒｅｐｅllｅｔｉｚａｔｉｏn［Ｊ］.WａｓｔｅMａｇnａｇｅ＆Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２００６，２4：44６－4５５.［８］ＦANＪｉａnｊｕn，ＱIＵＧｕａnｚｈｏｕ，ＪIANＧＴａｏ，ｅｔａl.Ｒｏａｓｔ-·８８·材料科学与工艺第２4卷万方数据ｉnｇｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｐｅllｅｔｓｗｉｔｈｉｒｏnｃｏnｃｅnｔｒａｔｅｏｆｃｏｍ-ｐlｅxｍｉnｅｒａlｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏn［Ｊ］.ＪｏｕｒnａlｏｆIｒｏnａnｄＳｔｅｅlＲｅｓｅａｒｃｈ（Inｔｅｒnａｔｉｏnａl），２０11，1８（7）：０1－０7.［９］吕庆，亢立明，孙丽芬，等.冀东磁铁矿球团的氧化机理［Ｊ］.钢铁研究学报，２００7，1９（８）：7－９.ＬＵＱｉnｇ，ＫANＧＬｉｍｉnｇ，ＳＵNＬｉｆｅn，ｅｔａl.Ｏxｉｄａｔｉｏnｍｅｃｈａnｉｓｍｏｆｊｉｄｏnｇｍａｇnｅｔｉｔｅｐｅllｅｔｓ［Ｊ］.ＪｏｕｒnａlｏｆIｒｏnａnｄＳｔｅｅlＲｅｓｅａｒｃｈ，２００7，1９（８）：7－９.［1０］青格勒，吴铿，屈俊杰，等.不同含镁添加剂对球团矿工艺参数及质量的影响［Ｊ］.钢铁，２０1３，4８（7）：17－1９.ＱINＧＧｅlｅ，WＵＫｅnｇ，ＱＵＪｕnｊｉｅ，ｅｔａl.Eｆｆｅｃｔｏｆｄｉｆｆｅｒ-ｅnｔｍａｇnｅｓｉｕｍａｄｄｉｔｉvｅｓｏnｐｒｏｃｅｓｓｐａｒａｍｅｔｅｒｓａnｄｐｅllｅｔｑｕａlｉｔｙ［Ｊ］.IｒｏnａnｄＳｔｅｅl，２０1３，4８（7）：17－1９.［11］奥尔森ＳE，马尔尼斯Ｔ.铁矿石矿物学与球团矿结构［Ｃ］／／第五届国际造块会议论文选.北京：冶金工业出版社，1９９1：２－4.ＯＬＳＯNＳE，MAＲＲNIＣEＴ.Iｒｏnｏｒｅｍｉnｅｒａlｏｇｙａnｄｐｅllｅｔｓｓｔｒｕｃｔｕｒｅ［Ｃ］／／PａｐｅｒｓｏｆｔｈｅＦｉｆｔｈInｔｅｒnａｔｉｏnａlＣｏnｆｅｒｅnｃｅｏnｂｒｉｑｕｅｔｔｉnｇ.Ｂｅｉｊｉnｇ：Mｅｔａllｕｒｇｉｃａlｉnｄｕｓ-ｔｒｙｐｒｅｓｓ，1９９1：２－4.［1２］ＬIＧH，ＬIＸＱ，ＺHANＧＢ，ｅｔａl.Inｄｕｒａｔｉｏnｍｅｃｈａnｉｓｍｓｏｆｏxｉｄｉｓｅｄｐｅllｅｔｓｐｒｅｐａｒｅｄｆｒｏｍｍｉxｅｄｍａｇnｅｔｉｔｅ-ｈａｅ-ｍａｔｉｔｅｃｏnｃｅnｔｒａｔｅｓ［Ｊ］.IｒｏnｍａkｉnｇａnｄＳｔｅｅlｍａkｉnｇ，２００９，３６（５）：３９３－３９５.［1３］陈耀明，李建.氧化球团中Ｆｅ２Ｏ３的结晶规律［Ｊ］.中南大学学报（自然科学版），２００7，３８（1）：7０－7３.ＣHENYａｏｍｉnｇ，ＬIＪｉａn.ＣｙｒｓｔａlｒｕlｅｏｆＦｅ２Ｏ３ｉnｏxｉ-ｄｉｚｅｄPｅllｅｔ［Ｊ］.Ｊ.Ｃｅnｔ.ＳｏｕｔｈＵnｉv.（ＳｃｉｅnｃｅａnｄＴｅｃｈnｏlｏｇｙ），２００7，３８（1）：7０－7３.［14］陈耀明，张元波.氧化球团矿结晶规律的研究［Ｊ］.钢铁研究，２００５（３）：1０－1２.ＣHENYａｏｍｉnｇ，ＺHANＧYｕａnｂｏ.Ｓｔｕｄｙｏnｃｒｙｓｔａllｉｚａ-ｔｉｏnｒｕlｅｏｆｏxｉｄｉｚｅｄｐｅllｅｔ［Ｊ］.ＲｅｓｅａｒｃｈｏnIｒｏn＆Ｓｔｅｅl，２００５（３）：1０－1２.［1５］武志杰.包钢球团矿铁料的合理配置及变碱度的试验研究［Ｄ］.包头：内蒙古科技大学，２０1２.WＵＺｈｉｊｉｅ.Ｓｔｕｄｙｏnｉｒｏnｍａｔｅｒｉａlｒａｔｉｏnａllｙａnｄｄｉｆｆｅｒ-ｅnｔｂａｓｉｃｉｔｙｉnｐｅllｅｔｓｏｆｂａｏｔｏｕｓｔｅｅl［Ｄ］.Ｂａｏｔｏｕ：In-nｅｒMｏnｇｏlｉａＵnｉvｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅnｃｅａnｄＴｅｃｈnｏlｏｇｙ，２０1２.（编辑张积宾）·９８·第６期陈树军，等：不同配比下PMＣ矿粉和司家营矿粉造球工艺试验研究万方数据