不同热处理条件下30CrMnSiNi2A钢的组织性能研究.pdf

第２３卷第２期２０１５年４月材料科学与工艺ＭＡＴＥＲＩＡＬＳＳＣＩＥＮＣＥ＆ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹｌｌＶｏｌ２３ｌｌＮｏ２Ａｐｒ．２０１５ｄｏｉ：１０．１１９５１／ｊ．ｉｓｓｎ．１００５－０２９９．２０１５０２２２不同热处理条件下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢的组织性能研究袁书强，沈正祥，周春华，刘峰涛，王芳，杨辉，陈炯（北方材料科学与工程研究院有限公司宁波所，浙江宁波３１５１０３）摘要：为考察热处理工艺对材料性能的影响，对不同回火温度下三种碳含量的３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢的性能进行实验研究，并分析其组织和断口形貌．研究结果表明：低温回火时３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢具有较高的强度和硬度，其内部组织为回火马氏体，断口形貌为韧窝断口；当碳含量增大，３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢的强度也增大；随着回火温度升高，３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢的强度和硬度逐渐下降，伸长率和断面收缩率却总体呈上升趋势，其组织向索氏体转变，断口形貌变为解理和沿晶断口，回火脆性与其内部形核有关．关键词：马氏体；力学性能；断口形貌；回火脆性中图分类号：ＴＧ１５文献标志码：Ａ文章编号：１００５－０２９９（２０１５）０２－０１２５－０４Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２ＡｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔＹＵＡＮＳｈｕｑｉａｎｇ，ＳＨＥＮＺｈｅｎｇｘｉａｎｇ，ＺＨＯＵＣｈｕｎｈｕａ，ＬＩＵＦｅｎｇｔａｏ，ＷＡＮＧＦａｎｇ，ＹＡＮＧＨｕｉ，ＣＨＥＮＪｉｏｎｇ（ＮｉｎｇｂｏＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，ＣｈｉｎａＮｏｒｔｈＭａｔｅｒｉａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＧｒｏｕｐＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｎｉｎｇｂｏ３１５０１３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｏｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｎｔｈｅｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ，ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｆｒａｃｔｏｇｒａｐｈｙｏｆ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａｗｉｔｈｔｈｒｅｅｃａｒｂｏｎｃｏｎｔｅｎｔｓａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｅｍｐｅｒｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｒｉｇｉｄｉｔｙｏｆ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａａｒｅｈｉｇｈａｔｌｏｗｔｅｍｐｅｒｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｏｆｗｈｉｃｈｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｔｅｍｐｅｒｅｄｍａｒｔｅｎｓｉｔｅａｎｄｔｈｅｆｒａｃｔｕｒｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｉｓｄｉｍｐｌｅｆｒａｃｔｕｒｅ．Ｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｃａｒｂｏｎｃｏｎｔｅｎｔｒｅｓｕｌｔｓｉｎｉｎｃｒｅｍｅｎｔｏｆｓｔｒｅｎｇｔｈ．Ｗｉｔｈｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｏｆｔｅｍｐｅｒｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｒｉｇｉｄｉｔｙｏｆ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａｄｅｃｒｅａｓｅ，ｗｈｉｌｅｔｈｅｅｌｏｎｇａｔｉｏｎａｎｄｒｅｄｕｃｔｉｏｎｏｆａｒｅａｉｎｃｒｅａｓｅｉｎａｌｌ，ｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｔｒａｎｓｆｏｒｍｓｉｎｔｏｓｏｒｂｉｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｆｒａｃｔｕｒｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙｂｅｃｏｍｅｓｃｌｅａｖａｇｅａｎｄｉｎｔｅｒｇｒａｎｕｌａｒｆｒａｃｔｕｒｅ，ｄｕｒｉｎｇｗｈｉｃｈｔｈｅｔｅｍｐｅｒｂｒｉｔｔｌｅｎｅｓｓｉｓｒｅｌａｔｅｄｔｏｎｕｃｌｅａｔｉｏｎ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙ；ｆｒａｃｔｕｒｅｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ；ｔｅｍｐｅｒｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ收稿日期：２０１３－１０－２３．基金项目：宁波市重大科技攻关项目（２００９Ｂ１００１１）．作者简介：袁书强—（１９６１），男，研究员．通信作者：沈正祥⁃，Ｅｍａｉｌ：ｓｈｅｎｚｘ８４＠１６３．ｃｏｍ．３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ是一种常见的超高强度合金钢，因具有较好的延性及韧性，已广泛应用于我国航空工业［１－３］．材料的成分［４］或热处理工艺不同［５－６］，其性能会出现很大差异．为保证后续加工的顺利进行，材料性能（如硬度）成为热处理环节考虑的重要因素，故降低材料硬度是改善材料加工性能的一种重要环节［７－８］．为此必须考虑材料成分不同，尤其是碳含量不同对热处理后材料硬度的影响，才能制定出合理热处理工艺［９－１０］．本文对不同碳含量及不同回火温度下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的性能进行研究，并对其组织和断口形貌进行观察，分析了回火脆性的原因．１实验１．１试样制备为了确保试样材料具备良好的综合性能，根据冶标硫磷含量小于０．０２％ｗｔ的要求，采用中频感应炉进行熔炼，在熔炼过程中加入锰铁、铬铁、硅铁、生铁、纯镍调节合金成分，冶炼出上、中、下限材料并改锻成Ф６０ｍｍ的电极棒，电渣工艺采３０％ＡＬ２Ｏ３＋７０％ＣａＦ渣系、电压４２Ｖ、电流１８００～２０００Ａ冶炼，试样冶炼结果如表１所示．表１３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的化学成分（质量分数／％）材料ＣＳｉＭｎＳＰＣｒＮｉ上限０．３５８１．０５１．１７０．００６９０．０１９６１．１１１．８８中限０．３３２１．０６１．１９０．０１１００．０１８０１．０２１．７５下限０．２７４０．９８１．０３０．００８３０．０１７００．９１．８８１．２锻造及热处理试件材料锻造时，始锻温度为１１８０～℃１２００，终锻温度大于℃８５０，锻后退火温度为℃６８０，保存６ｈ后随炉冷至℃２００出炉．锻件形状分两种，其尺寸分别为１５ｍｍ×７０ｍｍ×３００ｍｍ和Ф６０×（１６００～１８００）ｍｍ．拉伸试验采用Ф５ｍｍ型试件，冲击试验采用Ｕ型缺口试件．热处理时首先进行℃９１０×１．５ｈ正火处理，然后进行℃９００×１．５ｈ淬火处理和℃１８０×３ｈ预回火处理，最后根据不同的强度要求在℃１８０～５３０范围内进行回火，测定每个回火温度条件下的材料性能．２结果分析与讨论２．１力学性能在℃１８０～５３０之间选取８个温度点进行回火，３种碳含量下试件的典型力学性能如图１～３及表２所示．200018001600140012001000800200300400500回火温度/℃σb、σ0.2/MPa碳含量0.332%碳含量0.274%碳含量0.358%图１回火温度对抗拉强度及屈服强度的影响302520151050σS/%回火温度/℃200300400500碳含量0.332%碳含量0.274%碳含量0.358%图２回火温度对伸长率的影响706050403020150250350450550Ψ/%碳含量0.332%碳含量0.274%碳含量0.358%回火温度/℃图３回火温度对断面收缩率的影响表２不同回火温度下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的硬度回火温度／℃硬度（ＨＲＢ）１８０４９２３０４８．５２８０４８３３０４６．５３８０４２．５４３０４１４８０３９５３０３５可以看出低温回火后３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ具有较高的强度和硬度，随着回火温度升高，其强度和硬度均逐渐下降，伸长率和断面收缩率则总体呈上升趋势，塑性变形能力增强．图４为不同回火温度下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ屈服强度与碳含量的关系，可看出随着碳含量增加，３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的强度变大．当回火温度升高，尽管强度下降，但其延性和韧性增加．16001500140013001200110010000.260.280.300.320.340.360.38碳含量/%屈服应力/MPa回火温度180℃回火温度230℃回火温度280℃回火温度330℃回火温度380℃图４不同回火温度下碳含量与屈服强度的关系２．２组织及断口形貌分析马氏体回火过程可分为四个阶段，即ε碳化物析出阶段、残留奥氏体分解阶段、渗碳体形成阶段和晶格回复及碳化物长大阶段［１３－１４］．从晶格常数回复角度来看，可分为高碳马氏体向低碳马氏体转化阶段、低碳马氏体保持阶段及低碳马氏体向铁素体转化阶段．在此过程中马氏体的碳含量·６２１·材料科学与工艺第２３卷由于ε相析出迅速将为０．２５％，当回火温度进一步升高，ε碳化物向θ及χ碳化物转化，马氏体的碳含量减为０．０２％并伴随出现回火脆性．碳钢的回火脆性一般在℃２００～４００回火时出现，合金钢℃２５０～４５０回火出现，但造成回火脆性的机制尚未完全澄清．图５为不同回火温度下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的显微组织，可以看出℃２８０以下其组织主要为回火马氏体．随着回火温度升高，碳化物逐渐长大，组织也从回火马氏体向索氏体转变．100μm100μm100μm100μm100μm100μm100μm100μm(a)碳含量0.358%,回火温度180℃(b)碳含量0.274%,回火温度180℃(c)碳含量0.385%,回火温度230℃(d)碳含量0.274%,回火温度230℃(e)碳含量0.358%,回火温度280℃(f)碳含量0.274%,回火温度280℃(g)碳含量0.358%,回火温度330℃(h)碳含量0.274%,回火温度330℃图５不同回火温度下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的显微组织图６为不同回火温度下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的断口形貌，可看出℃２８０以下回火时其断口形貌均为韧窝断口．随着回火温度升高，断口形貌逐渐变为解理及沿晶断口．当碳含量为下限时，试件在℃３３０回火后其断口为韧窝加少量小平面；在℃３８０回火后其断口为准解理；在℃４３０以上回火其基本为沿晶断口．当碳含量为上限时，试件在℃３３０～３８０回火后其断口为准解理，而℃４３０以上回火其断口全部为沿晶．(a)碳含量0.358%,回火温度180℃(b)碳含量0.274%,回火温度180℃(c)碳含量0.385%,回火温度230℃(d)碳含量0.274%,回火温度230℃(e)碳含量0.358%,回火温度280℃(f)碳含量0.274%,回火温度280℃(g)碳含量0.358%,回火温度330℃(h)碳含量0.274%,回火温度330℃图６不同回火温度下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的断口形貌不同成分的钢引起回火脆性的原因往往是不相同的，因此不能单凭一种脆化机制解释钢的回火脆［１５］．就３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ而言℃，１８０～２８０回火时其金相组织为回火马氏体，呈束状排列且具有明显的方向性，随着回火温度升高，马氏体板条加宽，碳化物逐渐长大，方向性消失℃．３３０回火时，可发现ε碳化物明显聚集长大，其组织也由回火马氏体转变为索氏体．同时断口形貌也从韧窝断口向解理及沿晶断口转变，这些现象表明试件出现了回火脆性［１１］．ε碳化物的析出一般会伴随着马氏体晶格参量的变化，晶格参量的第一个陡降阶段℃（２５～１８０）对应着ε碳化物的析出及高碳马氏体向低碳马氏体的转化过程．第二个陡降阶段℃（２８０～３３０）晶格参量ｃ／ａ趋于１，这个阶段·７２１·第２期袁书强，等：不同热处理条件下３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢的组织性能研究恰好是回火马氏体向索氏体转化的过程，因而可证明ε碳化物开始向θ及χ碳化物转化时，形核是造成回火脆性的主要原因之一［１２］．３结论１）３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ在低温回火时具有较高的强度和硬度，随着回火温度升高，其强度和硬度均逐渐下降，但伸长率和断面收缩率却总体呈上升趋势，塑性变形能力增强；当碳含量增大，３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的强度变大．２）当回火温度低于℃２８０时，３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的组织为回火马氏体；当回火温度升高时，碳化物长大，其组织也由回火马氏体向索氏体转变．３）回火温度低于℃２８０时，３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ的断口形貌均为韧窝断口；随着回火温度升高，其断口形貌逐渐演变为解理及沿晶断口．４）ε碳化物开始向θ及χ碳化物转化时，形核是造成３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ回火脆性的主要原因之一．参考文献：［１］牛靖，董俊明，何源，等．超高强钢３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ冲击韧度试验研究［Ｊ］．机械强度，２００６，２８（４）：６０７－６１０．ＮＩＵＪｉｎｇ，ＤＯＮＧＪｕｎｍｉｎｇ，ＨＥＹｕａｎ，ｅｔａｌ．Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｅｄ⁃ｉｍｐａｃｔｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｕｌｔｒａｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌＳｔｒｅｎｇｔｈ，２００６，２８（４）：６０７－６１０．［２］刘其斌，白丽锋．３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢的激光焊接组织及性能［Ｊ］．中国激光，２００９，３６（８）：２１８２－２１８６．ＬＩＵＱｉｂｉｎ，ＢＡＩＬｉｆｅｎｇ．Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ⁃ｕｌｔｒａｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｓｔｅｅｌ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａｂｙｌａｓｅｒｗｅｌｄｉｎｇ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＬａｓｅｒｓ，２００９，３６（８）：２１８２－２１８６．［３］刘天琦．回火温度对３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢组织和性能的影响［Ｊ］．特殊钢，２００３，２４（２）：１６－１８．ＬＩＵＴｉａｎｑｉ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｔｅｍｐｅｒｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｔｅｅｌ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ［Ｊ］．ＳｐｅｃｉａｌＳｔｅｅｌ，２００３，２４（２）：１６－１８．［４］ＬＩＴＴＬＥＥＡ，ＨＡＲＲＩＥＳＤＲ，ＰＩＣＫＥＲＩＮＧＦＢ，ｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｎｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ１２％Ｃｒｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．ＭｅｔａｌｓＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，１９７７，４（１３）：２０５－２１７．［５］ＹＡＫＵＢＴＳＯＶＬＡ，ＤＩＡＫＢＪ，ＳＡＧＥＲＣＡ，ｅｔａｌ．ＥｆｆｅｃｔｓｏｆｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｔｅｎｓｉｌｅｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆＭｇＡＺ８０ａｌｌｏｙａｔｒｏｏｍｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，４９６（１－２）：２４７－２５５．［６］ＧＲＡＺ·ＹＮＡＭＮ，ＪＡＮＳＷ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｈｅａｔ⁃ｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｎｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ６００５ａｎｄ６０８２ａｌｕｍｉｎｉｕｍａｌｌｏｙｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００５，１５（１６２－１６３）：３６７－３７２．［７］孙家涛，钟毅，孙淑红．３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢形变热处理研究［Ｊ］．材料科学与工艺，２０１１，１９（２）：５－９．ＳＵＮＪｉａｔａｏ，ＺＨＯＮＧＹｉ，ＳＵＮＳｈｕｈｏｎｇ．Ｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅ⁃ｔｈｅｒｍｏｍｅｃｈａｎｉｃａｌｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｆ３Ｃｒ２Ｗ８Ｖｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１１，１９（２）：５－９．［８］彭建强，闫红博，孙福明，等．一种含Ｒｅ叶片钢的热处理工艺和组织性能研究［Ｊ］．材料科学与工艺，２０１３，２１（４）：４４－４９．ＰＥＮＧＪｉａｎｑｉａｎｇ，ＹＡＮＨｏｎｇｂｏ，ＳＵＮＦｕｍｉｎｇ，ｅｔａｌ．Ｓｔｕｄｙｏｎｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓ，ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｆｏｒ⁃Ｒｅｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｓｔｅｅｌｆｏｒｂｌａｄｅ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，２１（４）：４４－４９．［９］康永林，陈庆军，王克鲁，等．７００ＭＰａ级低碳贝氏体钢的热处理工艺研究［Ｊ］．材料热处理学报，２００５，２６（３）：９６－９９．ＫＡＮＧＹｏｎｇｌｉｎ，ＣＨＥＮＱｉｎｇｊｕｎ，ＷＡＮＧＫｅｌｕ，ｅｔａｌ．Ｓｔｕｄｙｏｎｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｏｆｔｈｅ７００ＭＰａｇｒａｄｅｌｏｗｃａｒｂｏｎｂａｉｎｉｔｉｃｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ，２００５，２６（３）：９６－９９．［１０］李志宏．３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ热处理工艺的优化研究［Ｊ］．热加工工艺，２００８，３７（２４）：９７－９９．ＬＩＺｈｉｈｏｎｇ．Ｓｔｕｄｙｏｎｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆｈｅａｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｆｏｒ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａｓｔｅｅｌ［Ｊ］．ＨｏｔＷｏｒｋｉｎｇＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，３７（２４）：９７－９９．［１１］王岩，林琳，邵文柱，等．固溶处理对ＧＨ４１６９合金组织与性能的影响［Ｊ］．材料热处理学报，２００７，２８（ｚ１）：１７６－１７９．ＷＡＮＧＹａｎ，ＬＩＮＬｉｎ，ＳＨＡＯＷｅｎｚｈｕ，ｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆ⁃ｓｏｌｉｄｓｏｌｕｔｉｏｎｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＧＨ４１６９ｓｕｐｅｒａｌｌｏｙ［Ｊ］．ＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＨｅａｔＴｒｅａｔｍｅｎｔ，２００７，２８（ｚ１）：１７６－１７９．［１２］花峰，刘宪民，王春旭．化学成分对３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢力学性能的影响［Ｊ］．钢铁研究学报，２００３，１５（３）：２５－２９．ＨＵＡＦｅｎｇ，ＬＩＵＸｉａｎｍｉｎｇ，ＷＡＮＧＣｈｕｎｘｕ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｎｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｔｅｅｌ３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＲｅｓｅａｒｃｈ，２００３，１５（３）：２５－２９．［１３］ＣＨＥＮＸＭ，ＬＩＵＹＮ，ＺＨＵＪＷ，ｅｔａｌ．Ｔｒｉｂｏｌｏｇｉｃａｌｂｅｈａｖｉｏｒｏｆ１．⁃４１ｗｔ％Ｃｕｌｔｒａｈｉｇｈｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌｗｉｔｈｑｕｅｎｃｈｉｎｇａｎｄ⁃ｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｅｍｐｅｒｉｎｇｔｒｅａｔｍｅｎｔ［Ｊ］．ＴｒｉｂｏｌｏｇｙＬｅｔｔｅｒｓ，２０１０，３８（１）：７９－８６．［１４］ＳＨＥＲＢＹＯＤ，ＣＡＲＳＩＭ，ＫＩＭＷＪ，ｅｔａｌ．Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ⁃⁃ｐｒｏｐｅｒｔｙｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｉｎｉｒｏｎｃａｒｂｏｎａｌｌｏｙｓｆｒｏｍ１．０ｔｏ５．２％ｃａｒｂｏｎ［Ｊ］．ＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅＦｏｒｕｍ，２００３，４２６（１１）：１１－１８．［１５］ＡＲＡＢＩＨ，ＭＩＲＤＡＭＡＤＩＳ，ＡＢＤＯＬＭＡＬＥＫＩＡＲ．Ｔｅｍｐｅｒｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｉｅｓｏｆ３Ｃｒ－１Ｍｏａｎｄ２．２５Ｃｒ－１Ｍｏｌｏｗａｌｌｏｙｓｔｅｅｌｓ［Ｊ］．ＩＳＩＪＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ，２００７，４７（９）：１３６３－１３６７．（编辑张积宾）·８２１·材料科学与工艺第２３卷